Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

105 страниц

580.00 ₽

Купить РД 31.31.34-85 — официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Документ устанавливает требования к расчету и конструированию причальных сооружений распорного типа в виде заанкеренного больверка, возводимых на основаниях, сложенных слабыми грунтами и предназначен для использования проектными, строительными и эксплуатирующими организациями ММФ.

  Скачать PDF

Заменяет РТМ 31.3012-77

Оглавление

1. Общие положения

2. Определение осадок территории причала в зоне засыпки грунта за стенку

3. Проверка общей устойчивости и определения общих длительных деформаций

4. Расчет причальных сооружений на длительную прочность

5. Определение дополнительных усилий в анкерных тягах, вызываемых осадками территории сооружения в зоне засыпки

6. Определение смещений лицевой стенки за счет уплотнения грунта в зоне призмы выпора

7. Расчет больверка при закреплении грунта основания

8. Указания по конструированию и строительству

Приложение 1(рекомендуемое). Пример расчета общих длительных деформаций больверка на слабом основании

Приложение 2 (рекомендуемое). Пример расчета больверка на длительную прочность при сплошном слабом основании

Приложение 3 (рекомендуемое).Пример расчета больверка на длительную прочность при слабом основании ограниченной мощности

Приложение 4 (рекомендуемое). Пример расчета дополнительных усилий в анкерных тягах больверка с учетом осадок грунтов засыпки в основания

Приложение 5 (рекомендуемое). Пример расчета деформаций смещения лицевой стенки больверка на уровне дна

Приложение 6 (рекомендуемое). Пример расчета больверка при закреплении грунта основания

Приложение 7 (справочное). Перечень заимствованных нормативно-технических документов

Приложение 8. Перечень условных обозначений (символов)

Приложение 9 (справочное). Перечень программ, используемых в "Инструкции по проектированию причальных сооружений распорного типа на слабых грунтах"

Показать даты введения Admin

МИНИСТЕРСТВО МОРСКОГО ФЛОТА

ИНСТРУКЦИЯ

ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ПРИЧАЛЬНЫХ СООРУЖЕНИЙ РАСПОРНОГО ТИПА НА СЛАБЫХ ГРУНТАХ

РД 31.31.34-85

влу е г I е и......т/.з / ж 93

МфШеГfTruTb

£ /сйшмл/Зе ёгу)а&)'Мосс

ССКСЕл\;~-:е......Q-f.Q6.4A...............I

1    Москва • В/О «Мортехинформреклама»

МИНИСТЕРСТВО МОРСКОГО ФЛОТА

ИНСТРУКЦИЯ

ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ПРИЧАЛЬНЫХ СООРУЖЕНИЙ РАСПОРНОГО ТИПА НА СЛАБЫХ ГРУНТАХ

РД 31.31.34-85

Москва-В/О ’’Мортехинформреклама”

1986

10

2. 4. Приведенная интенсивность равномерно распределенной нагрузки £ на поверхности засыпки в пределах расстояния от расчетной плоскости лицевой стенки до расчетной плоскости анкерной отенки определяется по формуле

9.

(2.5)

где    -    интенсивность равномерно распределенной нагрузки,

расположенной на поверхности засыпки, кПа;

-    ширина полосы нагрузки интенсивностью ф., и;

-    сосредоточенные нагрузки на поверхности засыпки,

расположенные в пределах    ,■    кЦ/м;

Хл - длина анкера от расчетной плоскости лицевой стенки до расчетной плоскооТи анкерной стенки, м.

>]•


(2.6)


2.5. Осадки слабых грунтов основания к моменту времени £ рекомендуется определять по формуле

где

/lns - высота слоя олабого грунта основания, м;

/п - коэффициент относительной сжимаемости слабого

"    т

грунта основания, —^— ;

ifla

€ул - вертикальное нормальное напряжение! (da), военн-капцее на кровле слоя слабого грунта основания, определяемое по формуле (2.'4);

Х> - величина, епредедяемая пе формуле

(2.7)

Я*ст

~17Р~

/is

II

где

£ - время (срок служб» сооружения), гоя; - коэффициент консолидации, ,

(2.8)

где    кр    -    коэффициент фильтрации, -gjjg ;

плотность веди, т/м3.’

(279)

2.6. Паяную стабилизированную осадку грунтов засыпки и грунтов основания, подстилающих засыпку (к моменту времени^««4, следует определясь по формуле

К

где    ^    -    конечная    стабилизированная    осадка грунтов

засыпки (м), определяемая по указаниям п.2.2; - полная стабилизированная осадка слабого грунта основания (м) мощностью АЛ£ ,

3. ПРОВЕРКА ОВДЕЙ УСТОЙЧИВОСТИ И ССРШЛШЕ свщ

дпишьнш дастций

3.1. Проверку общей устойчивости рекомендуется выполнять по глубинному сдвигу в предположении круглоцилиндричеоких поверхностей скольжения (Метод Крея-Терцаги).

В случаях, если компоновочные решения по достижению коэффициента устойчивости больше единица вызовут значительное заглубле-

12

ние лицевой стенки* либо существенные изменения конструктивной схемы, неприемлемые по техническим или экономическим соображениям, необходимо выполнить расчет деформаций, обусловленных неустойчивым состоянием сооружения.

3.2* Величину общей длительней деформации причального сооружения при коэффициенте общей устойчивости» меньшем единили, следует определять по формуле

Oil)

Uj.-£iSL S г

где ^    -    индекс    точки на лицевой стенке, джя которой опре

деляется деформация; гГ - линейная скорость деформации (ц/сут) но касательной к дуге поверхности Скольжения вдвигаемой приз

мы;

£    -    период    времени (сут.), ооотве тстцущий расчетному

сроку службы сооружения;

Zj - величина радиуса (м) до / -той точки, в которой определяется деформация;

2 - радиуо сдвигаемой призмы, м.

3,3. Линейную скорость деформации по касательной к дуге поверхности скольжения ( .рис.’ЗЛ) следует определять по форцуле

~~

у Я; AZjSCH'K J


гг


-fj (3.2)


13


PncJ 1 Схема к определению общих длительных деформаций причальных сооружений


14

i - индекс величин, относящихся и рассматриваемому I -тоцу слою грунта;

л Q - превышение сдвигающей силы (кИ/м) над сил oft сопротивления сдвигу но всей дуге скольжения, определяемое по указаниям п.3.4;

О . - коэффициент вязкости (кПа*сут), соответствующий энв-

04.

некие бытового давленая на глубине залегания рассмат-рнваемого слоя (середина участка дуги ^ ), спреде» ляе|«й по указаниям п.3.6;

/И - коэффициент, характеризующий изменение вязкости о глубиной (*4[а*су*/м), определявши по указаниям п.3.6;

л - толщина (по направлению радиуса) деформируемого

слан (м) слабого грунта, подстилающего участок дуги ^ , определяемая по указаниям П.3.7;

-    угол (град) между направлением оси л и радиусом г , Проходящим через середину участка дуги (см.рис.3,1).

3.4.    Превышение с двигающей силы л& следует определять как разность площадей эпюр сдвигапджх касательных напряжений Т и предельно Допустимых касательных напряжений без учета сил оцепления по всей дуге скольжения по формуле

aQ * Zt -    ,    (3.3)

где    -    текучая ордината эпюры нормальных напряжение я

дуге скольжения, кОа;

-    уЛя внутреннего трения грунта, град.

3.5.    Коэффициенты вязкости допускается определять по графикам на рис.3.2.

15

Ptac.3.2. Графякя м1*л**оспг коэффмапт влкоспг от Минины иорчьлышх мприжсик* 1 - глина mcywnneenrotti; 2 - гпяка мяпсоплагПКкм; 3 - гттжн гугоплеспгоме. 4 - еуттпюк тскучеплвспгпн1й, 5 - суттвюк кигкоштисттяы#; 6 - су i линии, тутопадслгеш#; 7 - супесь т«гучви; 8 * cynm ппвгтчнвя

16

В особо ответственных случаях коэффициент вязкости рекомендуется определять опытным путем с привлечением специализированных организаций по результатам испытания образцов грунта ненарушенной структуры по консолидированно-дренированной схеме*

Реологические испытания следует проводить при нормальной нагрузке, отвечающей бытовому давлению с учетом нагрузки £ , на глубине, соответствующей середине рассматриваемого слоя грунта (участка дуги ^ }.

Равномерно распределенные нагрузки (постоянные и временные длительные) при их ступенчатом распел оке ним (    рис.3.3)    а    расчете



(3.4)



по определению величины бытового давления следует принимать по средневзвешенному их значению в пределах участка    по    формуле

где    -    величина    равномерно    распределенной    нагрузки    (кПа)

на участке ^ ;

$    -    ширина    самого    отдаленного от кордона участка (м) в

л

пределах    , определяемая по формуле

4 --ъ. -/,4-

(3.5)


З.С. Коэффициент /V допускается определять с использованием графика на рис.3.2 (как тангенс угла наклона кривых) по формуле

A

17



Ряс J J. Схем к ооредвпешоо бытового щеп-п» с учетом ступеичкгого расяоложедол полетной тгрукя


18

ГДв

соответственно катеты тангенса наклона касательной, проведенной в точке кривой, отвечающей величине вязкости грунта с уче* том бытового давления и нагрузки.

0.6)

Пересчет величин давления (горизонтальная ос^сн.ряс,?.^} к соответствующим величинам приведенных глубин следует производить по формуле

>tcti щ

где    ^Uti    -    бытовое давление с учетом нагрузки на глубине,

ооответствупцей середине с -того участка дуги, кПа;

J®miL ~ средневзвешенное значение плотности вышележащих слоев грунта, т/м5.

3.7. Толщину деформируемого слоя ^ для каждого I -того участка дуги следует определять по формуле

Л В,

А%_    (3.7)

19

В случае, если величина окажется больше толщины слоя вязкого грунта, имеющегося в рассматриваемой расчетной схеме, то в расчет по формула (3.2) необходимо вводить ее меньшее значение*

4* РАСЧЕТ ПРИЧАЛЬНЫХ СООРУЖЕНИЙ НА ДЗШТЕПЕЬНУЮ ПРОЧНОСТЬ

4*1* Расчет на длительную прочность необходимо выполнять на действие расчетных нагрузок в соответствии с указаниями п.1.3. При этом нагрузки кратковременные и особые в расчете не учитываются.

4.2.    При расчете больверка на длительную прочность используют-

оя максимальный изгибающий момент в лицевой стенке    анкерное

усилие    полученные    в    результате    расчета    сооружения    по    проч

ности (п.1.5) и отвечающие напряженному состоянию конструкции для начального момента времени»

Необходимые геометрические и прочностные параметры конструкций следует устанавливать по наибольшим значениям усилий, полученных в обоих расчетах.

4.3.    В качестве расчетной схемы сооружения типа больверк при. расчете на длительную прочность, в зависимости от инженерно-геологических условий, следует принимать одну из трех схем напластования слабых ползучих и неползучих грунтов, указанных на рис.4.1 а,б,в.

ПРШЕЧАНЙЕ. В случае, если слой слабого ползучего грунта в пределах глубины погружения стенки, в свою очередь, состоит из нескольких слоев ползучих грунтов, то коэффициент вязкости всего слою следует принимать по средневзвешенному значению.

4.4.    Расчеты на длительную прочность не производятся и напряженное состояние следует считать неизменным в следующих случаях:

а) при напластовании грунтов по схеме рис. 4.1 а, если отноше-

НИ6

-ф 0,06;

Государственным проектно-изыскательшям а научно-исследовательским институтом морского транспорта

РАЗРАБОТАН

("СОЮЗМОРНИИЛРОЕКТ") - Ленинградским филиалом

-лшшршдарот"

Главный инженер    БД.Фирсов

Начальник сектора стандартизация, метрологии и патентодедения В.Г.Дементьев

Руководитель темы Ф.А.Мартыненко

Руководитель разработки Ы.Д.Клочарев

Исполнителя:

О.Н.ПЬиаев, 0.А.Тарасенко (ЛМНИИП)

УТВЕРВДЕН

А,Я*Будии, В.М.Кирждлов, А*И.Котов (ЛИВТ)

Распоряжением Сесоморшпреокто * 66 от 15,11,85 г.

Ф в/О •МО^ТЕХИИФОРМРЕКЛАМА. год

20

Pec. 4.1. Схемы напластования грунтов основания в пределах глубины погружения лицевой стенки больвсрка. а - слабый грунт неограниченной мощности; б ~ верхний спой слабого груша подстилается прожпям (яеползужш) грунтом; в -верхний слой прочного грунта подстилается слабым грунтом

инструкция по проектированию

рд ЭХ.31.34-85 Взамен РТМ 31.3012-77

ПРИЧАЛЬНЫХ СООРУЖЕНИЙ РАСПОРНОГО ТИПА НА СЛАШХ ГРУНТАХ

Срок введения в действие установлен с 01.07.1986 г.

Настоящая Инструкция устанавливает требования к расчету я конструированию причальных сооружений распорного типа в виде заян-кереиного бодьверка, возводимых на основаниях, слаженных слабыми грунтами.

Инструкция предназначена для использования проектными, строительными в эксплуатирующими организациями ММ®.

I. ОБЩИЕ ПШСИЕНИЯ

1.1.    Инструкция включает указания по определению:

напряженного состояния конструкций и деформаций заанкереяного

бодьверка с учетом ползучести слабых грунтов основания;

дополнительных усилий в анкерных тягах, вызываемых осадкой территории в зоне засыпки;

размеров зоны закрепления грунта перед сооружением.

Инструкция содержит также требования и правила компоновки и конструирования сооружений типа бсльверк на слабых грунтах основания.

1.2.    К слабым грунтам следует относить водонаоыщенныв глинистые грунты, характеризующиеся наличием хотя бы одного из перечисленных ниже признаков:

4

степень влажности ^ более 0,8 и модуль общей деформации Е менее 500 Й1а в диапазоне нормальных давлений (э от 50 до 300 idla;

показатель консистенции ^ более 0,5 - для илов,глин и суглинков и более 1,0 - для супесей;

удельное сопротивление пенетрации /2^/ менее 50 кПа; коэффициент вязкости £ менее I05 кПа-сут, при нормальном давлении более 100 кПа.

1.3.    Расчет причальных сооружений типа больверк на основаниях, сложенных слабыми грунтами, следует производить по двум группам предельных состояний. При этом расчетные нагрузки, воздействия и их сочетания необходимо принимать в соответствии с требованиями СНШ 2.06.01-86.

1.4.    Расчет сооружения включает следующие этапы: установление компоновочной схемы; определение расчетных параметров; определение осадок территории причала;

проверку общей устойчивости и определение общих длительных деформаций;

расчет по прочности;

расчет на длительную прочность;

определение дополнительных усилий в анкерных тягах, вызываемых осадками территории сооружения в зоне засыпки;

определение деформаций смещения лицевой стенки за счет уплотнения грунта в зоне призмы выпора;

расчет при закреплении основания.

Схема последовательности выполнения расчетов и их взаимосвязь показана на рис.1 Л.

где

Л

9

А

Fftc

спабмх грунтах основали

6

ПРИМЕЧАНИЕ I


* Расчет общих длительных деформаций выполняется, если коэффициент общей устойчивости в предположения глубинного сдвига по круглоцилиндрической поверхности скольжения получен меньше единицы*

2.    Определение дополнительных усилий в анкерных тягах производится, если осадки грунта в зоне засыпки на уровне установки анкерных тяг превышают 0,01 их расчетной длины.

3.    Расчет при закреплении основания выполняется в случае принятия решения о его закреплении.

1.5.    Расчет боль верка по прочности рекомендуется выполнять

аналитически на ЭВМ по программе щ    л    в    результате

расчета доливы быть подучены параметры, необходимые для дальнейших расчетов с учетом свойств слабых грунтов основания.

1.6.    При расчете деформаций сооружения должно быть удовлетворено условие:

“    *    Uadm    j    «Л)

где LL - расчетная величина смещения сооружения, м;

U-adm* допускаемая величина смещения сооружения (м), определяемая из условий обеспечения нормальной

его эксплуатации.

ПРИМЕЧАНИЕ. Расчетная величина смещения сооружения ва уровне два определяется как суша общей длительной деформации и максимальной горизонтальной деформации лицевой стенки за счет уплотнения грунта в зоне призмы выпора.

1.7. Перечень исходных данных, необходимых для выполнения

расчетов, должен приниматься в соответствии с СНиП 2.06.01-88 я ВН’Щ °^~78 . .

ВСН 3-60

Минморфдот

Минморфдот

7

1.8. Длительную прочность н длительные деформации следует определять исходя из расчетного периода времени (срока службы) соответственно классу капитальности сооружения: для I класса - 60 лет; для П класса - 50 лет; для Ш класса - 40 лет; для 17 класса - 20 лет.

2. СПРЕЖЛЕНИЕ ОСАДОК ТЕРРИТОРИИ ПРИЧАЛА В ЗСНЕ ЗАСЫПКИ ГРУНТА ЗА СТЕНКУ

2.1.    Осадку грунтов засыпки и слабых грунтов основания следует определять по формуле

& * ^ ^ ^ (2.1)

Где    -    конечные    стабилизированные осадки (м) грунтов

засыпки, определяемые в соответствии с указаниями н.2.2;

- осадки (м) грунтов основания к моменту времени £, определяемые в соответствия о указаниями п.2.5.

2.2.    Конечные стабилизированные осадки грунтов засыпки (ом. схему на рис.2.1) следует определить по формуле

А = & £    ,    <2*2>

хдо

'    *»✓    it.

л - число слоев сжимаемой толщи грунта засыпки;

в



9

- нормальное напряжение (tdla) в середине i -го слоя с учетом эксплуатационных нагрузок, определяемое в соответствии о указаниям п.2.3;

/£.    -    высота    i -го слоя грунта засыпки, м;

£l - модуль общих деформаций (rila) i -го слоя грунта засыпки, определяемый а соответствии о требованиями. СНиП 2.02.02-85.

2.3. Нормальное напряжение в середине с -го слоя грунта засыпкя рекомендуется определять как полусумму вертикальных Нормальных напряжений по формуле

в,; -    ),    (2.3)

где

0*    -    вертикальное    нормальное    напряжение    (tfla)    на

нижней границе L -го слоя грунта засыпки,

ef'^v -‘уЧ/Л'/Ял (2-4)

где

L - порядковый номер слоя грунта в пределах высоты стенки с одинаковыми физюсо-иехаштсескими характеристиками;

JJ; - плотность грунта засыпки / -го слоя о учетом взвешивающего действия воды, т/м3;

£ - ускорение свободного падения» м/с2;

У - текущая координата по высоте стенки, м;

Щт/ - вертикальное нормальное напряжение (МЗа) о учетом приведенной равномерно распределенной нагрузки ^ на поверхности засыпки, возникающее на нижней границе вышележащего слоя грунта.