Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

105 страниц

580.00 ₽

Купить официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Документ устанавливает требования к расчету и конструированию причальных сооружений распорного типа в виде заанкеренного больверка, возводимых на основаниях, сложенных слабыми грунтами и предназначен для использования проектными, строительными и эксплуатирующими организациями ММФ.

Заменяет РТМ 31.3012-77
Заменен на РД 31.31.55-93: Инструкция по проектированию морских причальных и берегоукрепительных сооружений

Оглавление

1. Общие положения

2. Определение осадок территории причала в зоне засыпки грунта за стенку

3. Проверка общей устойчивости и определения общих длительных деформаций

4. Расчет причальных сооружений на длительную прочность

5. Определение дополнительных усилий в анкерных тягах, вызываемых осадками территории сооружения в зоне засыпки

6. Определение смещений лицевой стенки за счет уплотнения грунта в зоне призмы выпора

7. Расчет больверка при закреплении грунта основания

8. Указания по конструированию и строительству

Приложение 1(рекомендуемое). Пример расчета общих длительных деформаций больверка на слабом основании

Приложение 2 (рекомендуемое). Пример расчета больверка на длительную прочность при сплошном слабом основании

Приложение 3 (рекомендуемое).Пример расчета больверка на длительную прочность при слабом основании ограниченной мощности

Приложение 4 (рекомендуемое). Пример расчета дополнительных усилий в анкерных тягах больверка с учетом осадок грунтов засыпки в основания

Приложение 5 (рекомендуемое). Пример расчета деформаций смещения лицевой стенки больверка на уровне дна

Приложение 6 (рекомендуемое). Пример расчета больверка при закреплении грунта основания

Приложение 7 (справочное). Перечень заимствованных нормативно-технических документов

Приложение 8. Перечень условных обозначений (символов)

Приложение 9 (справочное). Перечень программ, используемых в "Инструкции по проектированию причальных сооружений распорного типа на слабых грунтах"

Показать даты введения Admin

Страница 1

МИНИСТЕРСТВО МОРСКОГО ФЛОТА

ИНСТРУКЦИЯ НО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ПРИЧАЛЬНЫХ СООРУЖЕНИЙ РАСПОРНОГО ТИНА НА СЛАБЫХ ГРУНТАХ

РД 31.31.34-85

ЗА и е :»и.: \ т/.З /. 5Г~ 93

Мс016ш7 ГСгШЬ смле&иг

cc;-;ci ;: ;л.....PJMA6.

L__Москва • B/O «Мортрхинформррк.чама»

1986

Страница 2

МИНИСТЕРСТВО МОРСКОГО ФЛОТА

ИНСТРУКЦИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ПРИЧАЛЬНЫХ СООРУЖЕНИЙ РАСПОРНОГО ТИПА НА СЛАБЫХ ГРУНТАХ

РД 31.31.34-85

Москва-В/О ’’Мортехинформреклама'

1986

Страница 3

РАЗРАБОТАН

УТВЕРЖДЕН

Государственным проектие-изыскотвльокам ■ иаучно-шсслвдовагельскям институтом морского транспорта

(”С0ЮЗЮРШШР0£ЗСТ") - Ленинградским фжлаилом -ЛЕНШРНШПРОШ"

Главный инженер    В.А.Фарсов

Начальна к сектора стандартазацаа. метрологии я оатантоаеденвя В.Г.Дементьев

Руководитель темы Ф.А.Партыненке

Рукоаоднтель разработка Н.Д.Ключарев

ИополИнтела:

О.Н.Шшоа, 0.А.Тарасенко (ЛЫНИИП)

А.Я.Будин, В.М.Караллов, А.И.Котел (ЛИВТ)

Распоряжением Сеоаиерннаороекта * 66 от 15.11.85 г.

ф t'O    im

Страница 4

ИНСТРУКЦИЙ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ПРИЧАЛЬНЫХ СООРУЖЕНИЙ РАСПОРНОГО ТИПА НА СЛАЙД ГРУНТАХ

рд 31,31.34-85 Взамен РТМ 31,3012-77

Срок введения в действие установлен с 01,07,1986 г.

Настоящая Инструкция устанавливает требования к расчету и конструированию причальных сооружений распорного типа в виде заян-кереиного больверка, возводимых на основаниях, слаженных слабыми грунтами.

Инструкция предназначена для использования проектными, строительными и эксплуатирующими организациями ММФ.

I, ОБЩИЕ ПОЯСНЕНИЯ

1.1.    Инструкция включает указания по определению:

напряженного состояния конструкций и деформаций заанкереиного

больверка с учетом ползучести слабых грунтов основания;

дополнительных усилий в анкерных тягах, вызываемых осадкой территории в зоне засыпки;

размеров зоны закрепления грунта перед сооружением.

Инструкция содержит также требования и правила компоновки и конструирования сооружений типа бсльверх на слабых грунтах основания,

1.2.    К слабым грунтам следует относить водонаоыщеиные глинистые грунты, характеризующиеся наличием хотя бы одного из перечисленных ниже признаков:

Страница 5

4

степень влажности более 0,8 и модуль общей деформации Е менее 500 кПа в диапазоне нормальных давлений от 50 до 300 Ша;

показатель консистенции *-£ более 0,5 - для илов .глин и суглинков и более 1,0 - для супесей;

удельное сопротивление пеиетрации менее 50 кПа; коэффициент вязкости £ менее 10® кПа*сут, при нормальном давлении более 100 Ша.

1.3.    Расчет причальных сооружений типа больверк на основаниях, сложенных слабыми грунтами, следует производить по двум группам предельных состояний. При этом расчетные нагрузки, воздействия и их сочетания необходимо принимать в соответствии с требованиями СНиП 2.06,01-86.

1.4.    Расчет сооружения включает следующие этапы: установление компоновочной схемы; определение расчетных параметров; определение осадок территории причала;

проверку общей устойчивости и определение общих длительных деформаций;

расчет по прочности;

расчет на длительную прочность;

определение дополнительных усилий в анкерных тягах, вызываемых осадками территории сооружения в зоне засыпки;

определение деформаций смещения лицевой стенки за счет уплотнения грунта в зоне призмы выпора;

расчет при закреплении основания.

Схема последовательности выполнения расчетов и их взаимосвязь показана на рис.1.1.

Страница 6

и.Си

рвсчп

Страница 7

6

ПРИМЕЧАНИЯ: I. Расчет общих длительных деформаций выполняется, если коэффициент общей устойчивости в предположения глубинного сдвига по круглоцилиндрической поверхности скольжения получен меньше единицы*

2.    Определение дополнительных усилий в анкерных тягах производится, если осадки грунта в зоне засыпки на уровне установки анкерных тяг превышают 0,01 их расчетной длины.

3.    Расчет при закреплении основания выполняется в случав принятия решения о его закреплении.

1.5.    Расчет больверка по прочности рекомендуется выполнять аналитически на ЭВМ по программе "BUllfJVfT*. в результате расчета должны быть получены параметры, необходимые для дальнейших расчетов о учетом свойств слабых грунтов основания.

1.6.    При расчете деформаций сооружения должно быть удовлетворено условие:

*    *    U*Om    j    <Ы>

где U - расчетная величина смещения сооружения, и;

U-adm- допускаемая величина смещения сооружения (м), определяемая из условий обеспечения нормальной

его эксплуатации.

ПРИМЕЧАНИЕ. Расчетная величина смещения сооружения на уровне дна определяется как суша общей длительной деформации и максимальной горизонтальной деформации лицевой стенки аа счет уплотнения грунта в зоне призмы выпора.

1.7. Перечень исходных данных, необходимых для выполнения

вен з-во

расчетов, должен приниматься в соответствии с СНиП 2.06.01-86 I шши№2— .

Манморфшот

Минморфлот

Страница 8

7

1.8. Длительную прочность и длительные деформации следует определять исходя из расчетного периода времени (срока службы) соответственно клаооу капитальности сооружения: для I класса - 60 лет; для П класса - 50 лет; для Ш класса - 40 лет; для 17 класса - 20 лет.

2. СШ=даЛЕНИЕ ОСАДОК ТЕРРИТОРИИ ПРИЧАЛА В ЗОНЕ ЗАСЫПКИ ГРУНТА ЗА СТЕНКУ

2.1.    Осадку грунтов засыпки и слабых грунтов основания следует определять по формуле

S' * ^    ^    t    (2.1)

где    -    конечные    стабилизированные осадки (м) грунтов

засыпки, определяемые в соответствии с указаниями п.2.2;

- осадки (м) грунтов основания к моменту времени определяемые в соответствии о указаниями п.2.5.

2.2.    Конечные стабилизированные осадки грунтов засыпки (ом. схецу на рис.2.1) следует определять по формуле

4, - j (2.2)

' £•/ £t

где    Л - число слоев сжимаемой толщи грунта засыпки;

Страница 9

Страница 10

9

-    нормальное напряжение (кПа) в середине i -го слоя с учетом эксплуатационных нагрузок, определяемое в соответствии о указаниями п.2.3;

-    высота I -го слоя грунта засыпки, м;

-    модуль общих деформаций (кПа) i -го слоя грунта засыпка, определяемый в соответствие о требованиями. С Ни II 2.02.02-85.

2-3. Нормальное напряжение в середине с -го слоя грунта засыпки рекомендуется определять как полусумму вертикальных нормальных напряжений по формула

(2-3)

вертикальное нормальное напряжение (tfla) на нижней границе L -го слоя грунта засыпки,

3 - «Sv    fA‘)>    {2-4)

порядковый номер слоя грунта в пределах высоты стенки с одинаковыми физико-механическими характеристиками;

плотность грунта засыпки i -го слоя о учетом взвешивающего действия воды, т/м3; ускорение свободного падения, м/с^; текущая координата по высоте стенки, м; вертикальное нормальное напряжение (idle) о учетом приведенной равномерно распределенной нагрузки qo на поверхности засыпки, возникающее на нижней границе вышележащего слоя грунта.

где

где

L -

А

Страница 11

10

2.4. Приведенная интенсивность равномерно распределенное нагрузки £ на поверхности засыпки    в пределах расстояния от

расчетной плоскости лицевой стенки до расчетной плоскости анкерной отенки определяется по формуле

z(9i£i * £.)

(2.6)

где у. - интенсивность равномерно распределенной нагрузки, расположенной на поверхности засыпки, кПа;

/f{ - ширина полосы нагрузки интенсивностью , и;

~ сосредоточенные нагрузки на поверхности засыпки, расположенные в пределах ^ , • кН/ы;

«££ - длина анкера от расчетной плоскости лицевой стенки до расчетной плоскоо*и анкерной стенки, и.

2.5, Осадки слабых грунтов основания к моменту времени t рекомендуется определять по формуле

// -Jrfe    4-

-4D . 7

где

А - высота слоя слабого грунта основания, м;

/15

т - коэффициент относительной сжимаемости слабого

*    т

грунта основания, —-=- ;

ИЗа

- вертикальное нормальное напряжение (Ша), возни-канцее на кровле слоя слабого грунта основания, определяемое по формуле (2.4);

£ - величина, определяемая ое формуле

J)*

Я'с{

(2.7)

Страница 12

где

II

t - время (срок службы сооружения), год; - коэффициент консолидации, ,

где    Лр    -    коэффициент фильтрации,    ;

плотность воды, т/м3.’

2.6. Полную стабилизированную осадку грунтов засыпки ■ грунтов основания, подстилающих засыпку (к моменту времени следует определясь по формуле

(2.-9)

где    ^    -    конечная    стабилизированная    осадка грунтов

гасыпки (м), определяемая по указаниям п.2.2; - полная стабилизированная осадка слабого грунта основания (м) мощностью A. J

4''^ mtr ■    (2Л0

3. ПРОВЕРКА ОНЦЕЙ УСТОЙЧИВОСТИ И СПРЕДЕЛЕНИБ СНЩ ДЛИТЕЛЬНЫХ да»0РМАШЙ

3.1. Проверку общей устойчивости рекомендуется выполнять по глубинному сдвигу в предположении круглоцилиндрических поверхностей скольжения (Метод Крвя-Терцага).

В случаях, если компоновочные решения по достижению коэффициента устойчивости больше единицы вызовут значительное эаглубле-

Страница 13

12

иве лицевой стенки, либо существенные изменения конструктивной схемы, неприемлемые по техническим или экономическим соображениям, необходимо выполнить расчет деформаций, обусловленных неустойчивым состоянием сооружения.

3.2* Величину общей длительней деформации причального сооружения при коэффициенте общей устойчивости, меньшем единицы, следует определять по формуле

а/

if £ гу

<3.1)

где J, - индекс точки на лицевой стенке, дкя которой определяется деформация; гГ - линейная скорость деформации (ц/сут) по касательной к дуге поверхности Скольжения сдвигаемой прай

мы;

£    -    период    времени (оут.), адответстнущяй расчетному

сроку службы сооружения;

Zj - величина радиуса (м) до / -той точки, в которой определяется деформация;

2    -    радиуо    сдвигаемой призмы, м.

3.3. Линейную скорооть деформация по касательной к дуге поверхности скольжения ( .рис.*3.1) следует определять по формуле

гг.

(3.2)

Страница 14

13

fee J I Схем к определению общих длительных деформцпб приплыв» оооруиечив

Страница 15

14

t - индекс величин, относящихся к рассматриваемому i -тоцу слсю грунта;

л Q - превышение сдвигающей силы (хИ/и) над силой сопротивления сдвигу по исеЯ дуге скольжения, определяемое по указаниям п.3.4;

О . - коэффициент вязкости (rfla-сут), ссютветствупчнй ана-

ОС

чекжю бытового давления на глубине залегания рассматриваемого слоя (середина участка дуги ^ ), спреде-дяешй по указаниям п.З.б;

/1£ - коэффициент, характеризуйте изменение вяэкоогм о глубиной (кПа-сут/м), спределяоадй по указаниям п.3.6;

л ?    -    толщина (по направлению радиуса) деформируемого

слоя (м) слабого грунта, подстилающего участок дуги ^ , определяемая по указаниям п.3.7;

-    угол (Град) между направлением оси л и радиусам г , проходящим через середину участка дуги (ом.рис.3,1).

3.4.    Превышение сдвигающей силы л Q следует определять как разность площадей эпюр сдвигающих касательных напряжений Т ж предельно допустимых касательных напряжений без учета сил оцепления по всей дуге скольжения по формуле

лй * г L -    ,    (Э.З)

где £> - текущая ордината эпюры нормальных напряжений в дуге скольжения, кПа;

-    ут'ол внутрешюго трения грунта, град.

3.5.    Коэффициенты вязкости допускается определять по гребкам на ряо.3.2.

Страница 16

15

5 “ сутгтжго* MxrirOfViKTwwMft-. 6 - сутпюк тугогаислтошА; 7 - сутмо tnrv^w; R • гупгг» fcumrixw

Страница 17

16

В особо ответственных случаях коэффициент вязкости рекомендуется определять опытным путем с привлечением специализированных организаций по результатам испытания образцов грунта ненарушенное структуры по консолидированно-дренированной схеме.

Реологические испытания следует проводить при нормальной нагрузке, отвечающей бытовому давление с учетом нагрузки £ , на глубине, соответствующей середине рассматриваемого слоя грунта (участка дуги ^ )♦

Равномерно распределенные нагрузки (постоянные и временные длительные) при их ступенчатом расположении ( рас.3.3) в расчете по определению величины бытового давления следует принимать по средневзвешенному их значению в пределах участка    по    форму»

л. *

(3.4)

где у - величина равномерно распределенной нагрузки (itfla) на участке £ ;

£    -    ширина    самого    отдаленного    от    кордона    участка    (м)    в

л

предатах *2^ , определяемая по формуле

4 --ъ. - £ 4

З.ь. Крэффицнент К допускается определять с использованием графика на рис.3.2 (как тангенс угла наклона кривых) по формуле

(3.5)

Страница 18

17

Гк J J. Схема к осгрспагшжх байтового аяллтжж с учетом ступнгагаго расаожлввпи полв> таЛ мгружя

Страница 19

10

где /х £ и    *“    соответственно    катеты    тангенса    наклона

касательной, проведенной в точке кривой, отвечащей величине вязкости грунта о уче* том бытового давления и нагрузки.

Пересчет величин давления (горизонтальная ось,см.рис.*3.2) к соответствующим величинам приведенных глубин следует производить по формуле

j    _    £«гУ    (3.6)

w«' ~ JUlf    ’

где    -    бытовое давление с учетом нагрузки ф на глубине,

соответствующей середине с -того участка дуги, кПа;

Jbii - средневзвешенное значение плотности вышележащих слоев грунта, т/м3.

3.7. Толщину деформируемого слоя л Z± для каждого L -того участка дуги следует определять по формуле

л Si

А? ЦК

(3.7)

где

Л

9

А

- L -тая часть сдвигающей силы jQ , приходящаяся на L -тый участок дуги 9

-    плотность грунта, т/м3;

-    ускорение свободного падения, м/с^;

-    число участков дуги, находящихся в пределах слоев с вязким грунтом.

Страница 20

19

В случав, если величина jокажется больше толщины слоя вязкого грунта, имеодегося в рассматриваемой расчетной схеме, то в раочет по формуле (3,2) необходимо вводить ее меньшее значение.

4. РАСЧЕТ ПРИЧАЛЬНЫХ СООРУЖЕНИЙ НА ДЛИТЕЛЬНУЮ ПРОЧНОСТЬ

4.1.    Расчет на длительную прочность необходимо выполнять на дейотвие расчетных нагрузок в соответствии с указаниями п.1.3. При этом нагрузки кратковременные и особые в расчете не учитываются.

4.2.    При расчете батьверка на длительную прочность используются максимальный изгибающий момент в лицевой стенке M/о)и анкерное уоилие Ал{й) % полученные в результате расчета сооружения по прочности (п.1.5) и отвечающие напряженному состоянию конструкции для начального момента времени.

Необходимые геометрические и прочностные параметры конструкций следует устанавливать по наибольшим значениям усилий, полученных в обоих расчетах.

4.3.    В качестве расчетной схемы сооружения типа больверк при. расчете на длительную прочность, в зависимости от инженерно-геологических условий, следует принимать одну из трех схем напластования слабых ползучих и неползучих грунтов, указанных на рис.4.1 а,б,в.

ПРИИЕЧАНИЕ. В случае, если слой слабого ползучего грунта в пределах глубины погружения стенки,в свою очередь, состоит из нескольких слоев ползучих грунтов, то коэффициент вязкости всего слоя следует принимать по средневзвешенному значению.

4.4.    Расчеты на длительную прочность не производятся и напряженное состояние следует считать неизменным в следующих случаях:

а) при напластовании грунтов по схеме рис.4.1 а, если отноше-нив    ^    0.05;