Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1 

22 страницы

258.00 ₽

Купить РД 26-02-62-98 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Руководящий документ устанавливает нормы и методы расчета на прочность сосудов и аппаратов из углеродистых и низколегированных сталей, работающих в условиях воздействия статических и повторно-статических нагрузок при температурах не выше 200 град. Цельсия в коррозионно-активных сероводородсодержащих средах.

 Скачать PDF

Оглавление

1 Общие требования

2 Определение напряжений в цилиндрической обечайке в зоне концентрации в месте присоединения плоского отбортованного днища

3 Проверка напряжений в местах врезки штуцеров и люков

4 Условие прочности приварного встык фланца в рабочих условиях

5 Проверка элементов теплообменных аппаратов типа ТП и TU по напряжениям

Приложение 1 Условные обозначения

 
Дата введения01.01.1999
Добавлен в базу01.09.2013
Завершение срока действия01.04.2008
Актуализация01.01.2019

Этот документ находится в:

Организации:

10.11.1998УтвержденТК 260 Оборудование химическое и нефтегазоперерабатывающее
ИзданАО ВНИИНЕФТЕМАШ1998 г.
РазработанАООТ ВНИИНЕФТЕМАШ
Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22

РУКОВОДЯЩИЙ ДОКУМЕНТ

РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ ЭЛЕМЕНТОВ СОСУДОВ И АППАРАТОВ, РАБОТАЮЩИХ В КОРРОЗИОННО-АКТИВНЫХ СЕРОВОДОРОДОСОДЕРЖАЩИХ СРЕДАХ

РД 26-02-62-98

АО ВНИИНЕФТЕМАШ

Москва 1998

Начал



ЕРЖДАЮ 60 «(Оборудование хюлерсрабзшваюик:о>

8 А Заваров


Лист утверждения.

Расчет на прочность элементов сосудов и аппаратов, работающих в шрроз ионно-активных сероводо-родосодержащи ч средах.


^Петроцим инжиниринг»

J/и директоо, ктн Вихман.


отдела прочности, к, т н Зусмановская.


дьнцк отдела;

t: Н.


й сотрудник Э Зейде.


Главный специалист по сварке Ф Корнеев



РД 26-02-62-98


Исполнители:


АООТ «ВНИИНЕФТЕМАШ»

генерального

Н Ермолаев

^еду^щии;<^делом 30

^ Ю С Медведев

абораторией />^J? А Н Бочаров

Старший научный сотрудник ^     Б    С    Вольфсон



Главный

уктор

Р Павловский


й лабораторией № 93 /•" ~Т В Булчи некая


Ведущий инженер набораюрии Mi 93 Н Д Джалилова


Коэффициент К


Рис. 6


К


УС5

S-C


О 1

0.2

0.3

Q.4

0.5

0.7

1.0

и*. г

й

ъ


Коэффициент К

Put. 8

Рис, 9

Коэффициент Кд


Кд

Рис. 10

1 4—

0,05

0,1


Рис. 1 1


Коэффициент Кд



0,1    0,15    0,2    0,25    0,3    0,35    0.4

Рис. 13


Рис 12



4 2 Условие прочности в сечении So:


<У , = Мах

si


(5>



Ао* j 2    >^^2^»4ог2| *^^*22 * ^^*23 * ^^*24    ^

г ,<х„,<т определяются по РД 26-15, а величина


°!1 *СГ124£Г139еГ14*21>еГ22,<Т23,<Г24 опРеделяются П( [а] - по п. 1.1 настоящего руководящего документа.


5. Проверка элементов теплообменных аппаратов типа ТП и TU по напряжениям.

5.1. Проверка прочности трубной решетки теплообменников типа ТП и TU производится по формуле:



(6)


Величина максимального изгибающего момента в перфорированной зоне решетки Мт^ для теплообменников типа ТП определяется по п. 5.2,

для теплообменников типа TU - по п.5.3, а величина допускаемого напряжения [сг] - по п.1.1 настоящего руководящего документа. Величины


^ ,5 ,с определяются по РД 26-14. $


5.2. Величина максимального изгибающего момента в перфорированной зоне решетки м    для теплообменников типа ТП определяется по

ШАХ

п. Z2.4.1 РД26-14. При этом, величина перерезывающей силы    , распре

деленной по периметру перфорированной части трубной решетки, определяется по формуле:


•> т

~ Ш Л,


Ов = ~£(Рт~Рм)’    (?)

а величина распределенного по периметру перфорированное чаши трубной решетки шгибающего момента \ta - по формуле:


М =


а


(8)


где: коэффициенты ж и К2 определяются по графику рис. 14 настоящего руководящего документа в зависимости от значения m , а величины

Л я

i

яфуртм#^аъФ2ъ-по п. 2 РД 26-14.


5.3. Величина максимального изгибающего момента в перфорированной зоне решетки A#    для теплообменников типа TU определяется по

формуле:

A/nM=max{(AfJM4    <9>

Здесь:


к.


м


ОМ

.....У.*...


1(Ж,

0.8^



г


(10)


V


о


Ч=^Ч+0>4(гг-р,>г do

Коэффициенты ^,<р2,<р^,<р4определяются по графику рис 15 настоящего руководящего документа в зависимости от значения ® :


Коэффициенты Ki, К2, фц ф2, ф3, ф4


js V JVj*

Кг

фь Ф2, фз, ф4

О)!

.#

И) с >

Рис, 14

Рис. 15


c.i7

дм аппаратов с перегородками по межтрубному пространству:

(12)

- дам аппаратов без перегородок по межтрубному пространству:

(В)

Величины    по    п,    2    РД    26-14.

&65{о].


5.4. Проверка прочности тепяообменнпых труб теплообменников типа ТП я TU производится по п.п 2.2.7.1 и 2.2.7.2 РД 26-14. При этом, следует использовать величины допускаемых напряжений, определенные в соответствии с п.1.1 настоящего руководящего документа, а величины допускаемых амплитуд условных упругих напряжений принимать равными

Расчетные величины осевой силы и нагибающего момента в трубе Nj, nMj, для теплообменников типа ТП определяется по п. 5 5, а для теплообменников тала TU - по п 5.6 настоящего руководящего документа.

5.5.    Расчетные величины осевой силы и изгибающего момента в трубе Nj. wMT для теплообменников типа ТП определяются по п.2.2.3.3 РД

26-14. При этом, используются значения величин распределенных по периметру перфорированной части трубной решетки перерезывающей силы

Q и изгибающего момента М , определенные в соответствии с п. 5.2 на-& (2

стоящего руководящего документа

5.6.    Расчетные величины осевой силы и изгибающего момента в трубе NT и Мр для теплообменников типа TU определяются по формулам:

(14)


13


РзК+^Рт-РмУг ■


(15)


Здесь: величины    определяются    в соответствии с п. 2 РД 26-

14, а М    в    соответствии    с    п.    5.3    настоящего руководящего до-

а 1 m *

куменга


0.12

Приложение 1 (обязательное) УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

Наименование

Обозначение

Расстояние от оси теплообменного аппарата до оси наибо-

а\

лее удаленной трубы, мм

Расчетная прибавка к толщине стенки, мм

С

Внутренний диаметр обечайки, мм

D

Расчетный диаметр укрепляемого элемента, мм

dp

Расчетный диаметр штуцера, мм

dP

Наружный диаметр трубы, мм

d<p

Количество труб в пучке

i

Момент инерции сечения трубы, мм4

JT

Коэффициенты

K'Kb'KVK2

Расстояние от решетки до первой перегородки, мм

кя

Расчетные распределенные изгибающие моменты в сече-

, A/д,,,

ниях решетки, Н мм1 мм

Изгибающий момент, действующий на трубу, Н мм

MT

Осевая сила, действующая на трубу, Н

NT

Коэффициент запаса по отношению к временному сопро-

nB

тивлению

Коэффициент запаса по отношению к пределу текучести

nT

Расчетное давление, МПа

P

Расчетное давление в межтрубном пространстве, МПа

Pm

Расчетное давление в трубном пространстве, МПа

Pt

Минимальное значение предела текучести при расчетной

К

температуре, МПа

Минимальное значение условного предела текучести при

Pp02

расчетной температуре (напряжение, при котором остаточ-

ное удлинение составляет 0,2 %), МПа

Минимальное значение временного сопротивления (преде-

Д* 1

да прочности) при расчетной температуре, МПа

Радиус выточки, мм

rB

Толщина стенки обечайки или днища, мм

s

Группа Г40

УДК

РУКОВОДЯЩИЙ ДОКУМЕНТ

Расчет на прочность элементов со-    РД    26-02-62-98

судов и аппаратов, работающих в коррозионно-активных сероводородосодержащих средах

Срок введения с 99-01-01

Настоящий руководящий документ устанавливает нормы и методы расчета на прочность сосудов и аппаратов из углеродистых и низколегированных сталей, работающих в условиях воздействия статических и повторно-статических нагрузок при температурах не выше 200 °С в коррозионноактивных сероводородосодержащих средах.

Общий принцип подхода к расчету, использованный в настоящем руководящем документе, состоит в ограничении величин растягивающих напряжений в элементах, контактирующих с коррозионно-активными сероводородосодержащими средами, в дополнение к обычному расчету по предельному состоянию, выполняемому в соответствии с действующей нормативно-технической документацией. При этом, необходимые коэффициенты запаса прочности в рабочих условиях назначаются в зависимости от группы блока или аппарата по РД 26-02-63, а влияние характера напряженно-деформированного состояния на прочность элемента при оценке условных упругих напряжений учитывается введением дополнительных коэффициентов к значениям допускаемых напряжений

Настоящий руководящий документ действителен при соблюдении

ированию и лением в

. В. Раков

иммаш" о 107 99.04.14 еральното

требований РД 26-02-63 “Технические требования изготовлению блоков, сосудов и аппаратов, рабо коррозионно-активных сероводородосодержащ

Приложение 1 (обязательное)

Наименование

Обозначение

Толщина втулки фланца в месте приварки к обечайке, мм

Толщина втулки фланца в месте приварки к тарелке, мм

*!

Толщина накладного кольца, мм

Ь

Толщина трубной решетки, мм

sp

Безразмерные коэффициенты

Ф2,Фз

Коэффициент прочности трубной решетки

V?

Коэффициенты

Х\

Расчетное напряжение в трубной решетке, МПа

ар

Расчетные напряжения в сечениях фланца при затяжке и их приращения в рабочих условиях, МПа Приведенные расчетные напряжения в сечениях фланца, МПа

<y,j А<уч

<**>

Допускаемое напряжение, МПа

М

1. Общие требования

1.1. Допускаемые напряжения, коэффициенты запаса прочности

ИЛ Допускаемые напряжения в рабочих условиях [сг] при расчете

по предельным нагрузкам элементов сосудов и аппаратов из углеродистых и низколегированных сталей, работающих при статических и повторно-сгагшческйх нагрузках и температурах не выше 200 °С в коррозионно-активных сероводородосодержащих средах определяются по формуле

где.    коэффициенты запаса прочности, определяемые в соответст

вии с п.1.1.2 настоящего руководящего документа

Допускаемые напряжения для условий монтажа, гидро- и пневмоис-пытаний и коэффициенты запаса устойчивости определяются по ГОСТ 14249-89.

1.1 2. Коэффициенты запаса прочности в рабочих условиях должны соответствовать таблице:

Таблица

Коэффициенты запаса прочности

Группа блока иди аппарата

йу

Пв

I

2

3

и

1 8

3

Ш, IV

16 | 26

113    Расчетные значения предела текучести, временного сопротивления и коэффициентов линейного расширения для сталей, широко используемых в химическом, нефтяном и газовом машиностроении принимаются

а соответствии с приложениями 2,3 к ГОСТ 14249

114    Разрешается допускаемые напряжения в рабочих условиях при расчетной температуре 20 °С определять по п 111 настоящего руководящего документа, принимая гарантированные значения механических харак-

теристик в соответствии со стандартами или техническими условиями на стали с учетам толщины листового проката

1.1,5. Механические характеристики при повышенных температурах, принимаемые е учетом толщины проката и групп прочности стали, включая механические характеристики сталей, отсутствующих в приложениях 2,3 к ГОСТ 14249, разрешается определять либо по нормативнотехнической документации, утвержденной в установленном порядке, либо путем проведения испытаний представительного количества образцов, обеспечивающего гарантированные значения прочностных свойств.

1.1.6 Величины расчетных температур, рабочего, расчетного и пробного давления, расчетных усилий и моментов, а также прибавок к расчетным толщинам конструктивных элементов определяются в соответствии с ГОСТ 14249,

1.1.7. Для элементов сосудов и аппаратов, рассчитываемых не по предельным нагрузкам, например фланцевых соединений, критерии прочности, допускаемые напряжения и коэффициенты запаса должны определяться по соответствующей нормативно-технической документации, утвержденной в установленном порядке, если только в настоящем руководящем документе не оговорены иные требования.

1.2.    Растет обечаек и днищ

1.2.1- Расчет обечаек и дншц производится по ГОСТ 14249. При этом используются величины допускаемых напряжений, определенные в соответствии с пЛ1 настоящего руководящего документа,

1.2.2.    Определенные в соответствии с п. 1.2.1 толщины цилиндрических обечаек в местах присоединения плоских отбортованных дншц подлежат дополнительной проверке с учетом концентрации напряжений по ц.2.1 настоящего руководящего документа.

1.3 Расчет укрепления отверстий

1.3Л. Расчет укрепления отверстий в обечайках и днищах производится по ГОСТ 24755 и РД 26 260.05 с последующей проверкой условий прочности по п,3.1 настоящего руководящего документа.

с.5

1.4. Расчет фланцевых соединений

1.4.1.    Расчет фланцевых соединений сосудов и аппаратов в условиях монтажа до подачи среды производится в полном соответствии с РД 26-15 независимо от группы аппаратов.

1.4.2.    Коэффициенты запаса и допускаемые напряжения для шпилек (болтов) в рабочих условиях следует определять по п.п. 2.1, 2.2, 2.3 и 2.4 РД 26-15.

1.4.3.    Проверка прочности приварных встык фланцев в рабочих условиях производится в соответствии с п.4 настоящего руководящего документа.

1.4.4.    При выборе и расчете фланцевых соединений штуцеров и арматуры следует принимать величины допускаемых напряжений в рабочих условиях, не превышающие значений, определенных в соответствии с п. 1.1 настоящего руководящего документа.

1.5. Расчет элементов тешюобменных аппаратов.

1.5.1 Расчет элементов теплообменных аппаратов типа ТН и ТК производится по РД 26-14. При этом, следует использовать величины допускаемых напряжений, определенные в соответствии с п.1.1 настоящего руководящего документа, а величины допускаемых амплитуд условных упругих напряжений принимать равными 0.65[сг].

1.5.2. Расчет трубных решеток и теплообменных труб аппаратов типа ТП и TU следует производить в соответствии с РД 26-14 с дополнительной проверкой напряжений по п.5 настоящего руководящего документа.

2. Определение напряжений в цилиндрической обечайке в зоне концентрации в месте присоединения плоского отбортованного днища.

2.1. Напряжения в месте присоединения плоского отбортованного днища к цилиндрической обечайке должны отвечать условию’

(1)

О* о


Коэффиеткнт а £ определяется по графику рис 1 в зависимости от г^А f~c)

величины ——-- ,    величина    [<т]    определяется    по    п    1,1 настоящего ру-

( D ■* 5-с)"

ководящего документа.


Рис. I


3. Проверка напряжений в местах врезки штуцеров и люков.

3.1. Расчетное напряжение в месте врезки штуцера или люка в цилиндрическую обечайку должно отвечать условию:


К р


Dp+s-c

2(s~c)



<2)


3.2. Расчетное напряжение в месте врезки штуцера или люка в эллиптическое или полусферическое дншце должно отвечать условию:


'r*'’i5:T£,'s№'


(3)


Коэффициенты K,K& определяются по графикам рис. 2 - 13 в завися s~e    ~с

сдаости от отношений    , — и ——-    Величины P ,d n % опреде-

D 2>    s~c    Р Р    1

Р

ляются по ГОСТ 24755, а величина [а] -поп.М настоящего руководящего документа.

^- = 0.05 для соответствующих


D


s-c


3.3. В случае использования накладного кольца

При ~2- < 0.05 величины АГД следует принимать как для отношения Р

й не менее

допускается в формулах (2) и (3), а также при определении коэффициентов Л,ДД по графикам на рис. 2-13 вместо (г-е) подставлять (S+S2C)

3.4. При использовании наклонных и тангенциальных штуцеров, а также узлов врезки иных конструкций, отличающихся от рассматриваемых в ilil 3.1-3.3, допускается производить определение расчетных растягивающих напряжений на внутренних поверхностях узлов врезок численными методами с использованием ЭВМ, с последующей оценкой полученных результатов в соответствии с иль 3.1, 3.2 настоящего руководящего документа.

4. Условие прочности приварного встык фланца в рабочих условиях.

4.1 Условие прочности в сечении Si:

сг t = Мах

s\

№ ,, +Дегп)2 "К'Тз +л<7в)2 ~iai 1 +АоТ |Х°'13+До'1з)

^(a-l2+A(7l2)2+(al4+AaI4)2-(al2+Aal4Xa-,2+Aa!4)

(4)

Коэффициент К


Рис. 2


Рис. 3


2,2


1,8


1,6


1,2


1


Коэффициент К


$ * ** С «*


2,4

1,4

. ..

ЮГ-ЯКвЬ

» 0.01

D

0,3

44

45

47

1,5

0,01    0,02    0,03    0,04    0,05    0,06    0,07    0,06    0,09    0,1


«ОД


14


13


1,0


5


12

11

10

В

гг

|►y.w»»,

42


0.3

0.4

45

0.4

0.7

0.8

1.0

1.5


ц»

о


D,


Рис. 4


0,1    0,2    0,3    0.4    0,5    0,6    0,7    0,8

Рис, 5