Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

53 страницы

389.00 ₽

Купить РД РТМ 26-07-258-85 — официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Документ устанавливает нормы и методы расчета на статическую и циклическую прочность корпусов клапанов угловых и со смещенными патрубками, проектируемых для атомных электростанций.

  Скачать PDF

Заменяет СТП 07.81-547-81 в части приложения 2

Оглавление

1 Выбор основных размеров

2 Поверочный расчет

Приложение 1 (обязательное). Условные обозначения

Приложение 2 (справочное). Исходные данные

Приложение 3 (справочное). Расчет корпуса клапана по РТМ 26-07-85 углового (проходного)

Приложение 4 (справочное). Литература

Показать даты введения Admin

*ВДАЮ

руководителя л/я^-3398

А.А.Зак

ЭекаЗря 1985 г.

РД РТМ 26-07-258 -85 Взамен приложения 2 СТП 07.81-547-81

РУКОБОДЯЩ/i ТЕХНИЧЕСКИЙ МАТЕРИАЛ

КОРПУСА КЯ АЛАНОВ ОТОВЫХ И СО СШЦЕШШИ ПАТРУБКАМИ. МЕТОДИКА РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ.

Письмом организации п/я А-3398 от " II " декабря_ 1985 г.

й 7-4/12-3299_ срок введения установлен с n I 'Января 1987г.

Настоящий руководящий технический материал (РТМ) устанавливает нормы и методы расчета на статическую и циклическую прочность корпусов клапанов угловых и со смещенными патрубками, проектируемых для атомных электростанций (АЭС).

РВИ применим яри соблюдении правил устройства и безопасной эксплуатации оборудования АЭС [ I ].

PIM составлен в соответствии с требованиями норм расчета на прочность оборудования АЭС [2].

САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКОЕ АКЩУ МЕРНОЕ ОБЩЕСТВО -ЗНАМЯ ТРУДА" им.И.И.Лепсе


УТВЕРЖДАЮ:


Зам.директора ЦКБА


Тарасьев — 1994г


ТЕХНИЧЕСКОЕ РЕШЕНИЕ

о приостановке действия РД РТМ 26-07-258-85 "Корпуса клапанов угловых и со смещенными патрубками. Методика расчета на прочность"


В связи с тем, что руководящий документ РД РТМ 26-07-258-85 устарел и не соответствует "Нормам расчета на прочность оборудования и трубопроводов атомных энергетических установок. ПНАЭ Г-7-002-86", а использование формул документа приводит к значительным ошибкам, применение РД РТМ приостановить до переработки документа с момента утверждения данного технического решения.

f


СОГЛАСОВАНО:

структор - В.В.Ширяев


1994 г


Начальник отдела 118

Руководитель темы и исполнитель: ведущий инженер-исследователь



Р.А.Аэарашвили


Р.В.Сашина


Стр JO


РД га 26-07-258 -85


При вычислении ё и 1г. толщины S и Sn следует брать по воз


можности на границе зоны (как это указано на рисЛ и 2).

Если это не представляется возможным выполнить, следует брать ту толщину, которая обеспечивает наибольший запас прочности.

Если в корпусе арматуры с фланцам:! фактическое расстояние от


угловой точки до уплотнительной поверхности фланца меньше соответ-


ствующего значения ё , то в площадь сопротивления А включается площадь фланца.

При определении площади сечения стенки А номинальную толщину стенки следует уменьшить на величину эксплуатационной прибавка Cg.

Если патрубок (или другой элемент расчетной зоны) имеет переменную толщину стенки, то при определении площади А данной зоны следует использовать среднюю толщину стенки. Для патрубка с переменной толщиной стенки, схема которого приведена на рис.З, среднюю толщину стенки и длину ё допускается определять по формуляр




где



S9--Z?    /S    T    JJ


Sn - средняя толщина стенки патрубка на участке длиной £п

Рис .3.


РД PTM 26-07-253-85


Стр.И


1.4. Проверка ослабленных сечений горловины.

Еоли горловина приварена к корпусу и коэффициент прочности сварного шва    1,0 или в корпусе имеется расточка глубиной

более 10% толщины стенки корпуоа, необходимо проверить прочность корпуса по каждому из указанных ослабленных сечений на нагрузку от внутреннего давления и от усилия закрытия арматуры.

Напряжение от внутреннего давления по сечению сварного шва



_ ьЗгЪ|

4 %


>


где J}* =9r{£-CjJ(Pg+s)    -    площадь    поперечного    сечения    сварного

шва.

Напряжение от усилия закрытия арматуры по сечению сварного шва



G ш.т

^ А.


Напряжение от внутреннего давления по сечению расточки



t>7r{b^AS)z

Г 4^



где



- площадь поперечного сечения в месте расточки.


*

Напряжение от усилия закрытия арматуры по сечению расточки


/3-s-Я?


Наибольшее напряжение в ослабленном сечении горловины

F

Максимальное напряжение по ослабленному оечению горловины не должно превышать допускаемого номинального напряжения

(омаис * [^н]    •    '


J


РД PM 26-07- 258-65

Стр.12

2. ПОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЕТ

2.1.    Общие положения.

Поверочный расчет проводится с учетом всех расчетных нагрузок и всех расчетных режимов эксплуатации. В один расчетный режим может быть включена группа режимов, если внешние нагрузки и температура этих режимов отличаютоя не более , чем на 5% от принятых расчетных значений.

Поверочный расчет основывается на оценке прочности по допуокае-мым напряжениям.

Приведенные напряжения определяются до теория наибольших касательных напряжений.

.\

Наличие двух знаков ("плюс", "минус") перед слагаемыми в формулах, приведенных в настоящем руководящем техническом материале означает, что расчет должен выполняться дважды: со знаком "плюс" и оо знаком "минуо".

Номинальное допускаемое напряжение [<-эм] определяется в соответствии с п.1.1.3.

2.2.    Расчетные схемы.

£^2.2.1. Поверочный расчет корпуса проходного клапана дроизво-д/\я сечений /Ч “ /9 дится для уалод I » Q i-pnerif. Б-Б и B-Sfpuc.f) и для узло8 f+Sfpucj).

Поверочный расчет корпуса углового клапана производится -дяя-■уаяор Г » (рио.б) -для сеченийА-Я,Б’БаЬ-Ь{рис.2)идля ywoSifJfpuc.s)

2.2.2.    Напряжения в узлах I, 2 и 3 складываются из напряжений

S9-&    /л-s

вычисленных по схеме осесимметричной конструкции (рис.6), нагруженной внутренним давлением, уоилием по штоку и напряжений, обусловленных изгибающим моментом.    ■    .

2.2.3.    Расчет для узлов 4, 5 и 8 производится по схеме тройни-кового соединения (рис.7).

Заданные нагрузки - внутренее давление, изгибающий момент. Направление момента - произвольное.

/3 $ Я?

Корпуо проходной со смещенными патрубками. Расчетные узлы.


Узел 7

Уш&

Узел б


Аид А


Рис. 4


РД РЕЛ 26-07-258-85    Сгр.13


Корпуо угловой. Расчетные узлы




Crp.I4    РД    PTM    26-07-258-85


РД FTM 26-Q?-2^-85    •    Стр.15

Осесимметричная конструкция

Рис,6.

ТроЙниковое соединение

РД РГМ 26-07-258-65

Стр.16

2.2.4.    Расчет для узла 6 производится по схеме сопряжения двух цилиндрических оболочек разной толщины.

Заданные нагрузки - внутреннее давление, изгибающий момент.

Коэффициенты концентрации допускается принимать по справочным данным для случая трубы со ступенчатым изменением толщины стенки, нагруженной внутренним давлением и изгибающим моментом.

2.2.5.    Расчет для узла 7 производится по схеме трубы, ослабленной кольцевой торообразной выточкой глубиной д$п , нагруженной внутренним давлением и изгибающим моментом.

Коэффициенты концентрации допускается принимать до справочным данным для растягиваемой Дастины с односторонним 1Г -образным вырезом.

2.2.6.    Расчет температурных напряжений допускается выполнять с использованием осесимметричных расчетных схем.

2.2.7.    В обоснованных случаях разрешается сокращать количество расчетных узлов.

б> 2.3. Этапы расчета.    ,    -

Этапы расчета представлены в табл.З. На каждом из эга-


а

этапа

>

Учитываемые нагрузка

Расчетная

группа

категорий

напряжений

Критерий

прочности

й - I*

Внутреннее давление; усилие по штоку

£)<

(4 * fo J-

—з '1 П.

X

Внутреннее давление; момент от веса трубопровода; усилие по штоку

(*)z

"4 ш.

Внутреннее давление; размах моментов

и

(&)

от самокомпенсации температурных » расширений; неравномерное температуря поле; усилие по штоку

Внутреннее давление; размах моментов

■v

от самокомпенсации температурных рас-

1

Ск

пшреаий; неравномерное температурное поле; усилие по штоку

, i


s</-sr    SS    •    Г    -J,


Восстановленный лодлиннинйЛ

Стр. 17

РД Р1М 26-07-258-85

2.4. Этап I, Определение приведенного напряжения {б)к.

2.4.1.    Приведенные напряжения (&)l определяются на цилиндрических участках корпуса в сечениях А-А, Б-Б, В-В (рис. I).

2.4.2.    Составляющие напряженного состояния в сечениях А-А и Б-Б вычисляются по формулам:

F

се = б/ + Яа*

где напряжения    ,    (5^    вычисляются    согласно    п.    2.9,

F - площадь соответствующего поперечного сечения,

2.4.3.    Приведенное напряжение ((э)^ в сечении В-В определяется по формуле; ■    ,

. /Ь> =

2.4.4.    Общие мембранные напряжения бв .    могут    быть

приняты из расчета численными методами по схеме осесимметричной конструкции,

2.5. Этап П. Определение приведенного напряжения (О

2.5.1. Составляющие напряженного орстояния для узлов I и 2 вычисляются по формулам

. бе " бте ] бг " бтг ,

где , бтг - общие или местные мембранные плюс общие изгибные

напряжения, полученные из расчета численными методами по схеме осесимметричной конструкции. Составляющие напряженного состояния для узла 3 вычисляются по формулам:    '    .    ^    V-

. > бо * бте ; бг = 6rnz ± бг .

Изгибные напряжения 6% вычисляются согласно п. 2.9.

РД РГМ 26-07-258-65

2.5.2. Составляющие напряженного состояния для узлов 4* 5 и 8 вычисляются по формулам

6" е — 0,Sf<o£ + ё/Г)

б-г -йё{<£г±ёгм)

Напряжения ё£ ( ё/г,    вычисляются соглаоно    п.2.8.

2.5.3. Составляющие напряженного состояния для узла 6 вычисляются по формулам

©jo j о общие или местные мембранные плюс общие ишбные напряжения где О», , Ь^ь --общие или местные моморшшцо дадртаейид», полученные

из расчета численными методами узла сопряжения двух цилиндрических оболочек разной толщины. Напряжения ё£ определяются согласно п.2.9.

2.5.4. Составляющие напряженного состояния для узла 7 вычисляются по формулам    '    д    •

<&е =- ё/

_

*    (4,-JUSaY--J)}

Напряжения и <°* определяются согласно п.2.9.

2.6. Этап Ш. Определение размаха приведенных напряжений ^>Jg.

2.6.1. Составляющие напряженного состояния для узлов I, 2 вычисляются по формулам

<&е> ^ ё#

ёг = ё° 4- ё*

- местные максимальные напряжения, полученные из расчета численными методами.

Составляющие напряженного состояния в узле 3 вычисляются по формулам

<С>0 ~ёв + ё*

Стр.18

м


ё* ** <^>

±ё:

с

'г-

где

к.


РД РШ 26-07-258-85

Стр.1

Изгибное напряжение 02 вычисляется оогласно п.2.9.

2.6.2. Составляющие напряженного соогояния для узлов 4, 5, 8 вычисляются по формулам: на внутренней поверхности

*

на наружной поверхности (на галтели)

б/Pr tr

д 6* *<5£г+6гг£ <5t .

Напряжения <5^ »    вычисляются    согласно    п.2.8.

Составляющие напряженного состояния в оечеяии А-А определяются

по формулам:    •    ;

на внутренней поверхности

<5?    ;

на наружной поверхности

6**466* +6$ ;

61=466£+<$Г*о.б6?.

2.6.3. Составляющие напряженного состояния для узла 6 вычисляются по формулам    '    л

<у*-<£*<*/*<&*,

где 6* , 6*    -    местные    максимальные    напряжения»    полученные из

расчета численными методами для узла сопряжения двух цилиндрических оболочек разной толщины. Напряжения 6л вычисляется согласно п.2.9.

2.6.4. Составляющие напряженного состояния для узла 7 вычисляются по формулам    fit

/< ojf* л , ^.*9

,    ,p    M    *~фм-гль^    '-М*<*1*1&.

Напряжения 6в , 61 вычиоляютоя согласно п.2.9.

Стр.2


ТД Ш 26-07-258-85


ч>


I. ВЫБОР ОСНОВНЫХ РАЗМЕРОВ и.Общие положения.

Д.1Л. В основу формул, используемых при выборе основных разделов, положен метод предельных нагрузок.

I.I.2. При выборе основных размеров используются расчетное давление и расчетная температура.

©■ Расчетное давление - максимальное избыточное давление в арматуре пр$ нормальных условиях эксплуатации. 8а раочотпую-темдора» •ту-ру-отошш, по-которой определяют величину номинального допуокае-

■мого напряжения-, принимается ааибольшоо значошю томпоратуры отед-

^    ^    принимается

•кд корпу-оа арматуры. Расчетная температура стенки -определяется на-

рабной максимальной температуре среды при нормальных.

ооновании тепловых раочетов-или роэультатов-иопцтш1щЧ-. - При отоутот-

Условиях эксплуатации.

дни даппых ToruioBax-paonoTOD или—рвоультатоБ иопцташй-, в порядно, -иеключедия, раочотную-томпоратуру отоцкд-прштшют -рарной томпора" туро ородц»

ф I.I.3. Номинальные допускаемые напряжения для корпусов, работающих с температурой стенки ниже температуры, вызывающей ползучесть материала, у которых расчетная температура стенки не превышает 623К (350°С) для углеродистых, легированных, кремяемарганцо-висгых и высокохромистых сталей; 723К (450°С) для корроизояостой-• ких сталей аустенитного класса, жаропрочных хромомолибдевоваяадие-вых сталей и железо-никелевых сплавов; титановых одлавор нозависи-в т от температуры» определяется по формуле

: (W-t-Ч^ -S-) .

Поправочный коэффициент    равен    единице,    за    исключением    сталь

ных отливок, для которых коэффициент п имеет следующие значения

^ г 0,8 - для отливок, подвергающихся индивидуальному контролю яеразрутающими методами;


РД РДО 26-07-258-85    ................ С.20

2.6.5. Радиальное напряжение бг принимается равным: на внутренней поверхности    бь=~р,

на наружной повепхности    бг - 0.

s-tr

Составляющие общих температурных напряжений о<?, Ог , С>е,

,tr

Ot определяются для каждого узла в соответствии о я.2.2.6.

2.7. Этап 1У. Расчет на циклическую прочность.

2.7.1. Составляющие напряженного состояния для узлов I, 2 вычисляются по формулам:

6в=]+6а ,

~^/п£ & ml    &Sir + &£ »

где dmi* &£i    “ мембранное и изгябяое,    -    максимальное

(мембранное плюс изгибное) напряжения, определяемые по оуммам напряжений, полученных из расчета численными методами и общих температурных напряжений;    -    меотные    температурные    напряжения;

- теоретические коэффициенты концентрации, мембранных и из-гибных напряжений, определяемые экспериментально или по справочным данным.

Составляющие напряженного состояния для узла 3 вычисляются по формулам:

,n

" к mi    &&1 * &g-.

6/v

£ вычисляется ооглаоно п.2.9.

2.7.2. Составляющие напряженного состояния для узлов 4, 5 и 8

вычисляются по формулам: на внутренней поверхности

бг=б(,

на наружной поверхности ^

б£~б>    ±б1    .

Заму)

РД РГМ 26-07-258-85

Сгр.З

■£= 0,7 - для остальных отливок.

При определении номинальных допускаемых напряжений значения механических свойств принимают по данным государственных или отраслевых стандартов (ГОСТ или ОСТ) или технических условий (ТУ).

В случае отсутствия в этих документах необходимых данных, следует руководствоваться значениями, приведенными в [2].

I.I.4. Коэффициент снижения прочности стыковых сварных соединений Уг выбирается в зависимости от объема дефектоокодичес-

кого контроля по табл.1.

Таблица I

Объем радиографического или ультрозвунового контроля,#

1

Максимальное значение коэффициента снижения прочности

%

100

■ 1.0

50

0,9

25

0,85

10 и менее

0,8

При^шличии углового шва, а так же, если характеристики прочности металла сварного соединения выбранной марки ниже требуемых стандартами или ТУ для основного материала при расчетной температуре, коэффициент прочности такого сварного соединения устанавливается специализированным подразделением организации - разработчика конструкторской документации.

Во всех случаях коэффициенты прочности корпуса, оолабленяого сварным швом принимают    ^ 1,0

I.I.5. Номинальная толщина стенки корпуса клапана определяется по следующей формуле

РД m 26-07-258-85

Величина прибавки к расчетным толщинам определяется по формуле С — Cj + С2

Обоснование прибавок к расчетным толщинам должно быть приведено в технической документации.

Прибавка Cj определяется по предельному минусовому отклонению толщины стенки, установленному конструкторской и технологической документацией.

Значение прибавки С2 принимается по табл.2

Таблица 2

Группа стали

Рабочая среда

Прибавка С2, ш

Углеродистые

Вода, пароводяная смесь,

1,0

и

насыщенный пар

легированные

„ Перегретый пар

0,5

Аустенитные

Вода, пар

од ®

Не охваченные табл.2 значения С2 устанавливаются с учетом скорости коррозии и срока службы.

Стр.4

А

1.2. Выбор толщин стенок на цилиндрических участках корпуса.

I.2.I. Расчетные толщины стенок на цилиндрических участках горловины и патрубков определяются по формуле

р

2-Ы-р

Номинальная толщина стенки горловины может быть увеличена против расчетной по результатам проверки ослабленных сечений горловины (п.1.4.).

Номинальная толщина стенки патрубка в зоне сопряжения с кор-.цусом может быть увеличена в целях укрепления корпуса, ослабленного отверстием под патрубок.

РД РГМ 26-07- 253 -85

Стр.5

2>.


Л


® 1.2.2. Расчетная толщина стенка на цилиндрическом участке корпуса, ослабленном отверстием под патрубок (сечение А-А), определяется по формуле

Коэффициент прочности (р корпуса, ослабленного отверстием зависит от фактора укрепления корпуса патрубком. Значение коэффициента у> может быть предварительно задано. Окончательно значе-

3    Ц

ше коэффициента определяется согласно п.п.1.2.\ и 1.2Д последовательными приближениями, задаваясь на каждом шаге приближения значением Sj .

1.2.3. Неукрепленным считается отверствие, если толщина стенки патрубка в зоне сопряжения не превышает расчетную толщину, определенную по п.1.2.1

Коэффициент прочности корпуса, ослабленного неукрепленным отверстием определяется по формуле

л


у =


Яез


С)

где Sj - толщина стенки корпуса в сечении А-А.

Диаметр неукрепленного отверстия не должен превышать наибольший допустимый диаметр огверсгвия, определенный по формуле

где

РД РТМ 25-07- 258 -85

Стр.6

1.2.4. Коэффициент прочности корпуса, ослабленного укрепленным отверствием определяется по формуле

——£==г

Коэффициент V7 определяется согласно п.1.2. \?Ф

Величина компенсирующей площади укрепления отверстия патрубком определяется по формуле

/ =MjSn-c-son

Используемое при расчете значение высоты патрубка h,n принимается равным размеру, указанному на чертеже (длина утолщенной части патрубка), но не более определенного по формулам

kB=2£(s,-t) »рч &-><}#■

' -иньг

Номинальная толщина стенки патрубка $п в зоне сопряжения определяется по формуле

Sjj - Ct5(^ньг Я&Х

Q) Расчетная толщина стенки патрубка Son определяется согласно п.1.2.^.

Величина компенсирующей площади должна удовлетворяться уоювию

4

Во во ex случаях принимают У* 4=. У, О ,

РД РГМ 26-07- 258 -85


Стр.7


1.2.5. Проверка равнопрочноета патрубков с трубопроводом АЭС, Для обеспечения равнопрочноотд патрубков а трубопровода проводится проверка ослабленных сечений по площадям и по моментам сопротивления этих сечений изгибу:


F;


г.


&*]


ip


W,


л


? [<*к] wTh-lS^die

р 1*и]


где


площадь поперечного сечения, момент


сопротивления а номинальное допускаемое напряжение присоединяемой трубы;


Гп


и V\/0 - площадь поперечного сечения и момент сопротивления


наиболее нагруженного сечения патрубка.

1.3. Выбор основных размеров корпуса в зоне тройникового соединения.

© I.3.I. Внбрашшо в n*Ii£ размеры толщин стенок проверяются для гройяиковых узлов методом площадей [з] я должны в каждой расчетной зоне удовлетворять условию


'5) -К/


где F - площадь сечения жидкости расчетной зоны;

Я - площадь сечения стенки корпуса этой зоны,

ф

п - коэффициент выбирается в соответствии с п.1.1.4.

'1.3.2. Расчетные зоны I, П, Ш, и 1У (рис.1 и 2) включают площади Я и F , ограниченные осевыми линиями корпуса и патрубка, а также размерами $ и L . Размер ^ — {(fy -ts)S откладывается на внутренней поверхности вдоль корпуса, а размер ^    ^Dfs+S/r)-^ ~ вдоль патрубка от наружной поверхности.


Корпуо проходной оо омешеншми патрубками. Раочегные зоны.

«    -Р//22

5Y-S? -

/ РД PTM 26-07-2^-85


Crp.N9


Корцу о угловой. Раочетшв зоны


дни

Dm

>

11£

У/ / / /

'V ). V

Нс<



Л


А-А


SY-6f    Zb?.'/*



РЯ0.2^ Зам.(Г)