Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

53 страницы

389.00 ₽

Купить официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Документ устанавливает нормы и методы расчета на статическую и циклическую прочность корпусов клапанов угловых и со смещенными патрубками, проектируемых для атомных электростанций.

Заменяет СТП 07.81-547-81 в части приложения 2

Оглавление

1 Выбор основных размеров

2 Поверочный расчет

Приложение 1 (обязательное). Условные обозначения

Приложение 2 (справочное). Исходные данные

Приложение 3 (справочное). Расчет корпуса клапана по РТМ 26-07-85 углового (проходного)

Приложение 4 (справочное). Литература

Показать даты введения Admin

Страница 1

РУКОВОДЯЩИЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ МАТЕРИАЛ

КОРПУСА КЛАПАНОВ УГЛОВЫХ    РД    РТМ 26-07-258 -85

И СО СШ2ЩЕННЫМИ ПАТРУБКАМИ.    Взамен приложения 2

МЕТОДИКА РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ.    СТП    07.81-547-81

Письмом организации ц/я А-3398 от " II " декабря_ 1985 г.

to 7-4/12-3299_ срок    введения    установлен с " I ^Января 1987г.

Настоящий руководящий технический материал (РТМ) устанавливает норма и методы расчета на статическую и циклическую прочность корпусов клапанов угловых и со смещенными патрубками, проектируемых для атомных электростанций (АЭС).

РТМ применим при соблюдении правил устройства и безопасной эксплуатации оборудования АЭС [ I ],

РШ составлен в соответствии с требованиями норм расчета на прочность оборудования АЭС [2].

ч

Ч

Страница 2

САНКТ -ПЕТЕРБУРГСКОЕ АСДУ МЕРНОЕ ОБЩЕСТВО "ЗНАМЯ ТРУДА * им.И.И.Лепсе

УТВЕРЖДАЮ:

Зам.директор ЦКБА

of"

•И.Тарасьев

•И.Тарасьев

1994г

ТЕХНИЧЕСКОЕ РЕШЕНИЕ

о приостановке действия РД РТМ 26-07-258-85 "Корпуса клапанов угловых и со смещенными патрубками. Методика расчета на прочность"

В связи с тем, что руководящий документ РД РТМ 26-07-258-85 устарел и не соответствует "Нормам расчета на прочность оборудования и трубопроводов атомных энергетических установок. ПНАЭ Г-7-002-86", а использование формул документа приводит к значительным ошибкам, применение РД РТМ приостановить до переработки документа с момента утверждения данного технического решения.

СОГЛАСОВАНО:

Глав

структор

В.В.Ширяев

1994 г

Начальник отдела 118

Руководитель темы и исполнитель: ведущий инженер-исследователь

р.В.Сашина

Страница 3

Стр.2

-РД ТО 26-07-258-85

I. ВЫБОР ОСНОВНЫХ РАЗМЕРОВ IЛ.Общие положения.

ДЛЛ. В основу формул, используемых при виборо основных разменов, положен метод предельных нагрузок.

1Л.2. При выборе основных размеров используются расчетное давлёвяе и расчетная температура.

(£)■ Расчетное давление - максимальное избыточное давление в арматуре прд нормальных условиях эксплуатации.-8а расчетную темпера-■туру- отонки, по- которой определяют- делячину-ж>мянального-допускаемого напряжения-, принимаетоя н£габомдее--значоние-твцпоратурп стен-_    принимается

■ни корпуса арматуры. Расчетная температура стенки опродоллетоя на-

равной максимальной температур е средь/ при нормальных

ооповалиа тепловых раочотов-или результатов-испытаний-. -Ври отоутот-ус/ооиях эксплуатации.

•вин данных-тооловых-раочетов йли-реоультатор испытаний, d порядке,

нюключеният -раочстцую--тсмдора?уру-^енкя-прш1имают равной темпера-

-туре средыс

(£} I.I.3. Номинальные допускаемые напряжения для корпусов, работающих с температурой стенки ниже температуры, вызывающей ползучесть материала, у которых расчетная температура стенки не превышает 623К (350°С) для углеродистых, легированных, кремнемарганцо-висгых и высокохромистых сталей; 723К (450°С) для корроизоностой-ких сталей аустенитного класса, жаропрочных хромомолибденованадиевых оталей и железо-никелевых сплавов; титановых одлавов независим в -мо от--температура определяется по формуле

, W-tW4b-0-) .

Поправочный коэффициент    равен    единице,    за    исключением сталь

ных отливок, для которых коэффициент у имеет следующие значения

Ш51 ■

^ = 0,8 - для отливок, подвергающихся индивидуальному контролю неразрутающими методами;

Страница 4

/г S-г/ гг-43

РД РГМ 26-07- 258-85

Стр.З

•£= 0,7 - для остальных отливок.

При определении номинальных допускаемых напряжений значения механических свойств принимают по данным государственных или отраслевых стандартов (ГОСТ или ОСТ) или технических условий (ТУ).

В случае отсутствия в этих документах необходимых данных, следует руководствоваться значениями, приведенными в [й].

I.I.4. Коэффициент снижения прочности стыковых сварных соединений Уг выбирается в зависимости от объема дефектоокодичес-

кого контроля по табл.1.

Таблица I

Объем радиографического или ультрозвунового контроля,%

1

Максимальное значение коэффициента снижения прочности

%

100

1.0

50

0,9

25

0,85

10 и менее

0,8

Пря juuH4aH углового шва, а так же, если характеристики прочности металла сварного соединения выбранной марки ниже требуемых стандартами или ТУ для основного материала при расчетной температуре, коэффициент прочности такого сварного соединения устанавливается специализированным подразделением организации - разработчика конструкторской документации.

Во всех случаях коэффициенты прочности корпуса, ослабленного » ^ сварным швом принимают Ц>Г >    ^ №

I.I.5. Номинальная толщина стенки корпуса клапана определяется по следующей формуле

Страница 5

/^w/j

Стр.4

РД га 26-07- 258 -С5

Величина прибавки к расчетным толщинам определяется по формуле С = Cj + С2

Обоснование прибавок к расчетным толщьйам должно быть приведено в технической документации.

Прибавка Cj определяется по предельному минусовое отклонения толщины стенки, установленному конструкторской и технологической документацией.

Значение прибавки С2 принимается по табл.2

Таблица 2

Группа стали

Рабочая среда

Прибавка С2, т

Углеродистые

и

легированные

Вода, пароводяная смесь, насыщенный пар

1.0

, Перегретый пар

0,5

Аустенитные

Вода, пар

0,1 ®

Не охваченные табл.2 значения С2 устанавливаются с учетом скорости коррозии и срока службы.

1.2. Выбор толщин стенок на цилиндрических 'участках корпуса. I.2.I. Расчетные толщины стенок на цилиндрических участках горловины и патрубков определяются по фор?дуле

Номинальная толщина стенки горловины может быть увеличена против расчетной по результатам проверки ослабленных сечений гор-жловияы (п.1.4.).

Номинальная толщина стенки патрубка в зоне сопряжения с корпусом может быть увеличена в целях укрепления корпуса, ослабленного отверстием под патрубок.

Страница 6

РД FTM 26-07- 258 -85

Стр.5

Q) 1.2.2. Расчетная толщина стенки на цилиндрическом участке корпуса, ослабленном отверстием под патрубок (сечение A-А), определяется по формуле

%&»]-

Коэффициент прочности у> корпуса, ослабленного отверстием зависит от фактора укрепления корпуса патрубком. Значение коэффициента Ф может быть предварительно задано. Окончательно значе-

3    ц

ние коэффициента    определяется    согласно п.п.1.2.\z 1.2Д

последовательными приближениями, задаваясь на каждом шаге приближения значением Sj .

1.2.3. Неукрепленным считается отверствие, если толщина стенки патрубка в зоне сопряжения не превышает расчетную толщину, определенную по п.1.2.1

Коэффициент прочности корпуса, ослабленного неукрепленным отверстием определяется по формуле

у

2

-, + 1,75

где S4 - толщина стенки корпуса в сечении А-А.

Диаметр неукрепленного отверстия не должен превышать наибольший допустимый диаметр огверсгвия, определенный по формуле

pfa,+ &-*)] % я ($,-&)■&*]

где

Страница 7

Стр.6

РД PTM 26-07-258-85

1.2.4. Коэффициент прочности корпуса, ослабленного укрепленным отверствием определяется по формуле

у=</>'[ y + г--==£==

1 2S    v

Коэффициент У опроделястоя согласно п.1.2. \?<D

Величина компенсирующей площади ^ укрепления отверстия патрубком определяется по формуле

/=

Используемое при расчете значение высоты патрубка !гп принимается равным размеру, указанному на чертеже (длина утолщенной части патрубка), но не более определенного по формулам

^л'%>4bl~SXSn'<^ hPu Ж1г~0/^ > кп =    -с)    у>ч    ^ >Q# ■

Номинальная толщина стенки патрубка $п в зоне сопряжения определяется по формуле

$п ~ 0,5(0Ньг ~Е)ёз).

Расчетная толщина стенки патрубка Son определяется согласно

П.1.2.^.

Величина компенсирующей площади должна удовлетворяться уоювию Во воех случаях принимают ^ ^    ,

Страница 8

РД РГМ 26-07-258-85

Стр.7

1.2*5. Проверка равнопрочноеха патрубков с трубопроводом АЭС. Для обеспечения равнопрочное!я патрубков я трубопровода проводятся проверка ослабленных сечений по алощацям и по моментам сопротивления этях сечений изгибу:

Г >: р . Её*)#

"    *    ы

W„ Si «/,.„• SsLllx

л т/> 16*1

>

где    ,    Wrp ,    площадь    поперечного    сечения,    момент

сопротивления и номинальное допускаемое напряжение присоединяемой трубы;

Гп и V/0 - площадь поперечного сечения и момент сопротивления наиболее нагруженного сечения патрубка.

1.3. Выбор основных размеров корпуса в зоне тройникового соединения.

© 1*3,1. Забранные в п»-1*3 размеры толщин стенок проверяются для гройниковых узлов методом площадей [з] и доджяы в каждой расчетной зоне удовлетворять условию

где F - площадь сечения жидкости расчетной зоны;

Я - площадь сечения стенки корпуса згой зоны,

#

п - коэффициент выбирается в соответствии с п.1*1.4.

'1.3.2. Расчетные зоны I, П, Ш, и 1У (рис.1 и 2) включают площади Я и F . ограниченные осевыми линиями корпуса и патрубка, а гакхе размерами i и L . Размер откладывается на внутренней поверхности вдоль корпуса, а размер А — \(Dtb+Sn)-Sn “ вдоль патрубка от наружной поверхности.

Страница 9

Корпуо проходной oo омешеншми патрубками. Раочегные зоны.

Рио.1 . Зам.(Т)

• ■ ' •• • •

Страница 10

УУ-6/    «ЯЛ*

РД РТМ 26-07-25^-85    Стр.,9

Корцу о угловой. Расчетные зоны

Л

Страница 11

tr S T/ Г°У?Ж-

CrpJO

РД ra 26-07-258-85

При вычислении & и 1г. толщины S и Sn следует брать по воз

можности на границе зоны (как это указано на рисЛ и 2).

Если это не представляется возможным выполнить, следует брать ту толщину, которая обеспечивает наибольший запас прочности.

Если в корпусе арматуры с фланцами фактическое расстояние от

ствующего значения ё , то в площадь сопротивления А включается площадь фланца.

При определении площади сечения стенки А номинальную толщину стенки следует уменьшить на величину эксплуатационной прибавка Cg.

Если патрубок (или другой элемент расчетной зоны) имеет переменную толщину стенки, то при определении площади А данной зоны следует использовать среднюю толщину стенки. Для патрубка с переменной толщиной стенки, схема которого приведена на рис.З, среднюю толщину стенки и длину в допускается определять по формула?

угловой точки до уплотнителььой поверхности фланца меньше соответ-

где

Sn - средняя толщина стенки патрубка на участке длиной £п .

Рис .3.

Страница 12

РД РТМ 26-07- 258-85

Стр.Н

1.4. Проверка ослабленных сечений горловины.

Еоли горловина приварена к корпусу и коэффициент прочности сварного шва    ^}г*    1,0 или в корпусе имеется расточка глубиной

более 10# толщины стенки корпуоа, необходимо проверить прочность корпуоа по каждому из указанных ослабленных сечений на нагрузку от внутреннего давления и от усилия закрытия арматуры.

Напряжение от внутреннего давления по оечению сварного шва

где Л* -    -    площадь    поперечного    сечения    сварного

шва.

Напряжение от усилия закрытия арматуры по сечению сварного шва

=

Qutr Ч>Г Ль,

Напряжение от внутреннего давления по сечению расточки

где Лр    площадь поперечного сечения в месте

расточки.

Напряжение от усилия закрытия арматуры по сечению расточки

<< - Ошг

* Лр    •

Наибольшее напряжение в ослабленном сечении горловины

/НФХ-

/

Максимальное напряжение по ослабленному оечению горловины не должно превышать допускаемого номинального напряжения

(омлх. *    •    %    *

Страница 13

Сгр.12

?Л PM 26-07-258-85

2. ПОВЕРОЧНЫЛ РАСЧЕТ

2.1.    Общие положения.

Поверочный расчет проводится с учетом воех расчетных нагрузок и всех расчетных режимов эксплуатация. В один расчетный режим может быть включена группа режимов, если внешние нагрузки и температура этих режимов отличаютоя не более , чем на Ъ% от принятых расчетных значений.

Поверочный расчет основывается на оценке прочности по допуокае-мым напряжениям.

Приведенные напряжения определяются по теория наибольших касательных напряжений.

Наличие двух знаков ("плюс", "минус") перед слагаемыми в формулах, приведенных в настоящем руководящем техническом материале означает, что расчет должен выполняться дважды: со знаком "плюс" ^ и оо знаком "минус".

Номинальное допускаемое напряжение [(э*] определяется в соответствия с п.1.1.3.

2.2.    Расчетные схемы.

£>-2.2.1. Поверочный расчет корпуса проходного клапана производит с я -для*у ълоъ    -(-ряст*)-. В'Б и В’6 (рис-j) и для yjjwS /+3 [рис. я).

Поверочный расчет корпуса углового клапана производится-для-узлов I-»?- (рио.б)т^ тении Я-Я, 5-6 и д-Ь (рис.2) и для &лр(/*7(рис. д)

2.2.2.    Напряжения в узлах I, 2 и 3 складываются из напряжений

? вычисленных по охеме осесяшегричяой конструкция (рис.6), яагружен-

1

ной внутренним давлением, уоилием по штоку и напряжений, обусловленных изгибающим моментом.    •    .

:    2.2.3. Расчет для узлов 4, 5 и 8 производится по схеме тройни-

кового соединения (рис.7).

Заданные нагрузки - внугренее давление, изгибающий момент. Направление момента - произвольное.

Страница 14

S</ -27    s    **

Корпус проходной со смещенными патрубками. Расчетные узлы.

Рио.4

Cl-tlio    98“    853    -£0-93    Ш    И

Страница 15

£(/-£}    /Х-s    -я?

Корпус угловой. Расчетные узлы

Стр. 14    РА    РГО    26-07-    258    -85

Страница 16

Стр.15

РД РТМ 26-07-2^-85 Осесимметричная конструкция

Рио.6. Тройниковое соединение .М

7777%

' /7777

*

3

<=>

77777777

ZZZZZZZ2

Страница 17

СтрЛб

РД РГМ 26-07-258 -65

2.2А, Расчет для узла 6 производится по схеме сопряжения двух цилиндрических оболочек разной толщины.

Заданные нагрузки - внутреннее давление, изгибающий момент.

Коэффициента концентрации допускается принимать по справочным данным для случая трубы со ступенчатым изменением толщины стенки, нагруженной внутренним давлением и изгибающим моментом.

2.2.5.    Расчет для узла 7 производится по схеме грубы, ослабленной кольцевой торообразной выточкой глубиной д$п , нагруженной внутренним давлением и изгибающим моментом.

Коэффициенты концентрации допускается принимать по справочным данным для растягиваемой Дастины с односторонним U -образным вырезом.

2.2.6.    Расчет температурных напряжений допускается выполнять с использованием осесимметричных расчетных схем.

2.2.7.    В обоснованных случаях разрешается сокращать количество расчетных узлов.

2.3. Этапы расчета.

Этапы расчета представлены в табл.З. На каждом из этапов расчет проводится для всех узлов, указанных в п.2.2.Расчет нал-ряжений В узлах 1.Z.3.C, 7 производится для каждого элемента, срста&я-_н>щего уз (Л, ко. &нутр4нн*и о на наружной поверхностях f о^д^ьнос^и.

*

этапа

Учитываемые нагрузка

Расчетная

группа

категорий

напряжений

Критерий

прочности

I.

Внутреннее давление; усилие по штоку

(*)<

(4‘К>

•: П.

Внутреннее давление; момент от веса

(<*)г

Ш.

трубопровода; усилие по штоку

Внутреннее давление; размах моментов от самокомпенсации температурных »

* (<°)r

расширений; неравномерное температуря

>е *

и.

поле; усилие по штоку

Внутреннее давление; размах моментов от самокомпенсации температурных расширений; неравномерное температурное

Орл)

a^i

поле; усилие по штоку

./

Страница 18

Восстановленный подлинник У/

РД РТМ 26-07-258-85

Стр. 17

2.4. Этап I. Определение приведенного напряжения (6)i.

2.4.1.    Приведенные напряжения    определяются    на    цилиндри

ческих участках корпуса в сечениях А-А, Б-Б, В-В (рис. I).

2.4.2.    Составляющие напряженного состояния в сечениях А-А и Б-Б вычисляются по формулам:

<£=б/ +

где напряжения    ,    (5^    вычисляются    согласно    п.    2.9,

F - площадь соответствующего поперечного сечения.

2.4.3.    Приведенное напряжение ((э){ в сечении В-В определяется по формуле: •    ,    в    •

. ’ ••• "

2.4.4.    Общие мембранные напряжения    могут    быть

приняты из расчета численными методами по схеме осесимметричной конструкции.

2.5. Этап П. Определение приведенного напряжения

2.5.1. Составляющие напряженного орстояния для узлов I и 2 вычисляются по формулам

. о    о

б в ~ бтв ;    <3н    31    б    mi    ,

где (5^ , бтг - общие или местные мембранные плюс общие изгибные напряжения, полученные из расчета численными методами по схеме осесимметричной конструкции. Составляющие напряженного состояния для узла 3 вычисляются по формулам:    '    •    j-

. V (Эо = б'тв ;    б г.    ~ (5mz ~ (5z .

Изгибные напряжения    вычисляются    согласно    п.    2.9.

Страница 19

Стр.18

РД FIM 26-07-258-85

2.5.2.    Составляющие напряженного состояния для узлов 4. 5 и 8 вычисляются по формулам

<о # — 0,5(<о£+(£рГ)

б'г

.    -/Р    J    РГ    Spr    S    м

Напряжения    ,    <%,    , % , ^ вычисляются соглаово п.2.8.

2.5.3.    Составляющие напряженного состояния для узла б вычисляются по формулам

Ф, о    v с 0&4W или местные мембранные о/юс общие иыибные напряжения

где <ЬЫ9 , <o*t --общие или местные моморш111цо--шдр^вуеш*я-, лолучендые

из расчета численными методами узла сопряжения

двух цилиндрических оболочек разной толщины.

Напряжения ^ определяются согласно п.2.9.

*

2.5.4. Составляющие напряженного состояния для узла 7 вычисляются по формулам    4    *    '

е — ёф    ^

г'    .pS)*    +    ём

Напряжения и определяются согласно п.2.9.

2.6. Этап Ш. Определение размаха приведенных напряжений . 2.6.1. Составляющие напряженного состояния для узлов I, 2 вычисляются по формулам

do    (оо    <&ф

где (о* , &.

ё>г = <е£ -h (£>d

• местные максимальные напряжения, полученные из расчета численными методами.

Составляющие напряженного состояния в узле 3 вычисляются по формулам

<С>0 ■* &о + ёо

Страница 20

РД PIT/ 26-07-258-85

Стр.1

Изгибное напряжение C2 вычисляется оогласяо п.2.9.

2.6.2. Составляющие напряженного состояния для 5, 8 вычисляются по формулам: на внутренней поверхности

09-W '•'в

узлов 4,

>6

б*=б'г,

на наружной поверхности (на галтели)

60-6*+6* }

р 6ъ    *    <5t    •

Напряжения б', . бь% 6* . f>* вычисляются согласно п.2.8.

Составляющие напряженного состояния в сечении А-А определяются

по формулам:

на внутренней поверхности

<?в

на наружной поверхности

<5t=6?±o,S6?:

р    £f

бе    Q56?.

2.6.3. Составляющие напряженного состояния для узла 6 вычисля

ются по формулам

где <$1, С5/

- местные максимальные напряжения, полученные из расчета численными методами для узла сопряжения двух цилиндрических оболочек разной толщины. Напряжения й* вычисляется согласно п.2.9.

2.6.4. Составляющие напряженного состояния для узла 7 вычисляются по формулам    0    t

Напряжения    вычисляются    оогласно    п.2.9.