Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

13 страниц

191.00 ₽

Купить РД РТМ 26-07-250-82 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Документ устанавливает нормы и методы расчета на статическую и циклическую прочность полых сварных дисков поворотных затворов, имеющих мягкие резиновые уплотнения или жесткие прокладки и беспрокладочные соединения.

  Скачать PDF

Оглавление

1. Общие положения

2. Методика расчета диска на статическую прочность

3. Методика расчета диска на циклическую прочность

Приложение Условные обозначения

Показать даты введения Admin

Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13

Утверждено

Организация п/л А-3398 Главный нныснер (


А.А.Зак


п


\ 1ч


3 1902г.


Группа Г 18


рукободнщил тмййксш ;;.лтшш__

ПОПЫЛ СВАРНОЛ ДИСК ПОВОРОТНОГО ЗАТВОРА    РД    РГМ    2G-07-250-82

Методика расчета на прочность    Введен    впервые


ИвЗлДодлг Подгт.и дата _Взам.инв:» Ннв.‘,-дуб.л. Лолп.п гатд & ........


Приказов по организации п/я А-3398    от    19,03_1982г.

J6 29 срок действия установлен    о    01.01_1983г.

* Си А то огроиичрние сроха дейстоил. '

и-0)Срак DejjL'rtiOij* лроЭлен Зо &/$/<№. ^-9РтШ--TQP8r_

Ф Срок* Эеи-етЗм#—г?ро&?г/р- до С/ w.

Настоящий руководящий технический материал (РТМ) устанавливает яор;лн я методы расчета на статическую и Циклическую прочность полых сварных дисков поворотных затворов, имеющих мягкие резиновые уплотнения или жесткие прокладки и беспрокладочше соединения.

РТМ распространяется на расчет дисков поворотных затворов, эксплуатирующихся в условиях отсутствия резких теплосмен при рабочей температуре среды, не превышающей 360°С для углеродистых и низколегированных сталей я 450°С для хромоникелевых аустенитных сталей.


РД та 26-07-250-82 Стр. 2


I. ОБВДЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1,1, РТМ предназначен для расчета на статическую и циклическую прочность полого сварного диска, образованного из кольца постоянного сечения, двух одинаковых секторов сферических оболочек и двух ушек (чертеж), значения геометрических параметров которого удовлетворяют следующим условиям:

л<

D


0.75


R_

Н


50


0,20

rt

C-4

ел

И

И

9

к


ф


0,Ъ5 ;


S3


л


d

Е-*

crt

1

о

F

R

В;


ч


qo = arc cDsf ■j - tLtic.

PTfA допускается применять для расчета дисков, образованных из оболочек вращения с иной формой меридиана (эллиптической, овальной). В этом случае в расчсг вводится радиус эквивалентного по габаритам секте сферической оболочки:

и,


/? =


к


2sin 92


92 —2arct


8


Н-Нк

2D,


ир/ло:ше

Справочное


УСЛОВШЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

'И!ш1додл.|По11Д.и дата | Взам.инв^ Инв.№тгу^-ТТптт.и дата

Я~&4\Т'0£‘и&7 I_^__

D

D,

De

-

R

е„

-

бу

£>ш

-

Lm

Lv~

и L

н

Нс

-

Нк

-

Не

щт

Нс

Ф

%

-

Ъ

..

р

-

&Pt

-

бт

И

диска, рад;

расстояние от серодшш толщины стенки корпуса до середины ширины ушка и условное плечо момента от реакции опоры, мм; с - расчетные длины ушка при определении напряжений в свариог шве, соединяющем ушко с кольцом, и в сферическом секторе,мм;

и срединной плоскости диска, рад;

расчетный перепад давлений для i -того режима эксплуатация, МПа;

(Ь$ - предел текучести и предел прочности материала при расчет ной температуре, МПа;


РД РТМ 26-07-250-82 Стр. 12

модуль упругоетя материала, МПа;

коэффициент Пуассона и относительное поперечное сужение материала;

сила, передаваемая от вала на ушко, Н; момент, передаваемый от вала на ушко, Н • мм;

приведенные напряжения в расчетных сечениях диска при нормальных условиях эксплуатации; МПа; приведенные напряжения в расчетных сечениях диска при нарушения нормальных условий эксплуатации, МПа; амплитуда условных упругих напряжений с учетом концентрации в сварном шве, соединяющем ужо с кольцом на I - том режиме эксплуатация, МПа; допускаемое напряжение и номинальное допускаемое напряжение, МПа;

£

-

Q -

м

тя -

(6кЩ„~

(&)ai

й и К] -I:

Инв-^под-, Доля.и лата. Взам.ияв£ Инв&губл. ПОЛП.Д дата,

2.-%// ?’’0£'ЬЖг7__I__

заданное и допускаемое число циклов нагружения на i -том режиме эксплуатация;

коэффициент усталостного повреждения на I -том режиме эксплуатация;

расчетный и допускаемый суммарные коэффициенты усталостного повреждения;

П

п

п

Пт и - коэффициенты запаса прочности по пределу текучести и пределу прочности при оценке статической прочности; коэффициенты запаса прочности по напряжениям и числу циклов при оценке цнглической прочности; коэффициент, понижающий запас статической прочности; коэффициент прочности сварного шва;

К - коэффициент концентрации деформаций в сварном шве^

И эм


У

й

#


ЛИСТ Р1ЖТГЛШИ ИЗМЕНИСЬ РД РГМ 26-07-230-82


Номер лисгов(стрячпц)


ИЗ'.'О'

лен

та


Ьамсч по-

IGH— BOX

.шх


аннули

рован

ных


Номер документа


Подпись Дата


Срок

введения

изменения


4

4


п


сб

Ен

сб

«

К


о

И


р-

О

>


К


го

п:


со

PQ


сб

сб

(=

Е


р

t


/У C^ot^7

06 96 и //£>.


Яп. У

2

73 от fa Lt/o хиАическог


/1ис\мо qOf/6-O-* pal стр


Вит.

огни


Нов.Ф


КОЗ В 7 / 7. о г.


из Упра 'фтлног О/оч 97-


9


ох?ем из. по

.7 MQ.UCUHO


РД РТ.м ИО-лу-:’


П о


Ого. з


Инв№подл«| Поди,и дата Шзам.индИ Млв^д.убл^ Поддай дата £.-84    Y<0£-v£j?____



I - кольцо; 2 - сектор сферической оболочки;3 - ушко; 4 - вал; 5 - подшипник; 6 - корпус.


РД Рта 284)7-250-82 Стр. 4

1*2* FTM предусматривает приближенную оценку прочности диска о использованием двух расчетных схем:

-    диск нагружен с обеих сторон одинаковым равномерным расчетным давлением среды, реакции опор равны пулю (первач схема нагружения);

-    диск шгружен с одно,! стороны равномерным расчетным давлением среды и оперт только на валы (втор&ч схема нагружения). От валов на каждое ушко передается сила Q и момент М , равные:

£ =    . M~Q-Ly.

Плечо момента принимается равным расстоянию от оередины толщины стенки корпуса до середины ширины ушка, В случае обеспечения высокой жесткости корпуса в районе валов, например, путем установки ребер жесткости, плечо Ly может приниматься в интервале (0,8*0,9)/,.

ИнзМдодд«|Цодд.я    |3зам.янв.'г| Инж'.-д-убл .| Лодя.и дата

■S.-2 4    е>2-Л>7    -

Принимается, что сила 0 передается на кольцо в виде равномерной погонной силы, действующей на расчетной длине ушка. Для расчета напряжений в сварном шве, соединяющем ушко с кольцом, расчетная дана ушка принимается равной

Lm4,5Dt + Ht

Для расчета напряжений в сферических секторах расчетная длина ушка принимается равной

L t={5De+He+0,5HK

1,3, FM предусматривает оценку прочности диска в следующих расчетных сечениях:

-    при оценке статической прочности - в центро и на краю сферического сектора, в кольцо, ушке и сварном шве, соединяющем ушко о кольцом;

-    при оценке циклической прочности - в сварном шве, соединяющем ушко с кольцом.

се

FH


К

й

О

а


$

&



Ю

PQ

«

Й

я

&

$

о

е

§

о

i

Ч

1

я

«ч


РД m 2:>-Q7-27J-82 Стр .5


1,4. Расчетное д.'шлгшл' и расчетная теулсратура выбираются следующим образом:


-    при оценке статической прочности расче^юс давление р и расчетная температура принимаются равными рабочему давлению и рабочей температуро среди;

-    при оцолке циклической прочности требуется определить расчетный перепад давлений А и число циклов нагружения    Для

каждого режима эксплуатации. Под расчетным перепадом давлений поли


мается разность между наибольшим я наименьшим перепадом давлений по диску в теченио шила нагружения. Циклом нагружения называется изменение перепада давлений по диску от минимума до максимума и обратно до минимума# Расчетная температура принимается равной наибольшей температуре среди в течение цикла нагружения. В расчете могут не учитываться режима эксплуатации, для которых расчетный перепад давлений составляет менее 10% от рабочего давления.

1.5. Расчетные толщины стенок принимаются равными разности между исполнительными толщинами и прибавкой на коррозионный и эрозионный износ и технологические допуски.

1*6* Механические характеристики материалов принимаются в соответствии с расчетной температурой по данным ТУ, ГОСТов или друлрй действующей нормативно-технической документации.

При оценке прочности сварных соединений принимаются механические характеристики материала того элемента (включая сварной шов), для которого получаются самые низкие значения допускаемых напряжений и допускаемых циклов нагружения,

1#7. Условные обозначения, применяемые в расчетных формулах* приведены в справочном приложении.


РД РТМ 26-07-250-82 Сгр. в

2. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ДИСКА НА СТАТИЧЕСКУЮ ПРОЧНОСТЬ

2.1.    Критериями статической прочности диска являются приведенные напряжения, определяемые в расчетных сечениях диска согласно теории наибольших касательных напряжений. Для кольца и ушек используются отеркиевые расчетные схемы, поэтому для них приведенные напряжения совпадают с напряжениями в поперечном сечении. В центре диска приведенное напряжение, учитывающее общее изгибное напряжение практически совпадает с общим мембранным напряжением (б)^ , поэтому оценка прочности производится только по (d>)f .

я

Е-

я t:

S

t

t

с

t=

2.2.    Допускаемые напряжения определяются как произведение номинального допускаемого напряжения на коэффициент понижения запаса статической прочности.

Номинальное допускаемое напряжение принимается меньшим из двух

величия    ;    ПТ    ~/,5    ;    п,-2,6    .

с

ч:

>

£■

Коэффициенты понижения запаса прочности выбираются в зависимости от категория напряжения:

гг;

m

VH

-    для общего мембранного напряжения в центре сферического сектора, растягивающих напряжений в кольце и ушке и срезающих напряжений в ушке пп » 1,0 - в случае нормальных условий эксплуатация я

Пп в 1,35 - в случае нарушения нормальных условий эксплуатация;

-    для сумм общих изгибяых и местных мембранных напряжений на краю сферического сектора, изгибяых и растягивающих напряжений в кольце и ушке Пп принимается равным ; пл = 1,3 - в случае нормальных условий эксплуатации и Пп = 1,5 - в случае нарушения нормальных условий эксплуатации.

РЛ m 25-07- Л'О-Г'2 Стп» 7


Нарушением нормальных условии эксплуатации считается повышенно давления среди более, чем на 15# по сравнонию с рабочим давлением, например, при гидравлическом ударе,

2,3, Общие мембранные напряжения в цодтре сферического сектора



< = 2/| ' ~ ^н-


чи

н ,


2,4, Местные мембранные яапрякехшя на краю сферического сектора (первая схема нагружения).

(<4 ^(^l-(^i-J]z-sin2cPc +ASLcos2CP!. -2) ;

'/-vJ    +    RHc


Инв^ггоял. Потт, п ,лата_. В.эдм, Jtiroifoyrifl, | Лодд.й дата Е-Л4 I ~/'<7£>£t7\_|__


A—Vt/j    -    /1    _ sih2Vc ВкНк . rn • 71,.

XrPV-Vjf, , 4 - ~2    №.    -    9C=«™^;

2 Л1 ^ g j-|

(<4^3Й ; (^2н-^5Щ •


2,5, Раотягиващие напряжения в кольце (первая схема нагружения).

pKWqjfa-Q .    ,, г, -I .

'з    2ВД<    J P/3-L6hJ *


(ё1“


W- <■ *



2,6, Сумма местных мембранных и общих изгибных напряжений на краю сферического сектора ( вторая схема нагружения).


РД РТМ 26-07-250-82

Стр. 8

2*7. Напрасная среза в ушке

, п ^ ш

(ГЛ =    2 а ".и ' (T)s~ °'65

Dy пу

(r)s»‘ 015Ы

2,8* Сумма растягивающих и изгибных напряжений в сварном шве, соединяющем ушко с кольцом

и\ =_9    .    6МВ,у_ •

«.=«7;    (d)e^i3[6„]    ;    (6)„*J,5[6„].

РД РТ.Л 2"-G7~ J ■_ -"2


•J4‘


3. МВДЩА РАСЧЬТЛ ДИСКА НА ЩКЛИЧБСЮТ ПРОЧНОСТЬ


ИнвМподл. Поит и дата Взам.иявЛ Иня№тту^я ГЬ-у^и яятя

S.-&4    ___


3.1.    В качестве критерия циклической прочности диска принима-ется коэффициент сухарного усталостного повреждения I сварного шва, соедядлхщсго ушко с кольцом. Коэффициент I определяется да основе лилейного суммирования усталостных повреждений, возникающих на каждом отдельно взятом режиме эксплуатации* Коэффициент I не должен превышать допускаемое значение

I =    - [i] ;    [l]=Q3.

3.2.    Усталостное повреждение на I -том режиме равно отношению заданного и допускаемого числа циклов нагружения

т _ Мк- .

Допускаемое число циклов    рассчитывается    согласно

п. 3,5 в зависимости от амплитуды условных упругих напряжений det* и коэффициента асимметрии цикла г£

3.3.    Амплитуда условных упругих напряжений определяется по фор


мулам


< ^—0±Л_ +    3Mlby    'К    .    ЛА j . /О

ai Z(b,-b»)Lm (В*-В*)и ' Mi-4L' vr- &

Коэффициент концентрации деформаций принимается равным:

-    в случав наличия непровара к » 9;

-    в случае отсутствия непровара ( Вш = 0) К » 3.

3.4. Коэффициент асимметрии цикла равен

ы (^)е min

Г1 ^(6)-

\r-,femtxx


3Mi By -к


m


D2m

ГД о


РД РТГЛ 26-07- 250-S2


Стр. Ю


(^бтш * (б)втал, - напряжения (6)t


, соогвет-


Un * K^JefnCUC    ЛЮЩШЛ-ЛШ!    K'-'JG

ствующае /шименыаему я наибольшему значениям порепада давления среди по диску в течение    с    -    того    цикла    нагрупвния*


3.5, Допускаемое число циклов нагрукенля на £ - том режиме эксплуатации определяется как меньшее из двух значения, вычисленных по формулам:

[Ni]J


0,Z5 Е In /Г- чГ


nd(<U- —^ё-е_

" ^0’ЧЩ



/    о    /00

i I 0,2.5 £ Ui wo - ^


X


П


н


yo-ai-гг^тгп Пптгпгй лата Взам.инз.' ИнвУдубл Подп.и дата

I 1    .._    ~


(4-

^    Л+0’Чг%1


Руководитель предприятия п/я Г-4745


Главный инкенер предприятия п/я Г-4745


Зам.главного инженера


Заведующий! отделом 161


Заведующий отделом 118, руководитель теш


М.И.Власов



РДДзарашвили