Утверждено

Организация п/л А-3398 Главный нныснер (

А.А.Зак

п

\ 1ч

3 1902г.

Группа Г 18

рукободнщил тмййксш ;;.лтшш__

ПОПЫЛ СВАРНОЛ ДИСК ПОВОРОТНОГО ЗАТВОРА    РД    РГМ    2G-07-250-82

Методика расчета на прочность    Введен    впервые

ИвЗлДодл_г Подгт.и дата _Взам.инв:» Ннв.‘,-дуб.л. Лолп.п гатд & ........

Приказов по организации п/я А-3398    от    19,03_1982г.

J6 29 срок действия установлен    о    01.01_1983г.

* Си А то огроиичрние сроха дейстоил. '

и-0)Срак DejjL'rtiOij* лроЭлен Зо &/$/<№. ^-9РтШ--T^QP8r_

Ф Срок* Эеи-етЗм#—г?ро&?г/р- до С/ w.

Настоящий руководящий технический материал (РТМ) устанавливает яор;лн я методы расчета на статическую и Циклическую прочность полых сварных дисков поворотных затворов, имеющих мягкие резиновые уплотнения или жесткие прокладки и беспрокладочше соединения.

РТМ распространяется на расчет дисков поворотных затворов, эксплуатирующихся в условиях отсутствия резких теплосмен при рабочей температуре среды, не превышающей 360°С для углеродистых и низколегированных сталей я 450°С для хромоникелевых аустенитных сталей.

РД та 26-07-250-82 Стр. 2

I. ОБВДЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1,1, РТМ предназначен для расчета на статическую и циклическую прочность полого сварного диска, образованного из кольца постоянного сечения, двух одинаковых секторов сферических оболочек и двух ушек (чертеж), значения геометрических параметров которого удовлетворяют следующим условиям:

л<

D

0.75

R_

Н

50

0,20

rt

C-4

ел

И

И

9

к

ф

7л

0,Ъ5 ;

S3

л

d

Е-*

crt

1

_о

о

F

R

В;

ч

qo = arc cDsf ■j - tLtic.

PTfA допускается применять для расчета дисков, образованных из оболочек вращения с иной формой меридиана (эллиптической, овальной). В этом случае в расчсг вводится радиус эквивалентного по габаритам секте сферической оболочки:

и,

/? =

к

2sin 92

92 —2arct

8

Н-Нк

2D,

ир/ло:ше

Справочное

расчетный перепад давлений для i -того режима эксплуатация, МПа;

(Ь$ - предел текучести и предел прочности материала при расчет ной температуре, МПа;

£

-

Q -

м

тя -

(⁶кЩ„~

(&)ai

й и К] -I:

Инв-^под-, Доля.и лата. Взам.ияв£ Инв&губл. ПОЛП.Д дата,

2.-%// ?’’0£'ЬЖг7__I__

П

п

п

И эм

У

й

#

ЛИСТ Р1ЖТГЛШИ ИЗМЕНИСЬ РД РГМ 26-07-230-82

Номер лисгов(стрячпц)

ИЗ'.'О'

лен

та

Ьамсч по-

IGH— BOX

.шх

аннули

рован

ных

Номер документа

Подпись Дата

Срок

введения

изменения

4

4

п

сб

Ен

сб

«

К

о

И

р-

О

>

К

го

п:

со

PQ

сб

сб

(=

Е

р

t

/У C^ot^7

06 96 и //£>.

Яп. У

2

73 от fa Lt/o хиАическог

/1ис\мо qOf/6-O-* pal стр

Вит.

огни

Нов.Ф

КОЗ В 7 / 7. о г.

из Упра 'фтлног О/оч 97-

9

ох?ем из. по

.7 MQ.UCUHO

РД РТ.м ИО-лу-:’

П о

Ого. з

Инв№подл«| Поди,и дата Шзам.индИ Млв^д.убл^ Поддай дата £.-84    Y<0£-v£j?____

I - кольцо; 2 - сектор сферической оболочки;3 - ушко; 4 - вал; 5 - подшипник; 6 - корпус.

ИнзМдодд«|Цодд.я    |3зам.янв.'г| Инж'.-д-убл .| Лодя.и дата

■S.-2 4    е>2-Л>7    -

се

FH

К

й

О

а

$

&

РД m 2:>-Q7-27J-82 Стр .5

1,4. Расчетное д.'шлгшл' и расчетная теулсратура выбираются следующим образом:

-    при оценке статической прочности расче^юс давление р и расчетная температура принимаются равными рабочему давлению и рабочей температуро среди;

-    при оцолке циклической прочности требуется определить расчетный перепад давлений А и число циклов нагружения    Для

каждого режима эксплуатации. Под расчетным перепадом давлений поли

мается разность между наибольшим я наименьшим перепадом давлений по диску в теченио шила нагружения. Циклом нагружения называется изменение перепада давлений по диску от минимума до максимума и обратно до минимума# Расчетная температура принимается равной наибольшей температуре среди в течение цикла нагружения. В расчете могут не учитываться режима эксплуатации, для которых расчетный перепад давлений составляет менее 10% от рабочего давления.

1.5. Расчетные толщины стенок принимаются равными разности между исполнительными толщинами и прибавкой на коррозионный и эрозионный износ и технологические допуски.

1*6* Механические характеристики материалов принимаются в соответствии с расчетной температурой по данным ТУ, ГОСТов или друлрй действующей нормативно-технической документации.

При оценке прочности сварных соединений принимаются механические характеристики материала того элемента (включая сварной шов), для которого получаются самые низкие значения допускаемых напряжений и допускаемых циклов нагружения,

1#7. Условные обозначения, применяемые в расчетных формулах* приведены в справочном приложении.

я

Е-

я t:

S

t

t

с

t=

с

ч:

>

£■

РЛ m 25-07- Л'О-Г'2 Стп» 7

Нарушением нормальных условии эксплуатации считается повышенно давления среди более, чем на 15# по сравнонию с рабочим давлением, например, при гидравлическом ударе,

2,3, Общие мембранные напряжения в цодтре сферического сектора

< ⁼ 2/| ' ~ ^^н-

2,4, Местные мембранные яапрякехшя на краю сферического сектора (первая схема нагружения).

(<4 ^(^l-(^_i-J]_z-sin2^cP_c +A_SLcos^2CP_!. -2) ;

'/-v^J    ₊    RHc

Инв^ггоял. Потт, п ,лата_. В.эдм, Jtiroifoyrifl, | Лодд.й дата Е-Л4 I ~/'<7£>£t7\_|__

A—Vt/j    -    /1    _ sih2V_c ВкНк . rn • 71,.

XrPV-Vjf, , 4 - ~2    №.    -    9_C=«™^;

2 ^Л1 ^ g j-|

(<4^³Й ; (^2н-^⁵Щ •

2,5, Раотягиващие напряжения в кольце (первая схема нагружения).

pKWqjfa-Q .    ,, г, -I .

'з    2ВД<    ^J P/3-L^6hJ *

(^ё1“

W- <■ *

2,6, Сумма местных мембранных и общих изгибных напряжений на краю сферического сектора ( вторая схема нагружения).

Стр. 8

РД РТ.Л 2"-G7~ J ■_ -"2

•J4‘

3. МВДЩА РАСЧЬТЛ ДИСКА НА ЩКЛИЧБСЮТ ПРОЧНОСТЬ

ИнвМподл. Поит и дата Взам.иявЛ Иня№тту^я ГЬ-у^и яятя

S.-&4    ___

3.1.    В качестве критерия циклической прочности диска принима-ется коэффициент сухарного усталостного повреждения I сварного шва, соедядлхщсго ушко с кольцом. Коэффициент I определяется да основе лилейного суммирования усталостных повреждений, возникающих на каждом отдельно взятом режиме эксплуатации* Коэффициент I не должен превышать допускаемое значение

I ⁼    - [i] ;    [l]=Q3.

3.2.    Усталостное повреждение на I -том режиме равно отношению заданного и допускаемого числа циклов нагружения

т _ Мк- .

Допускаемое число циклов    рассчитывается    согласно

п. 3,5 в зависимости от амплитуды условных упругих напряжений d_et* и коэффициента асимметрии цикла г_£

3.3.    Амплитуда условных упругих напряжений определяется по фор

мулам

< ^—0±Л_ ₊    3Mlby    'К    .    ЛА j . /О

^ai Z(b,-b»)L_m (В*-В*)и ' ^Mi-4^L' vr- &

Коэффициент концентрации деформаций принимается равным:

-    в случав наличия непровара к » 9;

-    в случае отсутствия непровара ( В_ш = 0) К » 3.

3.4. Коэффициент асимметрии цикла равен

ы (^)е min

^Г1 ^(6)-

\r-^,femtxx

3Mi By -к

m

D²m

ГД о

РД РТГЛ 26-07- 250-S2

Стр. Ю

(^бтш * (б)_втал, - напряжения (6)_t

, соогвет-

Un * K^JefnCUC    ЛЮЩШЛ-ЛШ!    K'-'JG

ствующае /шименыаему я наибольшему значениям порепада давления среди по диску в течение    с    -    того    цикла    нагрупвния*

3.5, Допускаемое число циклов нагрукенля на £ - том режиме эксплуатации определяется как меньшее из двух значения, вычисленных по формулам:

[Ni]J

0,Z5 Е In /Г- чГ

№

/    о    /00

i I 0,2.5 £ Ui wo - ^

X

П

н

yo-ai-гг^тгп Пптгп_гй лата Взам.инз.' ИнвУдубл Подп.и дата

I 1    .._    ~

(4-

^    ^Л+0’Чг%1

Руководитель предприятия п/я Г-4745

Главный инкенер предприятия п/я Г-4745

Зам.главного инженера

Заведующий! отделом 161

Заведующий отделом 118, руководитель теш

РДДзарашвили