Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ

РД РТМ 26-07-250-82
Полый сварной диск поворотного затвора. Методика расчета на прочность

Стр. 1
 

13 страниц

191.00 ₽

Купить РД РТМ 26-07-250-82 — официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Документ устанавливает нормы и методы расчета на статическую и циклическую прочность полых сварных дисков поворотных затворов, имеющих мягкие резиновые уплотнения или жесткие прокладки и беспрокладочные соединения.

  Скачать PDF

Оглавление

1. Общие положения

2. Методика расчета диска на статическую прочность

3. Методика расчета диска на циклическую прочность

Приложение Условные обозначения

Показать даты введения Admin

Утверждено

Организация п/л А-3398 Главный нныснер (


А.А.Зак


п


\ 1ч


3 1902г.


Группа Г 18


рукободнщил тмййксш ;;.лтшш__

ПОПЫЛ СВАРНОЛ ДИСК ПОВОРОТНОГО ЗАТВОРА    РД    РГМ    2G-07-250-82

Методика расчета на прочность    Введен    впервые


ИвЗлДодлг Подгт.и дата _Взам.инв:» Ннв.‘,-дуб.л. Лолп.п гатд & ........


Приказов по организации п/я А-3398    от    19,03_1982г.

J6 29 срок действия установлен    о    01.01_1983г.

* Си А то огроиичрние сроха дейстоил. '

и-0)Срак DejjL'rtiOij* лроЭлен Зо &/$/<№. ^-9РтШ--TQP8r_

Ф Срок* Эеи-етЗм#—г?ро&?г/р- до С/ w.

Настоящий руководящий технический материал (РТМ) устанавливает яор;лн я методы расчета на статическую и Циклическую прочность полых сварных дисков поворотных затворов, имеющих мягкие резиновые уплотнения или жесткие прокладки и беспрокладочше соединения.

РТМ распространяется на расчет дисков поворотных затворов, эксплуатирующихся в условиях отсутствия резких теплосмен при рабочей температуре среды, не превышающей 360°С для углеродистых и низколегированных сталей я 450°С для хромоникелевых аустенитных сталей.


РД та 26-07-250-82 Стр. 2


I. ОБВДЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1,1, РТМ предназначен для расчета на статическую и циклическую прочность полого сварного диска, образованного из кольца постоянного сечения, двух одинаковых секторов сферических оболочек и двух ушек (чертеж), значения геометрических параметров которого удовлетворяют следующим условиям:

л<

D


0.75


R_

Н


50


0,20

rt

C-4

ел

И

И

9

к


ф

7л


0,Ъ5 ;


S3


л


d

Е-*

crt

1

_о

о

F

R

В;


ч


qo = arc cDsf ■j - tLtic.

PTfA допускается применять для расчета дисков, образованных из оболочек вращения с иной формой меридиана (эллиптической, овальной). В этом случае в расчсг вводится радиус эквивалентного по габаритам секте сферической оболочки:

и,


/? =


к


2sin 92


92 —2arct


8


Н-Нк

2D,


ир/ло:ше

Справочное


УСЛОВШЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

'И!ш1додл.|По11Д.и дата | Взам.инв^ Инв.№тгу^-ТТптт.и дата

Я~&4\Т'0£‘и&7 I_^__

D

—

D,

De

-

R

—

е„

-

бу

—

£>ш

-

Lm

Lv~

и L

н

Нс

-

Нк

-

Не

щт

Нс

—

Ф

%

-

Ъ

..

р

-

&Pt

-

бт

И

диска, рад;

расстояние от серодшш толщины стенки корпуса до середины ширины ушка и условное плечо момента от реакции опоры, мм; с - расчетные длины ушка при определении напряжений в свариог шве, соединяющем ушко с кольцом, и в сферическом секторе,мм;

и срединной плоскости диска, рад;

расчетный перепад давлений для i -того режима эксплуатация, МПа;

(Ь$ - предел текучести и предел прочности материала при расчет ной температуре, МПа;


РД РТМ 26-07-250-82 Стр. 12

модуль упругоетя материала, МПа;

коэффициент Пуассона и относительное поперечное сужение материала;

сила, передаваемая от вала на ушко, Н; момент, передаваемый от вала на ушко, Н • мм;

приведенные напряжения в расчетных сечениях диска при нормальных условиях эксплуатации; МПа; приведенные напряжения в расчетных сечениях диска при нарушения нормальных условий эксплуатации, МПа; амплитуда условных упругих напряжений с учетом концентрации в сварном шве, соединяющем ужо с кольцом на I - том режиме эксплуатация, МПа; допускаемое напряжение и номинальное допускаемое напряжение, МПа;

£

-

Q -

м

тя -

(6кЩ„~

(&)ai

й и К] -I:

Инв-^под-, Доля.и лата. Взам.ияв£ Инв&губл. ПОЛП.Д дата,

2.-%// ?’’0£'ЬЖг7__I__

заданное и допускаемое число циклов нагружения на i -том режиме эксплуатация;

коэффициент усталостного повреждения на I -том режиме эксплуатация;

расчетный и допускаемый суммарные коэффициенты усталостного повреждения;

П

п

п

Пт и - коэффициенты запаса прочности по пределу текучести и пределу прочности при оценке статической прочности; коэффициенты запаса прочности по напряжениям и числу циклов при оценке цнглической прочности; коэффициент, понижающий запас статической прочности; коэффициент прочности сварного шва;

К - коэффициент концентрации деформаций в сварном шве^

И эм


У

й

#


ЛИСТ Р1ЖТГЛШИ ИЗМЕНИСЬ РД РГМ 26-07-230-82


Номер лисгов(стрячпц)


ИЗ'.'О'

лен

та


Ьамсч по-

IGH— BOX

.шх


аннули

рован

ных


Номер документа


Подпись Дата


Срок

введения

изменения


4

4


п


сб

Ен

сб

«

К


о

И


р-

О

>


К


го

п:


со

PQ


сб

сб

(=

Е


р

t


/У C^ot^7

06 96 и //£>.


Яп. У

2

73 от fa Lt/o хиАическог


/1ис\мо qOf/6-O-* pal стр


Вит.

огни


Нов.Ф


КОЗ В 7 / 7. о г.


из Упра 'фтлног О/оч 97-


9


ох?ем из. по

.7 MQ.UCUHO


РД РТ.м ИО-лу-:’


П о


Ого. з


Инв№подл«| Поди,и дата Шзам.индИ Млв^д.убл^ Поддай дата £.-84    Y<0£-v£j?____



I - кольцо; 2 - сектор сферической оболочки;3 - ушко; 4 - вал; 5 - подшипник; 6 - корпус.


РД Рта 284)7-250-82 Стр. 4

1*2* FTM предусматривает приближенную оценку прочности диска о использованием двух расчетных схем:

-    диск нагружен с обеих сторон одинаковым равномерным расчетным давлением среды, реакции опор равны пулю (первач схема нагружения);

-    диск шгружен с одно,! стороны равномерным расчетным давлением среды и оперт только на валы (втор&ч схема нагружения). От валов на каждое ушко передается сила Q и момент М , равные:

£ =    . M~Q-Ly.

Плечо момента принимается равным расстоянию от оередины толщины стенки корпуса до середины ширины ушка, В случае обеспечения высокой жесткости корпуса в районе валов, например, путем установки ребер жесткости, плечо Ly может приниматься в интервале (0,8*0,9)/,.

ИнзМдодд«|Цодд.я    |3зам.янв.'г| Инж'.-д-убл .| Лодя.и дата

■S.-2 4    е>2-Л>7    -

Принимается, что сила 0 передается на кольцо в виде равномерной погонной силы, действующей на расчетной длине ушка. Для расчета напряжений в сварном шве, соединяющем ушко с кольцом, расчетная дана ушка принимается равной

Lm4,5Dt + Ht

Для расчета напряжений в сферических секторах расчетная длина ушка принимается равной

L t={5De+He+0,5HK

1,3, FM предусматривает оценку прочности диска в следующих расчетных сечениях:

-    при оценке статической прочности - в центро и на краю сферического сектора, в кольцо, ушке и сварном шве, соединяющем ушко о кольцом;

-    при оценке циклической прочности - в сварном шве, соединяющем ушко с кольцом.

се

FH


К

й

О

а


$

&



Ю

PQ

«

Й

я

•

&

$

о

е

§

о

i

Ч

1

я

«ч


РД m 2:>-Q7-27J-82 Стр .5


1,4. Расчетное д.'шлгшл' и расчетная теулсратура выбираются следующим образом:


-    при оценке статической прочности расче^юс давление р и расчетная температура принимаются равными рабочему давлению и рабочей температуро среди;

-    при оцолке циклической прочности требуется определить расчетный перепад давлений А и число циклов нагружения    Для

каждого режима эксплуатации. Под расчетным перепадом давлений поли


мается разность между наибольшим я наименьшим перепадом давлений по диску в теченио шила нагружения. Циклом нагружения называется изменение перепада давлений по диску от минимума до максимума и обратно до минимума# Расчетная температура принимается равной наибольшей температуре среди в течение цикла нагружения. В расчете могут не учитываться режима эксплуатации, для которых расчетный перепад давлений составляет менее 10% от рабочего давления.

1.5. Расчетные толщины стенок принимаются равными разности между исполнительными толщинами и прибавкой на коррозионный и эрозионный износ и технологические допуски.

1*6* Механические характеристики материалов принимаются в соответствии с расчетной температурой по данным ТУ, ГОСТов или друлрй действующей нормативно-технической документации.

При оценке прочности сварных соединений принимаются механические характеристики материала того элемента (включая сварной шов), для которого получаются самые низкие значения допускаемых напряжений и допускаемых циклов нагружения,

1#7. Условные обозначения, применяемые в расчетных формулах* приведены в справочном приложении.


РД РТМ 26-07-250-82 Сгр. в

2. МЕТОДИКА РАСЧЕТА ДИСКА НА СТАТИЧЕСКУЮ ПРОЧНОСТЬ

2.1.    Критериями статической прочности диска являются приведенные напряжения, определяемые в расчетных сечениях диска согласно теории наибольших касательных напряжений. Для кольца и ушек используются отеркиевые расчетные схемы, поэтому для них приведенные напряжения совпадают с напряжениями в поперечном сечении. В центре диска приведенное напряжение, учитывающее общее изгибное напряжение практически совпадает с общим мембранным напряжением (б)^ , поэтому оценка прочности производится только по (d>)f .

я

Е-

я t:

S

t

t

с

t=

2.2.    Допускаемые напряжения определяются как произведение номинального допускаемого напряжения на коэффициент понижения запаса статической прочности.

Номинальное допускаемое напряжение принимается меньшим из двух

величия    ;    ПТ    ~/,5    ;    п,-2,6    .

с

ч:

>

£■

Коэффициенты понижения запаса прочности выбираются в зависимости от категория напряжения:

гг;

m

VH

-    для общего мембранного напряжения в центре сферического сектора, растягивающих напряжений в кольце и ушке и срезающих напряжений в ушке пп » 1,0 - в случае нормальных условий эксплуатация я

Пп в 1,35 - в случае нарушения нормальных условий эксплуатация;

-    для сумм общих изгибяых и местных мембранных напряжений на краю сферического сектора, изгибяых и растягивающих напряжений в кольце и ушке Пп принимается равным ; пл = 1,3 - в случае нормальных условий эксплуатации и Пп = 1,5 - в случае нарушения нормальных условий эксплуатации.

РЛ m 25-07- Л'О-Г'2 Стп» 7


Нарушением нормальных условии эксплуатации считается повышенно давления среди более, чем на 15# по сравнонию с рабочим давлением, например, при гидравлическом ударе,

2,3, Общие мембранные напряжения в цодтре сферического сектора



< = 2/| ' ~ ^н-


чи

н ,


2,4, Местные мембранные яапрякехшя на краю сферического сектора (первая схема нагружения).

(<4 ^(^l-(^i-J]z-sin2cPc +ASLcos2CP!. -2) ;

'/-vJ    +    RHc


Инв^ггоял. Потт, п ,лата_. В.эдм, Jtiroifoyrifl, | Лодд.й дата Е-Л4 I ~/'<7£>£t7\_|__


A—Vt/j    -    /1    _ sih2Vc ВкНк . rn • 71,.

XrPV-Vjf, , 4 - ~2    №.    -    9C=«™^;

2 Л1 ^ g j-|

(<4^3Й ; (^2н-^5Щ •


2,5, Раотягиващие напряжения в кольце (первая схема нагружения).

pKWqjfa-Q .    ,, г, -I .

'з    2ВД<    J P/3-L6hJ *


(ё1“


W- <■ *



2,6, Сумма местных мембранных и общих изгибных напряжений на краю сферического сектора ( вторая схема нагружения).


РД РТМ 26-07-250-82

Стр. 8

2*7. Напрасная среза в ушке

, п ^ ш

(ГЛ =    2 а ".и ' (T)s~ °'65’

Dy пу

(r)s»‘ 015Ы

2,8* Сумма растягивающих и изгибных напряжений в сварном шве, соединяющем ушко с кольцом

и\ =_9    .    6МВ,у_ •

«.=«7;    (d)e^i3[6„]    ;    (6)„*J,5[6„].

РД РТ.Л 2"-G7~ J ■_ -"2


•J4‘


3. МВДЩА РАСЧЬТЛ ДИСКА НА ЩКЛИЧБСЮТ ПРОЧНОСТЬ


ИнвМподл. Поит и дата Взам.иявЛ Иня№тту^я ГЬ-у^и яятя

S.-&4    ___


3.1.    В качестве критерия циклической прочности диска принима-ется коэффициент сухарного усталостного повреждения I сварного шва, соедядлхщсго ушко с кольцом. Коэффициент I определяется да основе лилейного суммирования усталостных повреждений, возникающих на каждом отдельно взятом режиме эксплуатации* Коэффициент I не должен превышать допускаемое значение

I =    - [i] ;    [l]=Q3.

3.2.    Усталостное повреждение на I -том режиме равно отношению заданного и допускаемого числа циклов нагружения

т _ Мк- .

Допускаемое число циклов    рассчитывается    согласно

п. 3,5 в зависимости от амплитуды условных упругих напряжений det* и коэффициента асимметрии цикла г£

3.3.    Амплитуда условных упругих напряжений определяется по фор


мулам


< ^—0±Л_ +    3Mlby    'К    .    ЛА j . /О

ai Z(b,-b»)Lm (В*-В*)и ' Mi-4L' vr- &

Коэффициент концентрации деформаций принимается равным:

-    в случав наличия непровара к » 9;

-    в случае отсутствия непровара ( Вш = 0) К » 3.

3.4. Коэффициент асимметрии цикла равен

ы (^)е min

Г1 ^(6)-

\r-,femtxx


3Mi By -к


m


D2m

ГД о


РД РТГЛ 26-07- 250-S2


Стр. Ю


(^бтш * (б)втал, - напряжения (6)t


, соогвет-


Un * K^JefnCUC    ЛЮЩШЛ-ЛШ!    K'-'JG

ствующае /шименыаему я наибольшему значениям порепада давления среди по диску в течение    с    -    того    цикла    нагрупвния*


3.5, Допускаемое число циклов нагрукенля на £ - том режиме эксплуатации определяется как меньшее из двух значения, вычисленных по формулам:

[Ni]J


0,Z5 Е In /Г- чГ


nd(<U- —^ё-е_

" ^0’ЧЩ


№


/    о    /00

i I 0,2.5 £ Ui wo - ^


X


П


н


yo-ai-гг^тгп Пптгпгй лата Взам.инз.' ИнвУдубл Подп.и дата

I 1    .._    ~


(4-

^    Л+0’Чг%1


Руководитель предприятия п/я Г-4745


Главный инкенер предприятия п/я Г-4745


Зам.главного инженера


Заведующий! отделом 161


Заведующий отделом 118, руководитель теш


М.И.Власов



РДДзарашвили