Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

25 страниц

300.00 ₽

Купить РДС 39-01-016-78 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Руководящий документ стандартизации устанавливает порядок расчета катодной и протекторной защиты проектируемых и находящихся в эксплуатации подводных магистральных стальных трубопроводов и распространяется на трубы диаметром от 146 до 1220мм.

 Скачать PDF

Оглавление

1 Общие положения

2 Исходные данные для расчета

3 Расчет катодной защиты трубопроводов

4 Расчет протекторной защиты трубопроводов

Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25

МИНИСТЕРСТВО НЕФТЯНОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ

РУКОВОДЯЩИЙ ДОКУМЕНТ СТАНДАРТИЗАЦИИ

РАСЧЕТ КАТОДНОЙ И ПРОТЕКТОРНОЙ ЗАЩИТЫ ПОДВОДНЫХ ТРУБОПРОВОДОВ

РДС 39-01-016-78

Мосш

TXaOBPTil I ГОНЯВ {«WMMWinmaaBi i

ИООДИ» ’ПЮКЖГНЯРГУ'

$т.ф{*жщ» ma«r«ml geMr# AJL СГОГОИЖЛ KJ* £удеф£фдавдк -эдф Tja4pMk 4.C?

Во4мд№г?*£*<    £CIL

oqutmsiiDi i JTMtqaom (шмм' jrmiMmi.ni

ярфчшяй ny4qa^Qi9jt06fii 9f*» nrt4M?*4* Tij;iiji|Wii Bpy^«wi*sS |t j,

JJJkJ-" •**»«* I rirtp»|-ro>ro« i *»М*1Ё

{^р0ЩИ( ^М£й1И1А40Ум&

^rilttljf Шпшпгп ~ t

Щ* ■ F'l Ц1 ■ yy* '* 1 111 ■ •    *

%НЙЧ|ИЙИМа« «TOMCi—» ЧиаайФ»»

Вми)гоФгоВ hBp*dw $&&**"* tf.

иМИИШ |Ш1ММф(ММ[ аафпсш* H»IWW

ЩфлЛМтШ^Як

. 3


pi


к«(0,85» Ц-Шрр) 25


рдо зз-а-он'П Стр.в

e**L*, А, (is)


где


В

ОСП п

Яей


3.2.16, ToiJp*t |опрбдедя«юА,исходи и максимального поляризационного п отевциала , находят по фордгле


D


pt


LLaiakc + LLtcopp

Б


А


(«)

3.2.17. Волгину требуемого мапдеданм источника тока LLKp определяют,«ходи из суммарного падеши шаркает в контуре задеты:


LLjte = 30(Ro.+ Rt + R *^тр)'*'(U-A+U-^opf+0,5), Ь( (17)


где RTp- входное сопротивление трубопровода.,0м;

Rol- сопротивление анодной линии, Ом;

Rp - сопротивление отсасыз&хдей линииf Ом;

Я - сопротивление растекание эаземлятеля, Ои;

ИА - потенциал коррозии металла анодного эаэемлитела.В;

Ll^- потенциал коррозии металла трубопровода, В.

Ориентиро»очм*е значения величин LLa u Ll^opp приводятся в таблице 12.

3.2.16. Кодеость катодной станции определяют,всходя из выбранных защитных токов к расчетных яалршний,

В тех случаях,когда номинальное напряхени* станции оказывается меныае расчетного,допускается последовательное включение цепей выпрямленного тока двух катодных станций .В тех случаях, когда расчетный защитный ток оказывается большш,чем номинальный ток катодной станции,допускается параллельное соединение цепей выпрямленного тока катодных установок. При атом необходимо принимать меры против перегрузки источника тока при отключении одной на параллельно включенных станций.


РУеЛ9-01-С1Ы% Otp.IO

3.2.19.    Установлен^» мощность мтодой втшщяя fyer о пре-делают по форяуле

П = ЫнЗиЧО3 t    (48)

Густ”

У, - номинальное налрхшт» катодной станции, В;

Эн - номинальный тох жато дно* станции, А;

^ - коэффициент полезного действия выпрямителя.

3.2.20.    В тех случаях,когда ток катодаой станции при проектирования определяется по шшшиииноуу поляры зацдонноцу потенциалу мему дву1(я соседними катодшми станциям*,оценка еффехтивности действие мирт требует расчета потенциала U.^ в точке отсоса по форцуяе

U^-LU^-    («)

Ъ2Ж. Веля величина поялрявацяошюго потеядеала трубопровода в гот отсоса 1Л^С превытет по модуле значение нажимал ьного поляризационного (еадетеого) потенциала LLHAK6 , то ток станция должен (Ьть онмиея.е реальное плечо защити делано битв подсчитано по форчгле (3).

4. РАСЧЕТ ЯРОГЕЮОИЮЙ ЗАЦПЫ ТР5ГНШ5ВОЛ0В

4.1. Расчет протекторной еалрггы трубопроводов вкатает

в еебя:

-    выбор конструкции протекторной устаиое**;

-    определение константы расчета оС ;

-    расчет сопротивления растеканию протекторной

установки;

Доде;


-    расчет входного сопротивления защищаемого трубопро-

его действия


-    определение тока и срока службы протектора н зоны

рдр ig-oi-oit-n ctp.n

4 JJ. Число протекторов в групп* рекомендуется и* болев 5 прм расстояния между центрами протекторов от 3 до 5 м.

4.3.    Постоянную расчета cb определит в соответствии о

п.3.2.2 ь

4.5. Сопротивление р&стеканхв одиночных протекторов определят в соответствии с табл. 10.

416. Сопротивление растеканию групповых протекторных установок определит по формуле


Сго)

Rr„ ~

4.4,    Не ре хода о* сопротивление трубопровода К п определяют в соответствии с п.п.ЗЛЛ., 3.1.2.

^оп

гп rj^rv

ГД»    к - сопротивление растеканию групповой протекторной

установки, (к;

сопротивление растеканию одиночного протектора, Он; rt - число протекторов в одной установке;

^ - коэффициент использований /рис.ЗЛ./.

4,7. Входное сопротивление эадрвреыого трубопровода в цепи рассматриваемой протекторной установки,учитывая влияние соседних протекторных установок,определяет по формуле

ы £

р -    1+е°?    "l,ow,    (21)

2тгЗ> L i-e'^nJ

где Cn - средневзвешенное значение расстояний между соседними протекторами Cj^ по обе стороны от точки подключения протектора

П _ t* + tg^ м

П7

Rn - значение переходного сопротивления трубопровода, Om«iГ; оС - постоянная расчета, 1/м;

<£> - диаметр трубопровода, м.

4.В. Входное сопротивление защищаемого трубопровода в цепи начальных иди концевых протекторных установок определяют по

фороги R'Tr=2Rlp Ом    (22)

>4б'Р

рдз зд-м-оН'По,p.i2

4.9. Ток «дрпочяого проткяор* Звп раосятмк* по

формул*

„ U-HWH-liup А

P «■ Rtp

т» RTP - входное сопротивление трубопровод! в цепж рассматрк-вааного протектора шш протекторной установки, Он;

RM- сопротивление растеканию одиночного протектор!. Он; Идр- рабочжй потенциал протектора, В.

U^M -1*47 В по ЫСЭ джа протекторного став* Ыл16.

-1,50 В по МСЭ два протекторного спим КхГбоч.

ЛДО. Ток групповод протекторно* установке




э


ГП


UnnH^Unp Л,

Rn, + RTf


(24)


где R - сопротивление раотекаюш групповой протекторной установка. Он,

4.1J, Расстояние £(, между двумя сооедашн протекторат яп гдоппонде протекгормшм установками определяется по форцуяе:


и<


О _ JL. A_i _^оте

к-ос


м,


(25)


где оС - постоянная раочета, 1/м;


К_    .    (см,п,3.2Л.)

4- *п

ГЧПОА

Цнми- минималыцй поляризационный потенциал, В;

U. vq>pp “ потенциал коррозия металла трубопровода. В;

ULeL - потенциал в точке подкдхнеши протехтора, определяемый действием только одного рассыатривдодего протектора нп протекторнойуетановхи, В,

ь


РДС i9~ChCH>-n c«p.I3

э„


- тог одиночного протекторе иля групповой протекторной успношД.


r*0


Л. 12. Дп upo»op« выполнения ОГрШЧОШ,установленного Пунктом 3J3«2I.9uukchmumoo вилявши потевши звффвмого грубо* проводе в отсосе определяется по формуле:

u„«-un.-J^r-+a«.rf,6    (26)

4.13. Сров олухбы одиночного протеяторя определяя* по

форчг»

?Г= АО-

п иоп

где

G - несся протекторе, кг,

Д * удельная еыяоотъ по то^у протекторного кг /А.гол (табя.П).

4.14. Сров одужА| групповод протекторное уотввоввн определит по форцуяо

« JL AD

где

Kl - количество протежтороа в груши.

Примеры** значения величин переходной} сопротивления труба-эенжж


Р Р    Структуре защитного

п/п    покрытия


Способ прокладки трубопровода


Исхода* велмчжни перехс дно го сопротивления.


Ом-м^


Переходное сопротивление,

Ои«м^, при сроке вксщуате-цим трубопровода


до 2 лет


до 5 лет


I    Цюш)    наполненная

грунтовка


Битумно-резцовая мастика

Обертка каландрированной резиной


Цинко наполненная грунтовка

Битунно- резиновая ластика

Обертка бриэолол иди стеыохолстон


Жеде эо бе тонная

оболочка


Свободное

погружные


Свободное

погружение

С трубоукладочной бара


400


600

500


300


150


400    200

ЭОС    150


■d*0 XtHO-tO ST Ctfd


Ё

I

$

*

3

JP

шишшш

оооооооооооооо

pgpgsissglli

Р)Р)Л1МиннНнннООО *? *? *? <? *? *? ? «? •? ? *? ? <? *?

«г

«г*

я’ я я я я я* я я* я* я я* я я я’

г

IP.liii 1||1 ill

оооооооооооооо

к

IF

Д8

ss|'SI8§§§|g|§i

JTPJ9 0/-0/6-П Ctp.17

Таблица 5

Энтштт коиотант d4 , dz, cL3 tdL4 (cLr

Продольно* оопрошмв-Ш Tty бек провода,

FU-R>*?

d^io4

cL*d±<0-

а:

<

d4

<*4

<

d’.

5,0

0,2^36

0,8365

1,1180

0,9144

2,0365

Ю.0

0,3162

1,4256

3,1623

1,1907

2,8940

16,0

0,3873

1,9474

5,6095

1,3962

3,5555

20,0

0,4472

2,4297

8,9443

1.5585

4,1146

30,0

0,5477

3,3189

16,432

1,6215

5,0651

40,0

0,6324

4,1410

25,298

2,0346

5,8501

60,0

0,7160

4,9200

32,600

2,1500

6,7000

60,0

0,6020

5,7000

43,500

2,3200

7,5500

70,0

0,8860

6,5000

52,600

2,4700

8,3800

80,0

0,3740

7,3000

61,500

2,6400

9,1600

90,0

1,0620

8,0600

70,500

2,8000

10,000-

100,0

1,1500

8,6800

79,750

2,9600

10,820

110,0

1,2340

9,3600

08,750

3,1200

11,620

рд:    стр.18


Jp

мооооооооооооооОоооо

>^oooo^oooao<ioooooooo

J?

11 i 1111 Hit | § i 11 § 111

ммннС^Пю'^О^СМ^ЮОООПЮ^оГм^

MMHHCMwcIwwrJrt

f

88P88S88S888qqqqqqq

нинннМСО^МОЮ rv аз оГ О и N CO ifl ю

и и и и и и и

h-1 «

1111 i 1111 и § 111 § 11181.

ft

II

sal *

>o ш8 ъа

й!

оооооооооооооооооо о о

~ «Г « V « О g 8 8 8 g g g gj g g a 8 ? 8

»-H hH PH t«l >-t *-H


{укшодвдш документ <лищрши|ш

РДЗ

Впервые

1§№Ж “Т0^8 неф



от


РАСЧЕТ КАТОДЮН Г ПРОТЕКТОРНОЙ аикш подюдшх пувсгрсшдов

Шютоядай руноводадай додунент отакдарткзацки устанавливает порядок расчета катодов к протекторной мер ты проектируемых к вагодкдаюя в эксплуатации подводаых магистральных отальшх трубопроводов а распространяете* на трубы дашетроы от 146 до 1220 мы

I. (Щ падаиш

IJ. Выбор страд.тв электрохимической валюты долхэн проввводатьок по результатам техншсо-акокошЕееокях расчетов , учитываемое условия а оооообЫ пропадай трубопровода.

Катодам вещи* полет оауцеотвиятьок токмо в одучаях, когда в вонах установки катодах станций опасность возникновения взрывов ■ поя ров отсутствует.

мых трубопроводов отдает пршшмаТв исходов ве.лида переходами 4-4$&


1*2, Учтивая особенности уоловяй по выполнению вэоляционша работ я подвоем трубоароводах.сооообоа гас прюпадам.траносортиров-жя каодроваяют груб в открыто* норе,а таю согрудашю трубопроводов в вимтроп1Тфобвададада шудрой алактрапроводыоотью,! наличие биологических обраотатвяй.пра расчета алактроявшчес той защиты проектируе

j

sssssnasms*

t-t

И1

E *8 ^

I

HHHHHHHHHHHN^M

ШШё'ШёШ

Ю

oooooooe>oooooo

111 ё й i a "a § 1111

ШФ9&СЛ&СПАО»1001офС)ё

Ci>

«о

M

<к^О>>ЗОнЙу153Й^Й^

врйшшйш

(К О (Я o> «о

1*

cO

V

оооооооооооооо

ттшцмш

СЯ

*■

оооооооооооооо

2 g Я Я £ ft t Ъ Ь Я h Я и h

g g 8 8 8 8 5 8 s * 8 8 Й 2

о»

<0

И

s

§

e

k£>

•O

to

у

л

6I'd*0 y^f/0-/0-£f &d


РДЗ 3?-0/-0/<-Лстр.2

сопротивлений "труба - вода” do таблице I Приложим.

1.3.    При расчете влектрохимической задиты проектируема трубопроводов необходимо учитывать старение заданы* покрытий в соответствии с требованиями "Указаний по прогнозированию изменения защитных свойств изоляционных покрытий и параметров установок катодной задан иагкотральных трубопроводов” (ВСН 1-53-74 ) ,Миншфтегаз-строй, 1974 г.

1.4.    При расчете електроххмической задан трубопроводов, наэоодядаоя в вжсплуатацям, велжчкш переходного сопротивления следует определять по данннм вклпеннй опытах катодных станцкй или по величинам .приведенным в таблице I .Приложения.

При расчете влехтрохнмичесхой задаты трубопроводов, находядалк в звслдуатацш более 5 лет,величин переходного сопротивления следует определять только по данным вшяешй опытных катодных станций,

1.5.    Методика оценки величии переходного сопротивления долина соответствовать требованиям "Инструкции по контроле состояния изоляции вахотеншх строительством участков трубопроводов катодной поляризацией” (ВСЦ 2-2в-76),11иннвфтегаастрой,197б,и раздела 3 настое-ч»го рд;.

2. исходам донок дня расчета

Д - в не sad дшетр тигбоаровода.Ы;

5 - тшпряа стенки вдбопромда.ми;

Н - глубина погружены трубопроводами J) - удельное электрическое сопротивление морской вода, Ом*и ; расстояние между двумя соседними установками катодной задан или протекторами установками, м;

Яд* продольное сопротивление трубопровода. Ом/и;

- потенциал коррозии металла трубопроводам, по медносульфатноцу влектроду оровнекия (МСЭ);

В морской воде для малоуглеродистых сталей

рдр tf-a-o/i-ft огр.з

u.

- мшсшлдьша поляризационный (элитный) потенциал, ** В по МСЭ ;

Для проектируемых трубопроюдав

Li.маю *-1,1 В

Дш изолированных трубопроводов, находящихся в аксплуа-тации до 5-* лет,

LLiam -+1Л В

Ды изолированна трубопроводов, находящихся в эксплуатации болев 5 лет,

U. маке --1,3 В

Ди неизолированных трубопроводов, ыаходяириося в ажсплуа-тацил,

U


нвнимажьньй поляризационный (заидткый) потенциал,

В no КСЭ ;


НИИ


Цокало • -1,5 В

U. шш * -0,В5 В

Для трубопровода в, находящиеся в эксплуатации и не оборудованных спецналъншя контрольно-измерительными пунктами для измерения поляризационных потенциалов,максвыадышй потенциал трубы по МСЭ, вшяапрй поляризацношф* и омическую составляющие,не должен превы-шть :

-    2,6 В дяя трубопроводов.находящихся в эксплуатации до 5 лет ;

-    2,7 В дяя трубопроводов,находящихся в экспдуаТации более 5 лет.

49бЬ

РДЗ hWHHWt Стр,4

э. растет шодаоа зщт трувоороводав

ЗЛ• Предварительные расчеты по тросов трубопровод»

ЭЛЛ. Дня трубопроводов , находящихся в еяоп^атацм, определение величины переходного сопротивления трубопроводе R* производят в* основании данных опытное катодной станции по формуле

” ^■[(U.+'UtXx4-XeHU, ^Ua)fea-x,)+

• ••••+(liHM'-U«Xxn-Xh-0,0»'«t

где U.4 ,Иа>...,11п.-<»деде|— потенциал»,В ;

Х4,Ха,....,Хл-1»оотоиая от гочхн отсоса -0, ы { Цв-снвфти потенции» в отсосе, В;

За -повил тож в отсосе,!;

К -константа, розная 2 в обучав отсоса,©овладел-дего о концом твбосроводе,» равняя 1 дп отсоса.удамнвого от концов трубопровода^

3.1.2.    в одучаях.жорда по «аядепет причяяам оирадемпкв емеденнк потащхада боям,чем в до* тотгах.навоаюю»,передано» оопротавшняв опрвдедявт по фодове

П ___ .^Г^Цд    *'    ,. Ом м* ‘    (2)

к« K^ce^L-kvucx’)}    '

3.1.3.    Валпнцу подярааацконаого еолротнвавнвв Rma °°1*де” лях» по фодолды (I) к (2), в мотора омедеиня потенциалов U^Lt*»**

и Т.д. ааиенниг разностями смещения потенциалов {4>0t4>4i......ж т.д.,

камерешаши в тех ж точках при поотоадоом ■ пораодмеехом иль ченжях оолдай катодасв отшщнк.

ЭЛ.4. Средаевавеаешюе анкет удельного ележтрооопротжаленая морокой вода „является известной велзкшой дп каждого бассейна

3J2 .Расчет параметров установок датодой задеты

3.2 Л. Реальное плечо задеты определяют по формуле

(3)

м

^ _ I j Р 2. (li-MAWC* Li KaPf)

2    ^ с(    (UluHH    —

где об - постоянная расчета, 11/ы

РДР Sff-Ct-Oft-H Стр.5

Kj - константа



3.2.2. Постоянную раоч ста оС, характера ay п^ю участок трубопровода в продажах каждого плече залиты,находят по форцула


(4)


рдл ,) *5 (5^


отвенно только от расстояния трубопровода до анода


———— -вдюяцие соотвст-тода до анода &АЬ .удельного


электро сопротивления среды р , переходного сопротивления трубопровода    , продольного оопротивлешя трубопровода R© , глубшл

погружения В ■ диаметра трубопровода    (таблицы    2-7).


3.2.3. Величиш продольного сопротивления R0 приведены


в табл.6.

3.2.4, Анодные заземления могут выполняться в виде многомек-троджх систем ,гдубкншх заземлений .естественных заземлений,протяженных заземлителей.

В таблице 9 представлены рекомендуемые ыиюшальнче значения расстояний от трубопровода до анода.

3.245. Сопротивление растеканию заэемлителей для подземных трубопроводов определяется в зависимости от их геометрических размеров, форсы и расположения относительно поверхности раздела в соответствии о таблицей 10.

3.2.6. В случае совмещения в анодном заземлении,нескольких влектродов общее сопротивление растеканию принимается, исходя нэ их параллельного включения :


R R, R2



00


РДС bS-OhOlt-n Стр.б

ГД» R<> R2(----,    -    cooporxEj*au    огдмыаа м»«трод»в,(Ы


3*2*7. Сопротявлонив рвотшшн анодных заземленное остолби вв бол мо го чюи бмиигсоясполоявншх вортюсдлыш «подо» М углового шеи ш тру б, определите* по фовдм


где Yj - коиЫящяеит яопольюаши Mwaim /см.рмо.ЗЛ./

РнО.ЗД . ЗОЛЯОХМООТЪ 108фф«ДОЛ* МО ПОЛЬЗОВАНИЯ ^ о*

«кд алвлтродов гъ при заданных длине влвхтрода 6, диаметра m диагонали поперечного раэ*ра Лан и расстояния нейду ааехтродамя Н

РД2 i9~0hP/i-n Ctp.7


3.2.8. При расчет* оопротнывння МрТМКАДЬНОГО АНОДЫ о го щщпшя, расположенного в трехолойной о роде (воэдух-морская вода-денный грунт),могут представиться 2 случая ;

-    иектропроаоднооть воды в 10 м боям раз выш.чеы донных грунтов;

-    проводимости обеих сред близки.

В первой случае расчет следует проводить без учета влияния частя анода .забитой в грунт, в соответствии с таблицей 10 в формулами (7) и (6) о поверхностью раздела на границе "вода-воздух* и длиной электрода, равжй глубине водоема.

£з втором случае расчет следует проводить раздельно для двух участков анода,расположенных в разных средах, по тем же формулам да поверхностей раздала соответственно "вода-воздух " и "вода-дон-ннй грунт".. Полное сопротивление растеканию подсчитывается по вира-


R'


4 ~


(9)

где


Г\(- сопротивление участка,контактирую®* го о водой. Ом; R'a- то же,о донным грунтом, ОМ.


Учет взаимных влияний отдельных электродов производится в соответствии с графиками риа.3.1.

3.2.9. Значения сопротивлений,определяемые по формулам таблицы 10, для анодных з&эеидений, выполнение из ферро с ил и да, деляны Сыть увеличены на величину

IU-U *°f_g Ом

Do *

ГД» UA - потенциал коррозии металла анодного заземдекия^В по МСЭ Для ферросилида 1!^ **0,3 Ъ - ток катодной станции. А»


3.2Л0. Расчет массы 6 ,кг , анодных заэемднтелей осудест-вляется, исходя из заданного срока службы *С /лет/ анодного заземления, установленной его конфигурации,тока станции й0 к удельного выхода по току анодного материала А, кг/А-год ,по формуле:



G -Н.йЗА'ЭоТ;,


кг



РДЗ yj-CI-O/t-n Стр.8


Величины удельных выходов по тощу для раапчыых материалов приводятся в таблице II.

3J2.II. В тех случаях,когда маооа анодного за&емлнтедя,подсчитанная, исходя ив формы и количества алехтродов,диктуемых расчетным сопротивлением растеканию^оказывается меиьае величюм Q , выбор анодного заземли теля следует осуществлять по ороку его сдув-Сш о увеличением маооы отдельных электродов или и количества.

3.2.12. Входаое сопротивление защищаемого трубопроводе определяет по формуле


± RTp Rp4 й Ri


'Р«


JL

Ом


(«)


где Г\р4 й rSp3 -.входные сопротивление участков трубопроводе по обе стороны 'от точки отсоса установки катодной защиты.

3.2.13. Входные сопротивлении Rp. определяет по формул


•Pi огЛ


[?L

Ом,


(12)

три Rnj, - перехода)а оопропмвнм тру Оопровода . enpiq.ii участке, Ou-ir


соответ-


3.2*14. Ток катодной станции определял по формуле


Зо *    0^)

где Эр, и Зр& - токи защиты кащЩОго плеча катодной станции,А.

3.2.15. Ток    pacnumoaeiadдоходе ив минимального зна

чения потенциала,определяется одновременно о пдечом защиты L3 » т.е. о расстоянием от катодной станции до точки о наиненьоим потенциалом между двумя смолнши клтОднмым отанцнями.

Расчет проводят по формулам


где сСс - постоянная ресчета для смежного плеча соседней станции, Х/м