Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1 

161 страница

Купить П-763-82 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Документ предназначен для инженеров-проектировщиков гидротехнических туннелей

 Скачать PDF

Оглавление

Предисловие

1 Основные положения

2 Рекомендации по назначению поперечного сечения туннеля

3 Нагрузки, воздействия и их сочетания

4 Расчетные схемы

5 Учет отпора породы

6 Учет жесткости сечения обделки

7 Задание на расчет по программе ТК IА

8 Оценка результатов расчета

Приложение 1. Программа ТК IА

Приложение 2. Классификация горных пород и их характеристика

Приложение 3. Данные, необходимые для расчета сечений. Расчет бетонных и железобетонных сечений

Приложение 4. Методика расчета бетонных обделок безнапорных туннелей с пластическими шарнирами

Приложение 5. Графики расчета временной крепи

Приложение 6. Расчет фильтрации из напорного туннеля

Приложение 7. Примеры расчета обделок

Приложение 8. Результаты расчетов обделок туннелей

Приложение 9. Основные буквенные обозначения

 
Дата введения01.02.2020
Добавлен в базу01.02.2020
Актуализация01.02.2020

Этот документ находится в:

Организации:

31.05.1982УтвержденГидропроект
РазработанГидропроект
Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

МИНИСТЕРСТВО ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ СССР ГЛАВНИИПРОЕКТ ВСЕСОЮЗНЫЙ ОРДЕНА ЛЕНИНА ПРОЕКТНО-ИЗЫСКАТЕЛЬСКИЙ И НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ «ГИДРОПРОЕКТ» имени С. Я. ЖУКА

РЕКОМЕНДАЦИИ

ПО АВТОМАТИЗИРОВАННЫМ РАСЧЕТАМ ТУННЕЛЬНЫХ ОБДЕЛОК

(по программе ТК 1А)

П-763-82 Г идропроект

МОСКВА -1982

Министерство энергетики и электрификации СССР ГЛАВНИШ РОЕКТ ВСЕСОЮЗНЫЙ ОРДЕНА ЛЕНИНА ПРОЕКТНО-ИЗЫСКАТЕЛЬСКИЙ И НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ "ГИДРСПРОЕКГ" ИМЕНИ С.Я.ЕУКА

УТВЕРЬДАЮ Главны# инженер института

„ 1А) * ££*'^П.Доценко

3( " .O'lcC 19С2г.

РЕКОМЕНДАЦИИ

НО АВТОМАТИЗИРОВАННЫМ РАСЧЕТАМ ТУННЕЛЬНЫХ ОЦДЕЛОК (по программе ТК IA)

U-763 -82 ГидропроЕхт

>ейнман

Зам. главного инженера института '^f^ry/гг^' В^Д.Новожеыян

Зам. начальника технического отдела

Начальник отдела автоматизированного проектирования    /

Ж

Й. Е. Чумич ев

y-ft* е. А. Н.Мордовина


Ответственный исполнитель


Москва- 1982

Примечание: I, Значения коэффициентов, указанные в скобках, должны приниматься при коэффициенте-удельного отпора породы < 200 кгс/см3, в породах, подверженных суффозии, выщелачиванию, а также при гидро карбонатной щелочности воды-среды менее 0,25 мг экв/л.

2. По условным обозначениям СНиП 11-56-77 коэффициенты условия работы арматуры    и бетона

гг}£ принимаются равными mQ = тб = т .

1.5.    /8.4/ Расчёт обделок по несущей способности должен производиться на возможные наиболее неблагоприятные основные и особые сочетания расчётных нагрузок с применением расчётных характеристик материалов обделок.

1.6.    /8.5/ Расчёт обделок на трещиностойкость и по раскрытию трещин должен производиться на основные сочетания нормативных нагрузок с применением нормативных характеристик материалов обделок.

1.7.    /8.6/ Расчёт обделок гидротехнических туннелей всех типов /включая фасонные части стальных оболочек/ на любые сочетания нагрузок надлежит производить с учётом отпора породы.

При заложении напорного туннеля на глубине менее трёх его диаметров принимаемая величина отпора породы должна быть специально обоснована.

1.8.    /8.7/ При расчёте обделок напорных туннелей на внутреннее давление с учётом величины отпора породы необходимо, чтобы принимаемая величина давления, передаваемого на породу, не превышала веса толщи пород над туннелем.

Необходимость учёта отпора породы при несоблюдении этого условия, а также при расположении напорного туннеля вблизи склона должна быть специально обоснована.

1.9.    /8.9/ Допускаемые величины раскрытия трещин из условия долговечности бетона и сохранности арматуры обделок

туннелей I класса должны приниматься по табл.З /15/.

1.10. Расчёт обделок безнапорных туннелей по раскрытию трещин /предельное состояние II группы/ не обязателен.

Таблица 3/15/

Градиент? Допускаемые величины раскрытия трещин, мм, напора :    из условия

воды» Ун • долговечности бетона при '.сохранности арматуры при

: 0,25:

I :

2 :

2,5 и более

! 38 !

100

: 200 :

400-

1000

До 5

0,1

0,18

0,35

0,5

0,5

0,4

0,35

0,3

50

0,07

0,15

0,32

0,45

0,5

0,4

0,35

0,3

300

0,05

0,12

0,28

0,4

0,4

0,3

0,25

0,2

Примечание: I. Градиент напора в обделках принимается при.

коэффициентах фильтрации породы: а/ 10 см/с Ун * i • б/ кSO 2 см/с - по формуле Ум а    —tL7

где р - внутреннее давление воды, кгс/см2; Нп - напор подземных вод, см; hof - толщина обделки, см; в/ в интервале 10“^ <    КГ^см/с    величина

У^ определяется по интерполяции.

Для туннелей II, Ш и 1У классов допускаемые величины раскрытия трещин принимаются соответственно в 1,3, 1,6 и 2 раза большими, чем значения, приведенные в табл.З /15/, но не более 0,5 мм.

I.II. /8.14/ В расчётах обделок туннелей должна учитываться совместная работа арочной крепи с обделкой.

1.12.    /8*15/ При назначении расчётной схемы обделки туннеля должна учитываться последовательность возведения обделки.

1.13.    /«.10/ В тех случаях, когда в плане располагается несколько параллельных туннелей, в расчёте на прочность должно учитываться взаимное влияние соседних туннелей.

1.14.    Л . 17/ Расчёт бетонных и железобетонных обделок туннелей на температурные воздействия следует производить при расчётной разности температур более 30°С.

1.15.    Расчёт и конструктивные мероприятия при проектировании обделок в сейсмических районах изложены в "руководстве по проектированию гидротехнических туннелей" М., Строй-издат, I9B2.

1.16.    Во всех статических расчётах обделок с учетом отпора породы необходимо иметь в виду, что закон независимости действия сил не действует и расчёт производится на всю совокупность нагрузок расчётного случая.

1.17.    При проектировании незамкнутых обделок и временной арочной крепи необходима проверка напряжений под опорами стен и стоек. Для постоянной обделки величина расчётного сопротивления породы должна быть установлена на основании геологических исследований. В условиях строительства допускается расчётные сопротивления смятия под опорами принимать для скальных пород по рекомендациям 3.Г.Каюмова

(°>3 - 0,35 j/?c elf где Qc cip - предел прочности на сжатие образца породы; для мягких грунтов

к с - к.

где R0 - условные расчётные давления на грунты основания

по прил.4 главы СНиП II-I5-74; kf - П0 формулам (l) и (г) того же прил.4.

I.I8. Яри расчёте обделок напорных и безнапорных туннелей противодавление воды в швах бетонирования и в сечениях между швами бетонирования не учитывается.

2. Рекомендации по назначению поперечного сечения

2.1.    Форма и размеры поперечного сечения туннеля определяются его назначением, режимом работы, геологическими и гидрогеологическими условиями его заложения. Эти факторы влияют также на выбор материала, конструкции обделки и на способ производства работ по сооружению туннеля.

2.2.    Безнапорные туннели проектируются, как правило, корытообразного сечения, наиболее удобного по условиям производства работ при проходке. При наличии подземных вод предусматривается дренаж их внутрь туннеля, так как обделка корытообразной формы плохо работает на подобные нагрузки.

2.3.    /2.У/ Поперечное сечение крутового очертания принимается для безнапорных туннелей, проходящих в породах, раз вивающих горное давление, несимметричное относительно вертикальной оси сечения, в набухающих породах, а также при высок напоре подземных вод.

Круговое сечение для безнапорных туннелей может применяться также при механизированной проходке комбайнами и щит$ ми и в районах высокой сейсмичности.

Другие, более сложные формы поперечного сечения туннел* практически не применяются из-за неудобства производства работ.

2.4.    Обделки безнапорных туннелей по условиям прочности проектируется бетонными, по условиям раскрытия трещин допус кается постановка арматурной сетки со стороны внутренней по верхности по всему контуру или только в шелыге.

2.5.    В напорных туннелях, как правило, принимают попе речное сечение кругового очертания. В устойчивых слаботрещ# но ватах скальных породах допускается для удобства произвол'

ства работ принимать коробовое и корытообразное очертание напорного туннеля.

2.6.    /6.6/ Бетонные монолитные трещиностойкие обделки в напорных туннелях должны применяться в породах с Нетрещиностойкие обделки из монолитного бетона надлежит применять в однородных слаботрещиноватых породах той же крепости, а также в сильнотрещиноватых породах при условии проведения укрепительной цементации.

В неоднородных сильнотрещиноватых породах трещинообразо-вание в обделках, как правило, неравномерное.

В расчётах бетонных обделок должно быть ;выполнено условие прочности —^ f^/cg 4 1/7, обеспечивающее восприя-^оГКГС/СМ/

тие породой внутреннего давления воды. Заглубление при этом должно составлять не менее половины величины внутреннего напора в метрах.

2.7.    Обделки напорных туннелей, как правило, выполняются нетрещиностойкими из железобетона с ограничением величины раскрытия трещин и проверкой допустимости величины фильтрации.

2.8.    /6.II/ Комбинированные /двухслойные/ обделки высоконапорных туннелей с внутренней стальной оболочкой допускается предусматривать только в исключительных случаях, при необходимости обеспечения водонепроницаемости при надлежащем технико-экономическом обосновании .

Наружное кольцо комбинированной обделки, как правило, принимается бетонным и минимальной толщины и имеет чисто конструктивное значение.

породах, на протяженных участках

Обычно эту конструкцию применяют при внутреннем давлении ^ДЫ более 10 кг/см^ в слабых

зон тектонических нарушений, а также на примыканиях напорных туннелей к зданию ГЭС, где необходимы повышенные требования к водонепроницаемости обделки.

Проектирование комбинированных обделок выполняется в соответствии с "Утководством по проектированию гидротехнических туннелей", ;о ”*Д';?,19Р2

2.9.    Нетрещиностойкие обделки экономичнее трещиностойких, они имеют меньшую толщину и больший процент армирования при том же сечении арматуры. В обделке при малой жесткости сеченш возникают существенно меньшие усилия /особенно изгибающие моменты/, так как большая часть нагрузки воспринимается породой, величина раскрытия трещин оказывается существенно меньшей, чем в обделках с повышенной жесткостью сечения. Влияние жесткости обделки на естественную работу показано на рис.1.

2.10.    Толщину обделок гидротехнических туннелей рекомендуется принимать в следующих границах:

0,2. 0,l)    ,

где верхний предел рекомендуется для туннелей с 2^ 2 м, а нижний предел - для    ^    5    м.    Для обделок некругового

очертания вместо Zg принимается 2 .

2

При назначении толщины обделок учитываются условия производства бетонных работ в туннеле. .'.Минимальная толщина монолитных бетонных обделок принимается 20 см, монолитных железобетонных - 25 см, из набрызгбетона - 10 см /п.9.4 СН 238-73/.

Эпюры М uN при учете    Эпюры т и N при учете

жест пости бетонного    жесткости арматуры


сечения Еоб*2106тс/т*    Ео*0,003**, Е0б • 210v тс/сп*

Рис. I влияние жест*ости обделки на ее статическую работу (Л*6,От; h06z 0.Ьт. К * 1.5 10 Зтс/т3, К0 = 50 кгс/стнагрузки: д , У ' lOmcJm3, /fc ■ 5Dmc/m*j

3.1.    /7.1/ Нагрузки и воздействия разделяются на noc?oj ные и временные /длительные, кратковременные и особые/.

3.2.    /7.2/ К постоянным нагрузкам и воздействиям относ:

ся:

горное давление;

собственный вес обделки;

воздействия предварительного напряжения.

3.3.    /7.3/ К временным длительным нагрузкам относятся: внутреннее давление воды в туннеле при нормальном подпорном уровне в водохранилище;

давление подземных вод.

3.4.    ПА/ К кратковременным нагрузкам и воздействиям относятся:

давление пульсации потока воды;

внутреннее давление воды в туннеле от гидравлического удара;

давление раствора на обделку туннеля при выполнении цс ментации;

давление от механизмов при производстве работ.

3.5.    /7.5/ 1C особым нагрузкам и воздействиям относятся сейсмические и взрывные воздействия;

внутреннее давление воды в туннеле при форсированном подпорном уровне или от действия гидравлического удара при полном сбросе нагрузки;

усилия, возникающие вследствие изменения температуры, набухания и усадки бетона, ползучести породы.

3.6.    /7.6/ Нагрузки и воздействия надлежит принимать

основных, составляемых из постоянных, временных длительных и кратковременных нагрузок и воздействий;

особых, составляемых из постоянных, временных длительных, некоторых кратковременных и одной из особых нагрузок и воздействий.

3.7.    /7.7/ Нагрузки и воздействия должны приниматься в наиболее неблагоприятных, но возможных сочетаниях отдельно для эксплуатационного и строительного случаев.

3.8.    В программу та IA задаются нормативные нагрузки с соответствующими коэффициентами перегрузки. Для расчётов по первому предельному состоянию коэффициенты перегрузки принимаются г.о табл.1, по второму предельному состоянию коэффициенты перегрузки равны единице.

3.9.    /7.9/ для безнапорных туннелей I класса и напорных туннелей 1 и П классов величина горного давления на обделку или крепь туннеля должна определяться натурными исследованиями на участках с характерными инженерно-геологическими условиями. Для остальных классов туннелей величину горного давления допускается определять по пп. 3.10 /7.10/ - 3.14 /7.14/ или принимать по аналогам.

Примечание. Для выработок глубокого заложения /500 м и более/ величина горного давления должна определяться специальными методами, учитывающими в определенных условиях пластическое состояние породы и другие специфические явления.

На предварительных стадиях расчёта допускается определять горное давление по пп. 3.10 и 3.14.

ЗЛО. /7.10/ Величина вертикального горного давления в породах с ,< 4 должна приниматься равной массе породы

АННОТАЦИЯ

"Рекомендации по автоматизированным расчетам туннельных

N

обделок ( по программе ТК IA ) разработаны техническим отделом и отделом автоматизированного проектирования при участии отдела производства работ и отдела подземных сооружений НИСа Гидропроекта.

Рекомендации содержат положения СН 238-73 "Указания по проектированию гидротехнических туннелей" с изменениями, утвержденными Госстроем СССР 26 июля 1979 г., главы СНиП 11-56-77 "Бетонные и железобетонные конструкции гидротехнических сооружений", методику расчета обделок туннелей по данной программе.

Рекомендации являются переработкой "Утководства по автоматизированным расчетам туннельных обделок ( по программе ТК. IA )

-~— " с учетом новых нормативных материалов.

Гидропроект

Рекомендации предназначены для инженеров- проектировщиков гидротехнических туннелей. Рекомендованы к изданию решением комиссии технического совета института "Г^дропроект" им.С.Я.Бу-ка от 31 мая 1982 г.

в объеме, ограниченном сводом обрушения, если расстояние от кровли выработки до дневной поверхности больше двух высот свода обрушения. При меньшем заглублении туннеля величина вертикального горного давления принимается равной весу толщи пород над ним.

В этом случае величина горизонтального давления определяется по формуле (4), где множитель h + 0,5 HQ принимается равным толще пород над туннелем.

3.11. /7.11/ Нормативные величины вертикального О, и н

горизонтального е горного давления при сводообразовании в породах с < 4 должны приниматься равномерно распределенными по пролету и высоте выработки /см. рис.2/ и определяться по Формулам:

.    С1)

где jl - коэффициент, принимаемый при пролете выработки 4^6,0 м    = 0,7 и при    6,0    м

равным 1,0;

jfn - объемный вес породы, тс/м3;

/г - высота свода обрушения, м.

при этом

- ^

где

1 = + (*)

L - пролет свода обрушения, м;

- высота выработки, м;

<f* - кажущийся угол внутреннего трения /прил.2/;

ПРРДИСЛОЗлЕ

"Рекомендации по автоматизированным расчётам туннельных обделок /по программе ТК IA/" являются переработкой первого издания в связи с изменениями и дополнениями нормативных документов, совершенствованием программы и накоплением опыта расчётов. Они развивают "Указания по проектированию гидротехнических туннелей" СН 238-73, учитывают изменения и дополнения к ним, утвержденные постановлением Госстроя СССР от 26 июля 1979 г. JP 126, а также положения глав СНиЛ Л-50-74 и СНиП П-56-77. Кроме того, в Рекомендации дополнительно включены положения по проектированию конструкций обделок и временной крепи, методика расчёта обделок с учётом пластических шарниров.

При составлении Рекомендаций были проанализированы основные положения расчётов и выполнены расчёты обделок по различным методикам и программам. Зти основные положения можно подразделить на 4 направления, каждое из которых может быть реализовано группой программ.

Б первом направлении порода рассматривается как Винкле-ровское упругое основание, а обделка - как конструкция, лежащая на нем. К этому направлению относятся многочисленные программы, по которым ведутся расчёты рамных конструкций /БАСК/, в том числе и туннелей /программы Метрогипротранс’а/.

Указанные программы дают результаты близкие по величине и в достаточной мере соответствующие тактической работе конструкции. Они отвечают всем нормативным документам, которые требуют выполнения расчётов на заданные регламентированные нагрузки. iC первому направлению относится также программа

TK IA,

Во втором направлении порода принимается за упругую весомую полуплоскость, а обделка - за неразрывно соединенную с этой полуплоскостью упругую окантовку отверстия туннеля. Второе направление основано на теории упругости и в наиболее общем виде представлено методикой и программой расчётов, разработанной д.т.н. Фотиевой Н.Н.

иледует отметить, что основные положения этой методики не удовлетворяют требованиям норм, предписывающих выполнение расчётов на регламентированные нагрузки горного давления, кроме того, её основные положения не дают возможность учитывать трещинообразование, пластические деформации в обделках, неоднородность города, отлипание обделки на от-.t....K-Гл участках порода, не позволяют рассматривать незамкнутые обделки.

Третье направление охватывает группу программ, рассматривающих обделку как раму, опертую на упругую полуплоскость. Г^счёты по третьей группе программ позволяют задавать любые нагрузки, учитывать трение и сцепление обделки с породой. Результаты расчётов схожи с результатами, получаемыми по первой группе программ. 3 условиях опирания на упругую полуплоскость усилия в обделке получаются несколько меньше, чем при опирании конструкции на Зинклеровское основание. Однако, расчёты по третьей группе программ пока недостаточно автоматизированы и требуют значительного расхода времени ЭВМ и инженерного труда. Существует также сомнение в фактическом проявлении породой свойств упругой полуплоскости.

Четвертое направление рассматривает породу и обделку как систему малых элементов конечных размеров /МСЭ/, которые в принципе могут иметь самые разные заданные свойства и ра-

ботать по различным законам. Расчёты по четвертой группе программ стали возможными лишь при применении ЭВМ. Однако, как правило, при выполнении расчётов инженеры не располагают достаточными исходными данными по характеристикам породы, отвечающими точности расчёта.

Для решения задач по этой методике приходится затрачивать большое количество инженерного труда и машинного времени. По-этощу расчёты по программам этой группы целесообразно использовать лишь при наличии достаточно полных характеристик пород в случае особо неблагоприятных геологических условий.

Настоящие Рекомендации обеспечивают возможность выполнения проектировщиком расчёта обделки гидротехнического туннеля в обычных условиях, не прибегая к использованию каких-либо дополнительных материалов.

Текст СН 238-73, цитируемых в Рекомендациях, отмечен на полях вертикальной чертой. Нумерация пунктов двойная: без скобок - соответствующая Рекомендациям, в скобках - соответствующая СН 238-73.

Принятые в Рекомендациях буквенные обозначения приведены в прил.9.

Программа IK IA реализует метод расчёта [.'етрогилротранса. Она позволяет рассчитывать как замкнутые, так и незамкнутые обделки туннелей с поперечным сечением любой формы, имеющие вертикальную ось симметрии. Обделка может иметь переменную толщину, породы - переменные характеристики по периметру обделки. Приведение всех основных видов нагрузок к узловым, а также учёт всех особенностей совместной работы обделки и породы осуществляется программой автоматически.

Приведенная в настоящих Рекомендациях программа предназ-

начена для ЭВМ типа ЕС, написана на языке ФОРТРАН и позволяет рассчитывать обделки при симметричном загружении. Время расчёта одного варианта на ЕС-1020 - 3 минуты. В большинстве случаев расчёт выполняется на симметричную нагрузку и пользование программой существенно сокращает машинное время и упрощает составление информации.

Для расчёта несимметричных загружений рекомендуется программа, приведенная в "Руководстве по автоматизированным расчётам туннельных обделок /по программе ТК 1А/П     .

Гидропроект

Указанная программа написана на языке АЛГОЛ-60 в форме входного транслятора ТА-2М для ЭВМ типа М-20 для обделок с одной осью симметрии на нагрузку симметричную и несимметричную.

Она эксплуатировалась в Гидропроекте более 7 лет и может быть использована на машинах, имеющих транслятор с языка АЛГОЛ, в частности, на ЭВМ ЕС-1060. Для этого программа адаптирована на конкретном представлении языка АЛГОЛ в операционной системе ОС.

Рекомендации разработаны техническим отделом института /к.т.н. лордовина А.Н., инж. Лебедев В.Г., инж. Харькова Л.М./ и отделом автоматизированного проектирования /инж. Ликус Е.Г. с участием отдела подземных сооружений НИСа Гидропроекта /д.т.н. ..юстков B.i.i./, отдела производства работ /инж.Еленич А.Б./, а также отдела туннелей Гидроспецпроекта /инж. Володин Б.М./.

I. Основные положения

1.1.    Настоящие Рекомендации применяются при расчётах обделок /монолитных, сборных, замкнутого и незамкнутого поперечного сечения/ напорных и безнапорных гидротехнических туннелей.

При расчётах других подземных гидротехнических сооружений /зданий гас, уравнительных резервуаров и т.п./ допускается использовать настоящие Рекомендации при надлежащем обосновании.

1.2.    /8.1/. Расчёты обделок гидротехнических туннелей надлежить производить по методу предельных состояний в соответствии с требованиями общесоюзных норм и правил на проектирование строительных конструкций и оснований, а также на проектирование бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений.

1.3.    /8.2/ Расчёт обделок туннелей должен производиться:

а/ по несущей способности на прочность и в необходимых

случаях с проверкой устойчивости формы конструкции /первая группа предельных состояний/;

б/ по трещиностойкости, если трещины не допускаются, или по раскрытию трещин, если раскрытие их допустимо по условиям долговечности обделки туннеля, сохранности массива, а также по величине фильтрационного расхода воды из туннеля /вторая группа предельных состояний/.

1.4.    /8.3/ Расчёты обделок по первой группе предельных состояний производятся со следующими коэффициентами:

а/ коэффициент перегрузки ГС , принимаемый по табл.

1/И/.

Таблица I/Ц/


Наименование нагрузок

Коэффициенты перегрузки гг

Вертикальное горное давление:

от веса породы при сводообразовании    1,5

от веса всей толщи пород над туннелем или от веса нарушенной зоны    1,1    /0,9/

Горизонтальное горное давление    1,2    /0,8/

Собственный вес обделки    1,2    /0,9/

Внутреннее давление воды

/с учётом гидравлического удара/    1,0

Давление пульсации потока воды    1,2

Давление подземных вод    1,1    /0,9/

Давление раствора при цементации    1,2    /1,0/

Давление от механизмов    1*2

Примечания: 1. Указанные в скобках коэффициенты перегрузки относятся к случаям, когда применение минимального значения коэффициентов приводит к невыгодному случаю загружения обделки туннеля.

2. Для нагрузок, определяемых по результатам натурных исследований, коэффициент перегрузки следует принимать равным 1,0.

В. При определении расчётного горизонтального горного давления, кроме коэффициента перегрузки горизонтального горного давления, учитывается соответствующий коэффициент перегрузки вертикального горного давления.

б/ коэффициент надёжности кн и сочетаний нагрузок n<f принимаемые согласно требованиям п.3.2 главы СНиП П-ЬО-74 'ЧЧцротехнические сооружения речные, исновные положения проектирования". В п.3.2 главы СНии 11-50-74 приводятся значения И А1с :

- коэффициент надёжности, учитывающий степень ответ-

ственности, капитальность и значимость последствий при наступлении тех или иных предельных состояний, принимаемый для сооружений:

I класса


II

ГУ

Пс - коэффициент сочетания нагрузок, принимаемый равным для основного сочетания нагрузок - 1; для особого сочетания нагрузок - 0,9; для сочетания нагрузок в период строительства - 0,У5.

Васчёты гидротехнических сооружений по второй группе предельных состояний согласно п.3.8 СНиП 11-50-74 допускается производить при кн равном единице. При этом во всех случаях коэффициенты безопасности по материалу или грунту к принимаются равными единице.

в/ коэффициент работы Пг , принимаемый по табл.2 /14/.

Таблица 2 /14/

Вид конструкций

коэффициенты условий работы пъ при расчёте по предельные? состояниям

I группы : II группы

1,00    0,9    /0,75/

I. Бетонные обделки /в том числе из набрызг-оетона и прессованного бетона/

2. Железобетонные обделки

1,30 /1,15/

1,15

/в том числе предварительно напряженные, из армированного набрызг-бетона и железоторк-