Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

60 страниц

Купить Пособие к СНиП 2.10.02-84 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

  Скачать PDF

Оглавление

1. Здания для хранения картофеля и овощей

Сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций

Основные параметры системы технологического отопления помещений хранения

Вентиляционные системы

Определение мощности оборудования для тепловой обработки лука

Примеры расчетов

2. Производственные здания по переработке сельскохозяйственной продукции

Определение сопротивлений теплопередаче ограждающих конструкций

Определение количества тепла на отопление

Определение воздухообмена в зимний (осенний) и летний периоды

Инженерные мероприятия, рекомендуемые для обеспечения расчетных режимов отопления и вентиляции

Пример теплотехнического расчета цеха овощных консервов производительностью 5 куб/год (круглогодичное) по типовому проекту 814-93*

Приложение 1. Значения коэффициентов в формулах (1) и (2) для населенных пунктов страны

Приложение 2. Расчетные значения тепловлаговыделений и насыпной массы продукции*

Приложение 3. Температура и расход воздуха, на выходе из вентилируемой прослойки картофеле- и овощехранилищ в зависимости от разности сопротивлений теплопередаче ограждающей конструкции, толщины и длины прослойки

Приложение 4. Гидравлическое сопротивление насыпи продукции, Па

Показать даты введения Admin

Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

Всесоюзный центральный научно-исследовательский и проектный институт типового и экспериментального проектирования тепличных комбинатов и агропромышленных комплексов (Гипронисельпром) Госагропрома СССР

Пособие

по теплотехническому расчету зданий для хранения и переработки картофеля и овощей

(к СНиП 2.10.02-84)

Москва Стройнздат 1983

Рекомендовано к изданию секцией Научно-технического совета Гипронисельпрома Госагропрома СССР.

Пособие но теплотехническому расчету зданий для хранения и переработки картофеля и овощей (к СНиП 2.10. 02-84) / Гнпронисельпром Госагропрома СССР. - М.: Стройиздат, 1988.- 64 с.

Содержа методику определения теплозащитных свойств ограждающих конструкций для различных условий теплообмена у их внутренних поверхностей, мощности вентиляционных установок и системы технологического отопления зданий для хранения и переработки картофеля и овощей. В нем приведены примеры расчетов, справочные материалы.

Для инженерно-технических работников, осуществляющих проектирование и реконструкцию зданий хранилищ и предприятий по переработке картофеля и овощей.

Разработано инженерами В.П. Пусто, Ю.А. Кантериным, В.И. Ка-пицыным, канд. техн. наук СС. Шкляровым (Гипронисепьпром); д-ром техн. наук В.К. Савиным (НИИСФ Госстроя СССР); канд. техн. наук В.И. Бурцевым, инженерами З.П. Лисовской,, И.М. Ча-банкж (ОФ ВЗМИ Минвуза СССР).

3202000000^252

*’047(01)’-15

Табл. 11, ил. 5.

Инструкт.-нормат., И вьш. - 52-87

© Стройиздат, 1988

щий непроизводительные потери тепла, равный 0,7; ри - насыпная плотность лука, т/м3, равная 0,6; h - высота насыпи лука, м.

Скорость фильтрации воздуха и, м/с, через массу продукции определяется по формуле

и=*А/'осГс’    (24>

Где В - коэффициент, зависящий от процентного содержания влага, подлежащей удалению из лука при начальной влажности чешуи 50%, принимается по табл. 2.

В случае поступления на просушку лука с начальной влажностью чешуй, отличающейся от 50%, в формуле (24) вместо коэффициента Я следует принимать из табл. 2 коэффициент Bv умноженный на разность между начальной и конечной влажностями чешуй лука.

Значения коэффициентов в зависимости от генерации лука и среднего диаметра

Таблица 2

Коэффициенты Вх и В

Лук репка и лук-матка, размеры йуковиц, см

8-10 Г5-7 j 3-4

Лук-вы-

борок

Лук-се-

вок

На 1% снижения влажнос

3,48 3,76

4,51

5,71

6,95

ти чешуй - коэффициент В1 За весь период сушки при

121,7 131,6

158

200

243,2

начальной влажности чешуй 50% - коэффициент В

1.25.    Процентное содержание влага % %, подлежащей удалению из продукции, определяется по формуле

V=TJ 6,6.    (25)

3

1.26.    Производительность системы вентиляции L, м /ч, определяется по формуле

L=VGV    (26)

ще О | - масса    продукции,    т, подвергающаяся одновременно тепловой

обработке.

1.27.    Мощность вентиляционного оборудования N, кВт, определяется из условия подогрева расчетного количества вентиляционного воздуха до температуры вдуваемого воздуха по формуле

" W    /360°*    (27)

11

2*

где к2 - коэффициент, учитывающий потери тепла в воздухораспределительной системе, равный 1,2—1,5.

Минимальное значение к2 принимается при коротких теплоизолированных воздуховодах, максимальное - при разветвленной системе теплоизолированных воздуховодов; Сд - средняя объемная теплоемкость воздуха, кДж/(м3-°С), равная 1,1; t0 - температура воздуха, °С, на входе в массу лука, принимаемая равной температуре вдуваемого воздуха при сушке или термической обработке fOT; /но - температура воздуха, °С на входе в калорифер, определяемая по О НТО 6-86 для данного периода обработки лука.

1.28. Продолжительность нагрева тг ч, массы лука, поступающего на термическую обработку с начальной температурой 35°С, определяется по формуле

Гт-8,2А0,74<^’16/и,    (28)

где d3 - эквивалентный диаметр луковиц, м, определяемый из соотношения </э - 0,375</ср; dQр - средний диаметр луковиц, м, принимаемый по табл. 2; и - скорость фильтрации воздуха, м/с, определяемая по (24) для периода сушки.

ПРИМЕРЫ РАСЧЕТОВ

Пример 1. Определить толщину утеплителя в панели наружной стены и покрытии картофелехранилища при теплообмене в условиях естественной конвекции.

Исходные данные

Район строительства - г. Орел.

Стеновая панель - 2 железобетонные плиты плотностью Ух = 73 ж - 2500 кг/м3, толщиной 8Х = 60 мм, 63 = 120 мм (внутренняя) и утеплитель между ними из жестких минераловатных плит у2 - 200 кг/м3 (ГОСТ

9573-82).

Режим хранения - влажный (СНиП II-3-79**), условия эксплуатации ограждающих конструкций (СНиП II-3-79**),

Теплотехническая характеристика материала трехслойной панели (СНиП П-3-79**):

коэффициент теплопроводности железобетона А- ж X- ■ 2,04 Вт/ /(м °С). коэффициент его теплоусвоения Sx = 5 = 16,95 ВтДм2-°С);

коэффициент теплопроводности утеплителя Л- =» 0,08 Вт/(м*°С), коэффициент его теплоусвоения «У2 -1,11 Вт/ (м^О.

Покрытие состоит из четырех слоев рубероида плотностью ух = 600 кг/ /м3 на битумной мастике у2 = 1000 кг/м3 общей толщиной 8Х = 0,0105 м, грунтовки битумной толщиной 62 - 0,0015 м, пароизоляции (рубероид) толщиной 53 - 0,0025 м, плиты ПКЖ 73 - 2500 кг/м3 толщиной 643 0,03 м, утеплителя из минераловатиых плит 7    = 200 кг/м3 (ГОСТ

9573-82).    У

Вместимость хранилища G ~ 3000 т.

no II

Рис. 1. Фрагменты схем секции картофелехранилища Н - высота верхней зоны; 1 - секция хранения; 2 - венткамера в общем объеме верхней зоны; 3 — технологический проезд; 4 - уровень верха насыпи; 5 - вентилируемая прослойка; 6- выход воздуха из прослойки

2

Площадь поверхности наружных стен F = 500 м , покрытия Fn = = 1750 м2.

В качестве примера отнесения внутренних поверхностей наружных стен к случаю теплообмена в условиях естественной конвекции являются их участки БВ, Л -*Д по высоте #2, В -+Г по высоте Яj на рис. 1.

Сумма площадей вертикальных, наклонных и горизонтальных поверхностей насыпи продукции (кроме граничащих с полом) Fn^ - 2400 м^.

Коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности стен и покрытия ав = 8,7 Вт/ (м2 оО (по СНиП Н-3-79**).

Расчетная температура внутреннего воздуха t - 2°С, его относитель-ная влажность \рв = 90% (по ОНТП 6-86).

Расчетную температуру наружного воздуха для Орла предварительно принимаем равной средней температуре наиболее холодной зимней пятидневки гн = -26°С (по СНиП 2.01,01-82).

Стоимость энергии технологического отопления Ст*5,5610“9руб/Дж (Прейскурант 09-01),    *58,5 руб/м3 (СНиП ПМ-82. ЧастьI. Строи-

тельные материалы).

13

Порядок расчета

Определение сопротивления теплопередаче наружной стены

1. Температуру точки росы определяют по t * 2°С и Ф = 90% -Гр = 0,5°С

р 2. Требуемое сопротивление теплопередаче панели определяют по СНиП II-3-79**

7?^ = (2+26)/8,7 (2-0,5) =2,146 м2 оС/Вт.

3. Проверяем правильность принятой расчетной температуры наружного воздуха.

Требуемая толщина утепляющего слоя

= 0,08 [2,146- (1/8,7+1/23+0,12/2,04+0,06/2,04) ] = 0,151 м.

Согласно существующей градации толщин утеплителя,принимаем

5ут =0,15 м.

Термическое сопротивление слоев панели по СНиП II-3-79**:

Я, =0,12/2,04 = 0,0588 м2 оС/Вт;

R2 =0,15/0,08 =1,87 м2-°С/Вт;

Л, =0,06/2,04 ^0,0294 м2°С/Вт;

Л, +Л3 = 0,0588+0,0294 = 0,088 м2°С/Вт.

Тепловую инерцию определяют по СНиП И-3-79**:

Д " 0,088*16,95+1,87* 1,11 *3,57 < 4.

Следовательно, согласно СНиП II-3-79**, стеновую панель необходимо отнести к малоинерционным и в качестве расчетной зимней температуры следует принять среднюю температуру наиболее холодных зимних суток (для г, Орла = -31°С).

Я*р = (2+31)1/8,7(2-0,5) =2,529 м2-°С/Вт.

Требуемая толщина утепляющего слоя

6*р =0,08 [2,529- (1/8,7+1/23+0,088) J =0,182 м.

Согласно существующей градации толщин утеплителя, принимаем Ьуу =0Д8 м.

По СНиП П-3-79** определяем термическое сопротивление утепляющего слоя

Яу, =0,18/0,08 = 2,25 м2-°С/Вт.

Термическое сопротивление слоев конструкции определяют по СНиП И-3-79**.

RK =0,088+2,25 *2,338 м2°С/Вт.

Сопротивление теплопередаче панели определяют по СНиП 113-79**.

R0 = 1/8,7+2,338+1/23 =2,50 м2 °С/Вт.

Определение требуемого сопротивления теплопередаче покрытия

1.    Требуемое сопротивление теплопередаче покрытая определяют по СНиП Н-3-79**.

RT0V = (2+26) 1/8,7 0,8 (2-0,5) =2,682 м2 оС/Вт.

2.    Уточнение расчетной температуры наружного воздуха.

Требуемая толщина утепляющего слоя

8^ = 0,08 [2,682- (1,87+1/23+(0,0105+0,0015+0,025+0,3) /0,175+ +0,03/2,04)] =0,08(2,682-0,2554) =0,192 м.

Согласно существующей градации толщин утеплитсяя,принимаем 8^ = 0,19 м.

Термическое сопротивление слою покрытия определяют по СНиП II-3-79**.

Л, =0,0105/0,17 =0,062 м2-°С/Вт; R2 = 0,0015/0,17 = 0,0088 м2-°С/Вт; R3 =0,0025/0,17 =0,0147 мС/Вт; /?4 =0,03/2,04 = 0,0147 м2 оС/Вт; Лут = ОД9/0,08 = 2,375 м2 оС/Вт.

Тепловую инерцию ограждающей конструкции определяют по СНиП Н-3-79**

Д = 0,062 (3,53-И,56) /2-Ю.088-4,56+0,0147*3,53+0,147-16,95+2,375-1,11» - 0,251+0,04+0,052+0,249+2,636 = 3.23.

Следовательно, согласно СНиП Н-3-79**, покрытие необходимо отнести к малоинерционным и в качестве расчетной зимней температуры принять среднюю температуру наиболее холодных суток (для г. Орла ГН=-31°С).

3. Новое значение требуемого сопротивления теплопередаче покрытия

^)= (2+31)/8,70,8 (2-0,5) =3,161 м2-°С/Вт.

Требуемая толщина утепляющего слоя буР =0,08(3,161-0,2554) = 0,232 м.

15

Согласно существующей градации толщин утеплителя, принимаем 62 “бу, =0,23 м.

По СНиП П-3-79** определяют термическое сопротивление утеппяю-щего слоя

Лут “ 0,23/0,08 = 2,875 мС/Вт.

Термическое сопротивление слоев конструкции определяют по СНиП II-3-79**.

RK =0,062+0,0088+0,0147+0,0147+2,875 = 2,975 мС/Вт. Сопротивление теплопередаче покрытия определяют по СНиП П-3-79**. R0 “ 1/8,7+1/23+2,975 = 3,13 мС/Вт.

Расчет приведенных затрат

1.    Наружная стена

Граничную температуру наружного воздуха, при которой следует включать (отключать) отопление, определяют по формуле (3)

tr =2- (2,7-2400)/(5 00/2,50+1750/3,13) =-6,5°С

Среднюю температуру наружного воздуха отопительного периода определяют по формуле (1) и данным прил. 1 применительно к г. Орлу.

'отлер “ 0<-6>5> 2+0*72 (~6-5) -8.20    12.9°С

Продолжительность отопительного периода определяют по формуле (2) и данным прил. 1 применительно к г. Орлу.

zот.пер = 0,07 (-6,5)2+2,90(-6,5)+33,2-102 “1731 ч.

2

Приведенные затраты П, руб/м , для стены с толщиной утеплителя 0,18 м определяют по формуле (4)

П = 24,57+ (2+12,9) 1731 1,05-5,5610~91-3600/(2,50-0,08) =27,18 руб/м2.

2

Единовременные затраты Сд, руб/м , определялись по отдельному расчету. Результаты расчетов приведенных затрат для стен с другими толщинами утеплителя приведены в табл. 3.

Из табл. 3 следует, что при толщинах утепляющего слоя, превышающих величину, соответствующую нет минимума приведенных затрат, поэтому принимается стеновая панель с 8ут = 180 мм и = 2,5 м *С/Вт.

2.    Покрытие

Граничную температуру наружного воздуха, при которой следует включать (отключать) отопление, определяют по формуле (3) при б «

= 250 мм.    ^

Таблица 3

Приведенные затраты для стен в зависимости от толщины утепляющего слоя б^

бу,, ММ

л0, м2 оС/Вт

Сд, РУб/м2

г;»с

2от.лер *4

t °с

гот.пер' с

П’ 2 руб/м2

260

3,41

29,25

-7,2

1595

-13,3

30,90

220

2,84

26,91

-6,8

1672

-13,1

29,25

180

2,50

24,57

-6,5

1731

-12,9

27,18

fr= (2-2,7-2400)/(500/2,5+1750/3,38) =-7°С

Среднюю температуру наружного воздуха отопительного периода определяют по формуле (1) и данным прнл. 1

Гот.пвр=0(7,0)2+0,72 (-7.0>-8.2 = -13,2°с

Продолжительность отопительного периода*определяют по формуле (2) и данным прил. 1.

= 10.07 (-7,0) 2+2,90 (-7,0) +33,2] Ю2 = 1633 ч.

от* пер

2

Приведенные затраты П, руб/м , для покрытия с толщиной утепляющего слоя 0,25 м определяют по формуле (4)

П =28,66+[(2+13,2) 1633 1,05-5,56 10~91-3600]/3,38- 0,08 =30,59руб/м2.

2

Единовременные затраты Сд, руб/м , определяют по отдельному расчету. Результаты расчетов приведенных затрат для покрытая с другими толщинами утепляющего слоя приведены в табл. 4.

Таблица 4

Приведенные затраты для покрытия в зависимости от толщины утепляющего слоя бут

6ут, мм

Л0, м2-°С/Вт

Сд, руб/м2

V°c

гот.пер’ 4

f t °c

от.пер’ ^

П> 2 РУб/м

250

3,38

28,66

-7,0

1633

-13,2

30,59

230

3,13

27,50

-6,5

1731

-12,9

29,66

Согласно табл. 4, принимается покрытие с утеплителем толщиной бут я 230 мм и сопротивлением теплопередаче RQ = 3,13 м *С/Вт.

Пример 2. Определить экономически целесообразное сопротивление теплопередаче стеновой панели с вентилируемой прослойкой в картофелехранилище.

17

371-3

Исходные данные

Район строительства - г. Орел.

Стеновая панель состоит из двух железобетонных плит плотностью = 73 = 2500 кг/м3, толщиной 5j = 60 мм, 63 = 120 мм (внутренняя) и утеплителя между ними 62, мм, из жестких минераловатных плит с у2 = 200 кг/м3 по СНиП И-3-79**. Площадь поверхности наружных стен =500 м^, покрытая Fn = 1750 м^. Длина наружных стен /' = 96 м. Режим хранения влажный, условия эксплуатации -Б (СНиП II-3-79**). Теплотехническая характеристика материалов трехслойной панели (СНиП И-3-79**) :

коэффициент теплопроводности железобетона Xt = X- = 2,04 Вт/

/ (м»°о;

коэффициент теплопроводности утеплителя Х^ = 0,08 Вт/(м-°С), коэффициент его теготоусвоения S2 = 1,1 Bt/(m^,0Q •

Толщина прослойки 6пр = 0,05 м, ее длина /    =5    м.

Расчетная температура наружного воздуха доя зимнего периода t = = -26°С (СНиП И-3-79**)-

Температура воздуха в верхней зоне хранилища и на входе в прослойку

==5°С

Относительная влажность воздуха на входе в прослойку = 90% (Г = 0,5°С), его плотность 7 = 1,3 кг/м3 и удельная теплоемкость с = = 1 кДж/(кг-0О.

Сопротивление теплопередаче покрытая /?п = 3,13 м - C/Вт (с уче-

том тепловой инерции).

Стоимость энергии технологического отопления С,. - 5,56*10~^ руб/ /Дж (Прейскурант 0,9-0,1), Сут = 58,5 руб/м3 (СНиП 1V-4-82. Часть I. Строительные материалы).

Мощность одного электро калорифера N = 10 кВт.

Коэффициенты излучения: абсолютно черного тела CQ = 5,77 Вт/ /(м2-°С^), бетона С, = 3,58 Вт/(м2-°С^), асбестоцемента С, =5,52 Вт/ /(М^С4).    1    2

Порядок расчета

Расчет производят по формулам (1) - (7) и данным прил. 1-3.

1.    Задаемся толщиной минераловатной плиты 5^ = 0,08 м (утеплитель).

2.    По формуле (9) определяем разность

«0-йвп =0,06/2,04+0,12/2,04+0,08/0,08+1/23 = 1,13 мС/Вт.

3.    Путем интерполирования по Тн, / , /?0-/?вп при 5    =0,08    мопре

деляют по прил. 3 расход воздуха в прослойке и его температуру на выходе в верхнюю зону

£ = 190 м3/(ч-м),/пр = 30С.

4.    Коэффициент теплоотдачи в прослойке - по СН 245-71

18

<^„=0,814/(1/3,58+1/5,52-1/5,77)+4,35-10 3(0,°5+1)0,2    =

= 2,83+4,35-10"3-l,01-1053 *2,83+5,85 *8,7 Вт/(м2-°0-

5.    Сопротивление теплопередаче панели - по В НТО 14-80

Л0 = 0,06/2,04+0,12/2,04+0,08/0,08+1/23+1/8,7 = 1,25 м2-°С/Вт.

6.    Граничную температуру наружного воздуха определяют по фор-* муле (3)

tr *2-2,7-2400/(500/1,25+1750/3,13) =-4,8°С

7.    По формуле (1) и данным прил. 1 определяют среднюю температуру отопительного периода

'от-пер = 0(-4,8)2+О,72(-4,8)+(-8,2) *-11,7°С

8.    Продолжительность отопительного периода определяют по формуле (2)

2от.пер = 1°’07 <"48> 2+2*9 (_4>8> +33211()2 = 2089 ч-

9.    По формуле (6)

Вв = 190*1*1,3 (5-3,0)96/3600*10 = 1,32 шт.,

принимаем Bfi =2 шт.

10.    По формуле (5)

Сд = 14,04+58,5-0,08+ (309+2-468+245) /500 * 21,70 руб/м2.

11.    По формуле (4)

П =21,70+[(5+11,7) 20,89-1,05-5,56-Ю-9-3600-1]/1,25-0,08 =

= 29,03 руб/м2.

Результаты расчетов приведенных затрат для стен с другими толщинами утеплителя приведены в табл. 5.

2

Приведенные затраты П, руб/м , для стены с вентилируемой прослойкой в зависимости от толщины утепляющего слоя

Таблица 5

Sy,. ММ

R0, м2-°С/Вт

Сд, руб/м2

t °С V с

^отлер* 4

t °С от.пер*

п, ,

РУб/м

80

1,25

21,70

-4,8

2089

-11,7

29,03

90

1,39

21,35

-5,0

2045

-11,8

27,84

100

1,51

21,93

-5,3

1980

-12,0

27,78

120

1,78

23,10

-5,7

1894

-12,3

27,94

3*    19

Из табл. 5 следует, что минимальные приведенные затраты соответствуют толщине утепляющего слоя 5^ = 100 мм и сопротивлению теплопередаче Rq = 1,51 м2-°С/Вт. Учитывая, что для каждой толщины утеплителя Rq = принимается стеновая панель с б = 100 мм RQ~ 1,51 м2 х х °С/Вт, по прил. 3 путем интерполирования L -109 м1/ (м ч), fnp -2,7°С.

/пр, получим

пр’

При эксплуатации стеновой панели с сопротивлением теплопередаче, определенном в примере 1 и аналогичных величинах б. по прил. 3 L - 60 мг / (ч-м), t - 2,5°С.

Пример 3. Определить мощность технологического отопления помещения хранения картофелехранилища.

Исходные данные

Расчетная температура наружного воздуха t * -26°С, внутреннего -

t = 6°С (ОНТП 6-86).

.2.0,


-Г\ _____ _    "

Сопротивление теплопередаче покрытия RQ - 3,13 м * C/Вт (с учетом тепловой инерции).

Площадь поверхности покрытия = 1750 м ,

Площаш» поверхности наружной стены без вентилируемой прослойки Fq = 250 м2, ее сопротивление теплопередаче Rq = 2,50 м2-°С/Вт.

Масса хранимой продукции G = 3000 т (три секции по 1000 т каждая с общим объемом верхней зоны) ее удельные влаговыделения W * 4,9 х х10“1 кг/(т*ч) по прил. 2.

Теплоемкость воздуха с = 1 кДж/(кг*°С), его плотность у = 1,3 кг/м , расход L “ 109 м1/(м*ч) (из примера 2), длина наружных стен, занятая вентилируемой прослойкой, Т =48 м.

Температура воздуха на выходе из прослойки t - 2,7°С (из примера 2). Влагосодержание наружного воздуха с?н - 0,62* 10“1 кг/кг, внутреннего =5,410~1 кг/кг.

Площадь поверхности насыпи продукции Fnp = 2400 м .

Порядок расчета

1. По формуле (11) определяют величину Q0

Q0 = [250/2,50+1750/3,13+0,278-300<Н-4,9-1(Г1/1<Г1 (5,4-0,62)] х х (6+26) -2,7-2400+0,278-М,3109-48 (6-2,7) =48209 Вт.

2. По формуле (12) при Nэ = 10 кВт получим п * 48209/1000*10 =* = 4,8 шт.

К установке принимаем п - 5 шт.

Агрегаты технологического отопления в помещениях хранения следует размещать исходя из условия обеспечения равномерного распределения температурного поля в обогреваемых объемах.

Пример 4. Определить основные параметры воздухораспределительных устройств для картофелехранилища емкостью 3000 т, расположенного в районе Читы. Хранилище имеет три секции по 1000 т, размер каждой секции в плане 12x26 м. Высота насыпи несортированного картофеля 4 м. Расчетная температура подаваемого воздуха 12°С.

20

1. ЗДАНИЯ ДЛЯ ХРАНЕНИЯ КАРТОФЕЛЯ И ОВОЩЕЙ

1.1.    Теплотехнические расчеты ограждающих конструкций зданий для хранения картофеля и овощей выполнены в соответствии с СНиП П-3-79** ’’Строительная теплотехника”, СНиП 2.10.02-84 ’’Здания и помещения для хранения и переработки сельскохозяйственной продукции”, ОНТП 6-86 Нормами технологического проектирования зданий и сооружений для хранения и обработки картофеля и овощей с учетом особенностей теплообмена в этих зданиях.

1.2.    В теплотехнических расчетах учтены основные требования технологии хранения овощей и микроклимата помещений:

продукцию хранят россыпью в закромах и без закромов (навалом) в условиях активной вентиляции, а также в контейнерах (расчеты ограждающих конструкций);

температурный режим в массе продукции поддерживают оптимальным для каждого периода хранения вентилированием наружным, внутренним воздухом, их смесью (при необходимости с подогревом);

мощность технологического обогрева помещений хранения принимают с учетом тепловыделений части продукции, участвующей в теплообмене (при навальном способе складирования);

на внутренней поверхности покрытия не образуется конденсационная капель при зимних расчетных температурах наружного воздуха, конденсация влага на поверхности насыпи хранимой продукции не допускается;

требуемое сопротивление теплопередаче ограждающих конструкций определяют для стационарных условий теплообмена: температуры внутреннего и наружного воздуха принимают постоянными.

СОПРОТИВЛЕНИЕ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ ОГРАЖДАЮЩИХ КОНСТРУКЦИЙ

Теплообмен в условиях естественной конвекции

1.3. Данный теплообмен характерен для поверхностей потолков и наружных стен, отделенных от насыпи продукции проходом или проездом.

Сопротивление теплопередаче R , м2-°С/Вт, ограждающих конструкций следует определять в соответствии со СНиП II-3-79**. При этом за расчетную теплопередачу и относительную влажность воздуха в помещениях хранения следует принимать минимальные значения, приведенные в табл. 10 ОНТП 6-86, кроме хранилища лука (при холодном способе хранения) и чеснока, для которых за расчетную относительную влажность следует принимать максимальные величины из этой таблицы. 1

Определить размеры и число каналов, количество решеток и шаг между ними, площадь живого сечения и среднюю скорость воздуха на выходе из решеток.

Подобрать вентиляторы, определить их количество и установочную мощность.

Порядок расчета

1.    Принимаем для распределения воздуха подпольные каналы, параллельные короткой стороне насыпи в плане. Длину магистрального канала принимаем равной 25 м (см. ОНТП 6-86). Расстояние между осями воздухораспределительных каналов в = 2 м. Число каналов, со таено формуле (15), равно:

т =26/2 = 13.

_    3

2.    Удельный расход воздуха V найдем из табл. 11 ОНТП 6- 86 50 м / /(т ч) для районов с расчетной зимней температурой < -30иС. Интенсивность вентилирования определяем по формуле (14)

q = 1000-50/26-12 = 160 м3/(м2-ч).

3.    Примем среднюю скорость воздуха на выходе из решеток канала равной 0,8 м/с. Тогда площадь живого сечения решеток, согласно фор муле (13), составит:

5Ж = 160-12-2/0,5-0,8-3600 = 2,67 м2.

Расстояние между решетками в канале (шаг) примем равным 1 м. Количество решеток при длине канала 11,6 м будет равно 12, а площадь живого сечения одной решетки - 2,68:12=0,22 м^.

4.    Площадь начального сечения канала, согласно формуле (16), примем равной

SK =0,12-2,67 =0,32 м2.

При ширине прямоугольного сечения канала 0,6 м начальная Шубина канала равна 0,32:0,6=0,53 м.

5.    Объем воздуха £к, подаваемого в один канал, составит:

LK = 1000-50/13= 3845 м3/ч = 1,07 м3/с.

6.    Скорость воздуха на входе в канал

Ук =1,07/0,32 = 3,35 м/с.

7.    Плотность воздуха определяем по формуле (20)

р = 0,35-935/(273+12) =1,15 кг/м3.

Среднее динамическое давление на входе в распределительный канал

Р„    = 1,15-3,352/2 = 6,45 Па.

21

В зданиях хранилищ с искусственным охлаждением величину R9 следует определять в соответствии с СНиП 11-105-74, но их значения должны быть не менее величин, определяемых по СНиП II-3-79?*    эк

Экономически целесообразное сопротивление Теплопередаче /?0, м^°С/Вт, ограждающей конструкции определяют по минимуму приведенных затрат в соответствии с СНиП Н-3-79.**

В расчетах приведенных затрат на ограждающую конструкцию среднюю температуру отопительного периода f „ . °С, и его продолжитель-

от*лбр

ность    % следует определять по формулам:

от*пвр


(1)


Vr + Vr + Ci


от .пер


(2)


[a„f* +в0Г + с„] 10:


2г 2 г


от.пер


где а^ Bj, Cj, а2, с2 следует принимать из прил. 1; /г - граничная температура наружного воздуха, °С, определяемая по формуле


fB-?MFnp /<V<+FiX>-


(3)


ще qM - тепловой поток, выходящий из насыпи продукции, равный для 2,7 Вт/м2, для корнеплодов, лука, чеснока и капусты -F„p - сумма площадей вертикальных, наклонных и горизонтальных (кроме граничащих с полом) поверхностей насыпи продукции,

картофеля 1,9 Вт/м2;

Fn - площади всех поверхностей наружных стен, ограничиваю

м

щих единый с помещением хранения объем, м2; Rq, - сопротивления теплопередаче наружных стен и покрытия, м2*°С/Вт, определяемые с учетом тепловой инерции (кроме наружных стен с вентилируемой прослойкой) .

В тех случаях, когда насыпь продукции отделена от поверхности наружной стены воздушной прослойкой с отношением ее высоты к толщине, большим 6 (стесненная конвекция), последнюю следует вентилировать внутренним воздухом с целью недопущения выпадения на ее поверхностях конденсата и промораживания пристенного слоя продукции.

Более экономичное решение ограждающих конструкций может быть получено при устройстве у их внутренних поверхностей вентилируемой воздушной прослойки с рациональной ее толщиной о^р = 0,05-0,07 м.

Теплообмен у внутренней поверхности наружной стены при наличии вентилируемой прослойки

М. Экономически целесообразное сопротивление теплопередаче наружной стены с вентилируемой прослойкой /г*к, м2-°С/Вт, следует определять в соответствии со СНиП II-3-79** на основе расчета наименьших приведенных затрат П, руб/м2, определяемых по формуле (4), при различных значениях величины RQ

^ ~ S* +    *or.nep^ ^oT.nepw^T^T * ^600 / EадЛ0,

(4)

где Сд - стоимость ограждающей конструкции ”в деде”, руб/м2, определяемая по формуле (5); т - коэффициент, учитывающий дополнительные потери тепла на инфильтрацию наружного воздуха, принимаемый равным 1,05; /т - коэффициент, учитывающий изменение стоимости тепловой энергии на перспективу, принимаемый по СНиП И-3-79**; С,. - стоимость энергии на отопление, руб/Дж; 3600 - переводной коэффициент в единицы измерения СИ; Ед П - коэффициент для приведения разновременных затрат, 1 /год, равный 0,08; R0 - сопротивление теплопередаче вариантов ограждающей конструкции, м2*°С/Вт, определяемое по формуле (7), принимаемое для расчета наименьших приведенных затрат.

Стоимость ограждающей конструкции ”в деле” определяют по формуле

СД = СД1 + СдЛ+<Ст + ВвСк + Вз> !рс*    «>

ще Сд1, Сд2 - себестоимость строительно-монтажных работ слою ограждающей конструкции с постоянной, руб/м2 и изменяющейся (в процессе расчета) толщиной, руб/м3; б2 - переменная (варианты в процессе расчета) толщина слоя ограждающей конструкции, m;Cj - себестоимость вентиляторов, подающих воздух в прослойку, руб; Вв - дополнительное количество, шт., электрокалориферов, необходимое для подогрева воздуха, поступающего из прослойки в верхнюю зону, определяемое по формуле (6) ;    -    себестоимость    электро    калорифера,    руб/шт.;

В3 - себестоимость воздуховодов, распределяющих воздух в прослойку, руб.

Дополнительное количество, шт., электро калориферов в верхней зоне определяют по формуле

Вв^ ср \ (,в - fnp> 17(3600*0.    (6)

где L - объемный расход воздуха в прослойке, м3/(ч м), определяемый из прил. 3. Наиболее рациональным решением является подача воздуха в прослойку из верхней зоны без подогрева; Ср - удельная теплоемкость воздуха в прослойке, равная 1 кДж/(кг*°С); 7В - плотность воздуха в прослойке, кг/м3; /в - температура воздуха на входе в прослойку, забираемого из верхней зоны, принимается на 1°С выше приведенной в ОНТП 6-86; fnp - температура воздуха на выходе из прослойки, °С, определяемая из прил. 3; Г - длина наружной части стены с вентилируемой прослойкой, м; N - мощность одного электрокалорифера, кВт.

Значение величины Вв округляется до целого числа в большую сторону при дробной части его > 0,3; в меньшую сторону - в противном случае.

Сопротивление теплопередаче наружной стены /?0, м2*°С/Вт, следует определять по формуле

5

R0 "    +    1    /ая    +    1    /ввп>

(7)

где 5y,    -    соответственно    толщина, м, и коэффициент теплопровод

ности, Вт/(м-°С) , материала блоев ограждающей конструкции; - коэффициент теплоотдачи для Зимних условий наружной поверхности ограждающей конструкции» Вт/ (м2*°С), принимаемый по СНиП II-3-79**; 0^п - средний коэффициент теплоотдачи в прослойке, Вт/(мС), определяемый ш формуле

а*п e0,814/(l/c,+l/c2-iyco) +4,3510-3(Snp+l)°*2IO,8/5|Ip, (8)

где С0, Cj, - коэффициенты излучения абсолютно черного тепа и материалов поверхностей в прослойке, Вт/ (м2*°С*).

1

!    =---.    Эту    разность    определяют

°Вп

Объемный расход воздуха в вентилируемой прослойке и температуру на выходе из нее следует принимать по прил. 3 на основе расчета

разности ДК, м2*°С/Вт, между R0 и R из формулы (7)

(9)

Рассматриваемые варианты сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции следует получать путем варьирования толщины слоя с меньшим коэффициентом теплопроводности (утеплитель), а в случае применения панелей заводского изготовления следует учитывать существующую градацию их по толщине. При этом для каждой толщины ограждающей конструкции, принимаемой в расчете, сопротивление теплопередаче с соответствующим расходом воздуха в прослойке являются требуемыми величинами из условия обеспечения в ней невыпадения конденсата и исключения промораживания продукции в пристенном слое.

1.5.    Оценивать сопротивление ларопроницанию ограждающей конструкции следует по СНиП II-3-79**.

Материалы слоев ограждающей конструкции рекомендуется располагать в следующей последовательности: у внутренней поверхности должны находиться плотные, малопаропроницаемые материалы; к наружной поверхности располагать малотешгопроводные, пористые, более паропроницаемые слои. Сопротивление теплопередаче стенового ограждения ниже верха обваловки или отмостки на 1 м должно быть не менее его значения выше расположенной части, а при необходимости утешения пола (грунтовые воды и др.) ширину утепляющей зоны следует принимать 1,5 м.

ОСНОВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ СИСТЕМЫ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ОТОПЛЕНИЯ ПОМЕЩЕНИЙ ХРАНЕНИЯ

(Ю)

1.6.    Количество тепла на технологическое отопление Q0, Вт, следует определять из уравнения теплового баланса помещений хранения

(7=0 +C+C-Q+G ,

*0    ^пр’

где Qc - теплопотери наружными стенами, Вт; Qn - теплопотери покрытием, Вт; QB - расход тепла на вентиляцию, Вт; QM - тепловыделение насыпью продукции, Вт; Q - расход тепла на нагревание воздуха, выходящего из вентилируемой прослойки в верхнюю зону, Вт.

При отсутствии вентилируемых прослоек у внутренних поверхностей наружных ограждений Спр * О*

Уравнение (10) в развернутое виде

G0 " <Fc/*0C + FJR0 + 0,278GcpHV(«?„-</„))    +

+ C'*r('»-fсм> -^пр + 0-278Ср7вС/,ав.тах-<вр)’    (И)

где 0,278 - переводной коэффициент в единицы измерения СИ; G' - масса хранимой продукции, т; ср - удельная теплоемкость воздуха, кДж/ / (кг*°С); W - влаговыделения насыпью продукции, кг/ (т ч), определяемые по прил. 2; d^,    -    влаго    со    держание    соответственно внутреннего

и наружного воздуха, кг/кг; Гвтах - расчетная температура внутреннего воздуха для определения количества тепла на технологический обогрев, °С (ОНТП 6-86); fCM - температура воздуха в смежном помещении, °С;

ЯIм - площадь поверхности, м^, и сопротивление теплопередаче,

о ^

м . C/Вт, стены смежного помещения; fH — расчетная температура наружного воздуха, °С; V - длина наружных стен с вентилируемой прослойкой, м.

1.7.    Количество агрегатов технологического обогрева следует определять по формуле

п^/А;,    (12)

где N3 - мощность отопительного агрегата, Вт.

Тепло следует подавать в верхнюю зону хранилища и в технологические проезды, обеспечивая его равномерное распределение.

Количество тепла, необходимое для обогрева других помещений хранилища, следует определять в установленном порядке с учетом требований ОНТП 6-86,

ВЕНТИЛЯЦИОННЫЕ СИСТЕМЫ

1.8.    Приточная вентиляционная система состоит из приточной шахты, вентилятора, магистрального и воздухораспределительного канала.

При установке между приточной шахтой и вентилятором калорифера последний должен иметь обводной канал с клапаном.

1.9.    Для подачи воздуха в насыпь картофеля применяют подпольные или напольные воздухораспределительные каналы постоянного или переменного поперечного сечения. Сечение подпольных каналов рекомендуется выполнять прямоугольным, а напольных - треугольным, угол при вершине рекомендуется принимать равным 90°. Воздухораздающие решетки размещают в покрытии каналов. Допускается сплош-

7

вое решетчатое покрытие каналов, а также устройство сплошных решетчатых полов с подпольем.

1.10. Площадь живого сечения воэдухораздающих решеток, м , определяют по формуле:

а) при устройстве воздухораспределительных каналов для одного канала:

$ж= W(*,Kp3600),    (13)

где А - размер насыпи продукции в плане вдоль канала, м; в - расстояние между осями соседних каналов, м (ОНТП 6-86); q - интенсивность вентилирования насыпи продукции, м3/(м2*ч); кх - коэффициент, учитывающий закрытие живого сечения решето < продукцией; кг - 0,5 (картофель, лук); к^ * 0,6 (капуста, корнеплоды); Кр - средняя скорость воздуха в живом сечении решеток, м/с;

б) при устройстве решетчатого пола площадь живого сечения решеток также определяют по формуле (13) с заменой величины в на В -размер насыпи продукции, перпендикулярный размеру А, м, в горизонтальной плоскости.

1.11.    Интенсивность вентилирования насыпи продукции определяют по формуле

Я - vG/ (АВ),    (14)

где v - удельный расход воздуха, м /(т*ч) [6]; G - масса насыпи продукции, т.

1.12.    Количество распределительных каналов ш, шт., определяют из соотношения

п^Ь/в.    (15)

1.13.    Площадь поперечного сечения напольного канала должна удовлетворять условию

SK > 0,Шж    (16)

1.14.    Воздухораспределительные каналы должны иметь на входе воздуха шибер или дроссель-клапан с ручным или автоматическим управлением.

1.15.    Коэффициент местного сопротивления (KMQ подпольных каналов, отнесенный к средней скорости во входном сечении, рекомендуется принимать в зависимости от суммарной относительной площади выходных отверстий по табл. 1. КМС напольных каналов с поперечным расположением планок, образующих щели для выхода воздуха, также рекомендуется определять по табл. 1, КМС напольных каналов с продольным расположением планок и внутренним каркасом рекомендуется принимать равным 1,5 и относить к скорости в первом по ходу воздуха су-жЬнном сечении, образованном каркасом.

8

Коэффициенты местных сопротивлений каналов

Таблица 1

Наименование

Обозна

чение

Коэффициент

Относительная площадь выхода

SJS

1

1,5 2

3

4

5 6

10

Коэффициент местного со про-

%

19

10 6

4

3

2,5 2

1,1

тквления

1.16.    К магистральным относят каналы, расположенные между вентилятором и воздухораспределительными каналами. Магистральные каналы должны быть проходными.

1.17.    К магистральному каналу должно быть подсоединено не менее двух вентиляторов. Следует предусматривать дублирование работы вентиляторов. Соединение вентилятора с магистральным каналом рекомендуется выполнять переходным участком с минимальным аэродинамическим сопротивлением.

1.18.    Для подачи воздуха в насыпь продукции следует устанавливать центробежные (радиальные) веншляторы низкого давления. Допускается использовать осевые вентиляторы, развивающие необходимое давление.

Рекомендуется применять вентиляторы с колесом на валу электродвигателя.

1.19.    Производительность вентилятора, м3/с, подающего воздух в насыпь продукции, определяют исходя из удельного расхода воздуха по формуле

L = GW3600S,    (17)

где S - количество вентустановок.

1.20.    Общее сопротивление приточной ветиляционной сети Нс, Па, выражается формулой

+ + (18)

где - сопротивление приточной шахты, Па; НМвК - сопротивление магистрального канала, Па; ^ - сопротивление воздухораспределительного канала, Па; Нд - сопротивление насыпи продукции, Па.

Потери давления (сопротивление) в приточной шахте и магистральном клапане определяют путем расчета (обычными методами). Например, методом удельных потерь давления. При расчете магистрального канала следует производить увязку сопротивлений по ответвлениям с учетом сопротивления насыпи.

9

37 U 2

Сопротивление воздухораспределительного канала находят по фор* муле

Нв.к=*Рд.,х = ^Кк/2.    (19)

где £ - коэффициент сопротивления канала определяют по табл. 1; Рд вХ - среднее динамическое давление на входе в канал, Па; Ук - средняя скорость воздуха на входе в канал, м/с.

Плотность перемещаемого вентилятором воздуха, кг/м**, определяют по формуле

Р = 0, 35P6ap/(273+f)’    (20)

где Рбар - барометрическое давление, гПа (определяют по СНнП 11*33-75*); t - температура воздуха, °С

Гидравлическое сопротивление насыпи продукции Нн, Па, определяют по прил. 4.

1.21.    Подбор вентиляционного оборудования при расчетных значениях производительности вентилятора и сопротивления сети следует производить, пользуясь характеристиками вентиляторов в соответствии с действующими нормативными документами.

1.22.    Мощность электродвигателя вентилятора NB, кВт, определяют по формуле

*,=£Нс/ 1?В1?ПЮ3,    (21)

где 77в - КПД вентилятора; т?п - КПД передачи.

КПД вентилятора и частоту вращения колеса определяют по характеристике вентилятора. Передача вращающего момента от электродвигателя к колесу вентилятора осуществляется обычно клиновыми ремнями, для которых 7?п = 0,95. При креплении колеса на валу электродвигателя ’ll"1-

1.23.    Установочную мощность электродвигателя находят по формуле

"ycr^B.    <22>

где к - берем из СНиП 11-33-75*.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОЩНОСТИ ОБОРУДОВАНИЯ ДЛЯ ТЕПЛОВОЙ ОБРАБОТКИ ЛУКА

1.24.    Удельный расход воздуха К, м /(т*ч), при тепловой обработке лука различных генераций определяется по формуле

К=ие*3600/к1рнЛ,    (23)

где и - скорость фильтрации воздуха через массу продукции, м/с; 6 -плотность насыпи лука, равная 0,36;    —    коэффициент    запаса,    учитываю-

10

1