Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

31 страница

300.00 ₽

Купить ОСТ 34-28-452-78 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Распространяется на вновь разрабатываемые, модернизируемые и изготавливаемые спецустройства автоматики и контроля технологических параметров энергообъектов. Стандарт устанавливает: порядок и правила внесения изменений в конструкторскую документацию; учет и порядок прохождения извещений об изменения, предварительных извещений и предложений об изменении; ведение учетных документов; правила присвоения литеры в зависимости от стадии разработки конструкторской документации; авторский надзор за отработкой конструкторской документации в процессе изготовления изделий. Стандарт разработан на основе и в развитие ГОСТ 2.503-74.

 Скачать PDF

Оглавление

1 Общие положения

2 Внесение изменений в конструкторскую документацию при изготовлении опытного образца

3 Корректировка конструкторской документации по результатам испытаний и серийного изготовления

4 Порядок внесения изменений

5 Причины и шифры изменений

6 Предварительное извещение (ПИ)

7 Предложение об изменении (ПР)

8 Карта разрешения на отступление от конструкторской документации

9 Порядок ведения ЦЖИ

10 Присвоение литеры и заимствование документов

11 Авторский надзор

Приложение 1 (обязательное). Форма цехового журнала изменений

Приложение 2 (обязательное). Форма журнала регистрации извещений и предварительных извещений

Приложение 3 (обязательное). Форма журнала предложений об изменении

Приложение 4 (обязательное). Форма карты разрешения

 
Дата введения01.10.1979
Добавлен в базу01.09.2013
Завершение срока действия31.12.1984
Актуализация01.01.2019

Этот документ находится в:

Организации:

28.04.1979УтвержденМинистерство энергетики и электрификации СССР115а
ПринятПО Союзэнергоавтоматика
РазработанПО Союзэнергоавтоматика
Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

Страница 2

Содержание


I. Общие положения ..................................


П. Расчет оснований по первому предельному состоянию ( по несущей способности,)....................


Ш. Расчет оснований по второму предельному состоянию ( по деформациям).............................


1У. Примеры расчета .................................


Приложения. Номограммы для определения коэффициентов h'x и А/у ................................


3


и


12


17


г*


Научно-исследовательский институт оснований и подземных ‘‘■ооружений имени Н.М.Герсеваноза


РШМЕНДАЦИИ ПО РАСЧЕТУ ОСНОВАНИЙ ФУНДАМЕНТОВ С НАЮЮННОЙ


)Щ«В0Й


Отдел патентных исследований и научно-технической информации


За в. отделом А. И. Ними Редактор Л.В.Пуэанова


К -Й34&.    Подо,    к    печати22/УШ-85    •    Заказ    №    .


аормь* 60x90 !/}»;. Бумага офсетная . Набор машинописный. *.;ч«~игд*л    •    Тчра*    500    окз.    Цена    35    коп.


Ног>:эв ..    экспериментальные    мастерские    ВНИИИС    i    «/сотроя


- t    ft:-АОИсков шоссе* 25

Страница 3

ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ОСНОВАНИЙ И ПОДЗЕМНЫХ СООРУЖЕНИЙ ИМ. Н.М ГЕРСЕВАНОВА ГОССТРОЙ СССР


РЕКОМЕНДАЦИИ ПО РАСЧЕТУ ОСНОВАНИИ ФУНДАМЕНТОВ С НАКЯОННО0 ПОДОШВОЙ


1


!


МОСКВА


1983

Страница 4

УДК 624.15.046


Рекомендации по расчету основания фундаментов с наклонной подошвой разработаны д-ром техн.наук Е.А.Сорочаном, кандидатами техн.наук А.С.Снарским, Л.Н.Теренецккм, М.И.Леиновым на основе исследований, выполненных в лаборатории естественных оснований и конструкций фундаментов НИИ оснований и подземных сооружений имени


Н.М.Герееванова Госстроя СССР.


Рекомендации содержат разработанную применительно к фундаментам с наклонной подоивой методику расчета оснований по несущей способности, апробированную на ряде объектов сельского строительства.


1963

Страница 5

I. ОБЩИЕ ПОЛОЖШИЯ


IЛ* Настоящие рекомендации разработаны в развитие главы СНиП П-15-74 * Основания вданий и оооруженей"(МмСтройиздат, 1975)* и распространяются на фундаменты с наклонной подошвой, возводимые в скальных, песчаных и глинистых грунтах, находящихся в стабилизированном состоянии. Рекомендации не распространяются на торфы, илы, вечномерзлые, про с ад очные и набухающие грунты.


1.2.    Целесообразность применения фундаментов с наклонной подоявой устанавливается путем сравнения их с другими вариантами фундаментов (фундаменты с горизонтальной подошвой, свайные фундаменты и др.),


1.3.    Устройство фундаментов с наклонной подошвой целесообразно в случае передачи значительных горизонтальных нагрузок на основание, т.е. когда надфундаментная конструкция представляет собой распорную систему ** арочную иди рамную. Фундаменты с наклонной подоявой целесообразно устраивать при глубине заложения подошвы, не превышающей, как правило, 1,5 м.


1.4.    Нагрузки на фундамент, их сочетания и коэффициенты надежности по нагрузке для расчета оснований по предельным состояниям определяются в соответствии с требованиями главы СНиП П-6-74


^Нагрузки и воздействия, а также главы СНиП П-15-74 (пп.3,6-3.8) щ Основания зданий и сооружений?


1.5.    По способу изготовления фундаменты с наклонной подошвой могут быть-монолитные и сборные.


1.6.    Оптимальный угол наклона подошвы фундамента к го


ризонту определяется расчетом и зависит от соотношения горизонтальной и вертикальной составляющей нагрузок на фундамент и значения угла внутреннего трения грунта основания. Рекомендуется принимать значения oi не более 0,8 *4(    -    расчетное    значение    угла внут


реннего трения грунта),


1.7* При определении размеров фундамента и угла наклона его •подошвы к горизонту следует стремиться к тому, чтобы оксцентриситет равнодействующей нагрузок на фундамент в плоскости его подошвы был близким к нулю.


1.8* Земляные работы по устройству котлованов под фундамен-

Страница 6

ты целесообразно выполнять бульдозером при глубине заложения фундаментов до 0,5 ы и экскаватором при большей глубине. В обоих случаях окончательная зачистка дна котлована производится вручную по шаблону с отсыпкой выравнивающего слоя песка или устройством подготовки из тощего бетона под всей подошвой фундамента.


1.9. При обратной засыпке пазух грунтом следует уплотнить засыпку со стороны наиболее заглубленной грани фундамента, чтобы исключить возможность сползания его по грунту.


П. РАСЧЕТ ОСНОВАНИЙ ПО ПЕРВОМУ ПРОДЕЛЬНОМУ СОСТОЯНИЮ ( ПО НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ )


2.1. Расчет оснований по первому предельному состоянию производится исходя из условия


О П У


где F - расчетная нагрузка на основание, кН;


Тс - коэффициент условий работы, принимаемый равным I для песков. Дня песков пылеватых, а также пылевато-глинистых грунтов в стабилизированном состоянии он равен 0,9; Для грунтов (скальных) невыветрелых и слабовыаетрелых, выветреяых, сильновыветрелых Т. равен соответственно


I; 0,9; 0,8;


Fa - сила предельного сопротивления основания, кН;


Тп - коэффициент надежности по назначению принимается равньш 1,2; 1,15 и 1,10 для зданий и сооружений соответственно I, П и Ш классов.


2.2. Нормальная к подоиве фундамента составляющая силы предельного сопротивления основания А/и * кН, сложенного скальными грунтами, независимо от глубины заложения фундамента вычисляется по формуле

Nu ~ Я с в'    (2)

где Rc - расчетное значение предела прочности на одноосное сжатие скального грунта, кПа;


4    -    соответственно    приведенные    ширина    и    длина    фундамента,    и,


вычисляемые по формулам:


4

Страница 7

g~2lej; e'=e~~Zlee/f    <з>

где €g и Cg - соответственно эксцентриситеты приложения равно-дейст вужлцих нагрузок в направлении продольной л поперечной осей фундамента, м.


2.3. Нормальную к подошве составляющую силы предельного сопротивления основания Л/и » сложенного наскальными грунтам, допускается определять аналитическим методом, если фундамент имеет плосдую подошву, грунты основания ниже подошвы однородны до глубины не менее ее ширины, а в случае различной вертикальной пригрузки с разных сторон фундамента наибольшая из них не пре выдает 0,5R(R - расчетное сопротивление основания, определяемое по п.3.4 настоящих Рекомендаций), пользуясь формулой

Nu~ 6't'(Nr ч-Л/i f? Tz'd+Nc fc cx), w


где € и С - обозначения те не, что в формуле (2), причем символом в обозначена сторона фундамента, в направлении которой предполагается потеря устойчивости основания;


Ntf и Nc - безразмерные коэффициенты несущей способности, определяемые по табл. I и 2 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения грунта 5j , угла наклона подошвы фундамента к горизонту d( и угла § между нормалью к подошве фундамента и равнодействующей внешней нагрузки на основание F в уровне подошвы фундаменте;


Ntf - безразмерный коэффициент, определяемый по формуле


р*


Cz


d


Ny -Ntyfi +1,    <5)


расчетные значения удельного веса грунтов, кй/м3, находящихся в пределах возможной призмы выпирания соответственно ниже и выше подошвы фундамента (при наличии подземных вод удельный вес определяется с учетом взвешивающего действия водк); расчетное значение удельного сцепления грунта, кПа; глубина заложения наиболее поднятой стороны подошвы фундамента, м;


коэффициенты формы подошвы фундамента, определяемые

Страница 8

по формулам:


?Г -    I    -    0,251?    ; ft    =    I    + I,6?    ;    fc    -    I    + 0,3 ?    (6)


np,    ?    --£*i    ;


Jr •    I    -    0.2V?    5 fy.    “    I    + 1,6/?    ;    Ус    -    I    + 0.3/?    (7)


hj"    ?    -^->I;


€* и в - дина и ширина фундамента, принимаемые в случав вне-цвнтр©иного приложения рввно^ейст вужяде* равными приведенным аначениям €' и €, определяемым по фор-цулам (3).


Угол S между нормалью к подошве фундаменте и направлением равнодействующей определяется из условия


Ч% ~-%г •    м>


где Q \л N ~ соответственно касательная и нормальная составляющие внешней нагрузки на основание F в уровне подошвы фундамента.


Расчет по формуле (4) допускается выполнять, если соблюдается условие S <    •    (9)


Примечания: I. Значения коэффициентов Ny и могут быть определены по номограммам (см.прил.1 и 3). Значение коэффициента Л/с определяется в этом случав по соотношению (5);


2. При использовании формулы (4) в случае неодинаковой пригрузки с разных сторон фундамента в составе горизонтальных нагрузок следует учитывать активное давление грунта; 3. Если условие (9) не выполняется, следует производить расчет фундамента по схеме плоского сдвига в соответствии с указаниями п.2.4 настоящих Рекомендаций.


2.4. Расчет основания по схеме плоского сдвига производится исходя из условия

3LFSa4    (10)

V Л


тг - суммы проекций на плоскость скольжения расчетных сдвигающих и удерживающих сил, определяемых с учетом активного и пассивного давлений грунта на боковые грани фундамента, кН;


6

Страница 9

Йс и Ул - обозначения те же, что в форщуле (I)*


2*6. Сунны сдвнгагщих    и    удерживающих    сия


определяются по формулам:


2/"ja 9 Q ♦ Eq ;    (II)


£F*r «/V/ ♦ ACi + Еп ,    (12)


где (?    - составившая нагрузи на фундамент, параллельная рас


четное плоскости сдвига;


Еа шЕп - соответственно составлявшие активного и пассивного давления грунта (на боковые грани фундамента), параллельные плоскости сдвига, кН, определяемые в соответствии с требованиями главы СНкП П-55-795) Подпорные стены, судоходные плюэы, рыбопропускные и рыбозащитные сооружения;


N - сумма расчетных нагрузок, нормальных плоскости сдвига, кН;


¥    - коэффициент трения, определяемый по п.2.6 настоящих


Рекомендаций;


А - площадь поверхности сдвига, мг\


Сх - расчетное значение удельного сцепления грунта, кПа* Примечание. Расчет на плоский сдвиг производится по двум возможным вариантам сдвига I и П (ртеЛ).


7

Страница 10

I

Й


11)111


) 1 1 ) ) 1

8


)))))<


) 1 1 1 1 1

ю


м


1 1 1 1 1 •


о о о о о *-<

2


11)111


И И И и и и

«л


Ф ОЛ Ш Н п О V «f ? « и


о о о о о о


«МИННИ

о


885 £8(3


о сГ о о о о


88В$ЙВ


<sT «\Г W О? <V CV

V'


/р •» / ^


ою228Я


ою228й

о


VT


о


к-1


8

Я


1 1 1 1 1 1


• 1 1 1 1 1

8


1 1 1 1 1 1


) 1 ) 1 I 1


м


1 1 1 1 1 1


1(1)1)

О


н


1 1 1 1 1 1


У t Ф и n uj й ю й о «с щ


О о о о о о

из


111)11


о о о о о о”

о


888**14


о о о о о о


®АЯ«8 Я


И И и и и н

%


о ю о ю о ю


Н И N N


О Ю О Л о ю

о _ 2*


ю


из


-4

Страница 11

Продолжение табл.I


25


35

Ж


!0


5


10


15


20


25


Г



5


10


15


20


26

0


5,90


4,36


2,93


1,83


0,93




0 12,38


9,01 6,30


4,00


2,38


1,16

5


5,37


3,99


2,71


1,70


0,90


-



5 10,80


7,90 5,60


3,60


2,15


I.

10


4,89


3,59


2,49


1,58


0.89




10 9,39


6,96 4,96


3,26


1.96


I.

15


4,38


3,31


2,32


1,49


0,86


-


30


15 8,53


6,20 4,39


2,93


1,80


0,

20


4,07


3,05


2,14


I.«3


0,65


-



20 7,56


5,55


3,90 2,62


1,66


0,

25


3,66


2,78


2,01


1,35


0,85


-



25 6,80


5,20 3.40


2,30


1.80


0.

0


27,


20,40


13,96


9,15


5,55


3,04

5


23,09 16,96


11,76


7,36


4,83


2,67

10


19,11


14,17


9,95


6,58


4,16


2.39

15


16,94


12,26


8,66


5,79


3,66


2,12

20


14,12


9,89


7,57


5,13


3,12


1,90

25


12,18


6,74


5.34


4,31


2,82


1,68

VO

Страница 12

Таблица 2. Значения коэффициента Nc

\s,°


c(f\


0


5



15


20


1*


V


Ж"


5


10


16 1


20


25

0


6,64





_




0


8,59


6,78





5


6,30


-


-


-


-




5


8,15


6,40


-


-


-


-

10


6, ГО


_


-


-


_



10


10


7,74


6,04



-


-


-

15


5,84


-




_



15


7,33


5,69


.



-


-

20


5,57


-


_



_




20


6,94


5,34


-


-


-


-

25


5,32


-


-


-


-


-



25


6,55


5,05


-


-


-


-

0 11,37


9,47


7,16


_





0


15,47 13,06


10,48 7,63



5 10,68


8,87


6,67


-


-




5


14,40 12,11


9,66 6,99


-


-

10 10,02


8,29


6,19


-


-



20


10


13,30 11,19


8,90 6,39


-


~

15


9,39


7,74


5,74


-


-


-


ю


12,31


10,34


8,18 5,83


-


-

20


3,79


7,22


5,30


-


-


_



20


11,39


9,53


7,51 5,30


-


-

25


8,22


6,72


4,89


-


-


-



25


10,52


8,78


6,88 4,81


-


-

Страница 13

О    21,79    18,44    15,03    11,60    8,13    -


5    19,92    16,83    13,69    10,53    7,33    -


10    18,19    15,35    12,45    9,54    6,59    -


25    16    16,60    13,98    II,31    8,63    5,91    -


20    15,14    12,72    10,26    7,78    5,28    -


25    13,79    11,56    9,27    7,01    4,70    -


iti


0    49,45    41,53    33,37    26,26    19,87    14,21


5    43,60    36,24    29,36    23,07    17,42    12,42


10    3b,42    31,91    25,82    20.25    15,25    10,82


15    33,64    26,07    22.69    17,76    13,33    9,41


20    29,78    24,63    19,91    15,55    11,64    8,17


25    26,19    2I,W    17,46    13,60    10,13    7*06


Продолжение табл.2


О    31,96    26,91    21,97    Г7,97    12,85    8,65


5    28,80    24,10    19,60    15,50    11,50    7,65


10    25,83    21,68    17,65    13,80    10,10    6,76


15    23,18    19,44    15,79    12,31    9,04    5,95


20    20.80    17,41    14,II    10,96    8,01    5,25


25    18.50    15,60    12,40    9,70    7,20    4,75

Страница 14

В случае I за величину А принимается площадь подошвы фундамента, в случае П - простая площади подошвы фундамента на горизонтальную плоскость. Размеры фундамента определяются по менее благоприятному варианту расчета.


2.6. Коэффициент трения f в форцуле (12) определяется в зависимости от шероховатости подошвы. Для бетонных фундаментов с повышенной шероховатостью подошвы (имеющей неровности не менее 2см]


(13)


Для гладкой подошвы фундамента коэффициент трения f принимается по табл.З в зависимости от вида грунта основания или подготовки.


Таблица 3. Коэффициенты трения


Вид грунта основания или подготовки Коэффициент трения f


Бетон или цементная стяжка.......•    0,70


Песок маловлажный................. 0,55


Песок влажный и водонасыщенный......    0,45


Супесь Tl< 0,25 ..........*........ 0,50


Супесь 0,25     0,30


Суглинок IL< 0,25 ............... 0,40


Суглинок 0,25 4 А ............... 0,20


Глина IL< 0,26............. 0,30


Глина 0,264................ 0,15


2.7. При разработке индивидуальных или типовых проектов сборных фундаментов с наклонной подошвой следует обуславливать устройство подошвы с повыданной шероховатостью.


Ш. РАСЧЕТ ОСНОВАНИЙ ПО ВТОРОМУ ПРВДЕШЮМУ СОСТОЯНИЮ


( по деюршщиям)


3.1.    Расчет оснований по деформациям производится с учетом совместной работы здания и основания. Для эданий и сооружений Ш классе допускается производить расчет деформаций оснований без учета перераспределения нагрузок от над фундаментной конструкции.


3.2.    Расчет оснований по деформациям производится исходя из

Страница 15

условия


SzSu}    (14)


где S - совместная деформация основания и сооружения, определяемая расчетом;


Su - предельное значение совместной деформация основания и сооружения, устанавливаемое по п.3.5 настоящих Рекомендаций.


Примечание. Под величинами S и Su могут по -ниматься: I) абсолютная вертикальная осадка основания отдельного фундамента; 2) горизонтальное перемещение фундамента; 3) средняя осадке основания сооружения; 4) относительная неравномерность осадок двух фундаментов.


3.3.    Выбор расчетной схемы основания и расчет деформаций основания следует производить по п.3.49 и прил.З главы СНиП Л-15-74; при этом среднее нормальное давление к подошве фундамента не должно превышать расчетного сопротивления грунта основания R , определяемого по п.3.4 настоящих Рекомендаций.


Примечания: I. Вертикальные перемещения фундамента с наклонной подошвой определяются для условного фундамента» подошва которого совпадает с проекцией подошвы наклонного фундамента на горизонтальную плоскость. 2. Горизонтальные перемещения фундамента определяются по л.3.7 настоящих Рекомендаций.


3.4.    Расчетное сопротивление грунта основания R определяется по формуле

Л-    (MriYn    Щ    d,    Г3    +    Мс СзЪ    us)


где Йс/ и Ус2 - коэффициенты условий работы, принимаемые по табл.4;


К - коэффициент, принимаемый равным I, если прочностные характеристики грунта С и У определены по данным испытаний, и 1,1, если С и У приняты по справочным таблицам СНиП П-15-74 или региональным таблицам, утверждении! в установленном порядке;


Мfjttf и Мс - коэффициенты, принимаемые по табл.5;


в - меньшая сторона подошвы фундамента, м;


Yjf - о сродненное расчетное значение удельного веса грунта, залегающего ниже подошвы фундаментов на


13

Страница 16

глубину, равную 0,5 ё (при наличии подземных вод определяется с учетом вэвеииващего действия воды),


, кН/м®;


Щ - то же, залегающего вьне подошвы;


- осреднекное расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента на глубину, равную 0,5 в , кПа;


о!, - средняя глубина заложения фундамента от уровня планировки, м;


Примечания: I. При определении коэффициентов М(^ и Нс по табл.5 под понимаются осреднекные расчетные значения угла внутреннего трения грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента на глубину, равную 0,5 € ; 2. Краевое дав-дение на грунт у края подошвы внецентренно нагруженного фундамента должно не превышать 1,2 R .


3.5.    Предельные значения совместной деформации основания и сооружения устанавливаются расчетом с учетом взаимодействия основания и сооружения. Если конструкции сооружения не рассчитаны на усилия от неравномерных деформаций основания и в задание не проектирование не устанавливаются предельные значения деформаций по технологическим, архитектурньм и пр. требованиям, предельные значения деформаций оснований допускается принимать по табл.18 главы СНиП П-15-74.


3.6.    Расчет деформаций основания допускается не выполнять, если среднее нормальное давление к подошве проектируемого фундамента сооружения не превышает расчетного сопротивления основания R


м грунтовые условия площадки удовлетворяют требованиям л.3.70 главы СНмП П-15-74.


3.7.    Горизонтальные перемещения фундамента определяются по формуя* Г4_/


Sh~ Ф    '    <1б)


где Q - горизонтальная составляющая нагрузки на фундамент;


С - длина фундамента;


Е - модуль деформации грунта;


Ф = 1,68 - 0.64// - 1,23//Д ,    (171


здесь уУ - коэффициент Пуассона грунта.


14

Страница 17

Таблица 4. Коэффициенты условий работы


Наименование грунтов


Коэффициент tfcz для сооружений с жесткой конструктивной схемой при отношении длины сооружения или его отсека к его высоте ____


4 и 6ojeejlv6 и менее


Крупноеблоыочные грунты с песчаным заполнителем и песчаные грунты, кроме мелких и пылеватых .......................


Пески мелкие .......


Пески пылеватые: маловлажные и влажные..


насыщенные водой ......


Крупнообломочные грунты с пылеватым и глиниста заполнителем и пылеватые и глинистые грунты с показателем текучести


I0,25..................


То же, при 0,25*Il^ 0,5..


То же, при II > 0,5.....


Я р и м е ч а н и я: I. тивной схемой относятся сооружения, конструкции которых специально приспособлены к восприятию усилий от деформаций оснований путем применения мероприятий, указанных в п.3.88 глевы СНиП П-15-74;


2. Для зданий с гибкой конструктивной схемой значение коэффициента Ylx принимается равным единице; 3. При промежуточных значениях Ljff коэффициент Ус г определяется интерполяцией.

1.4


1,2


1.4

1.3


I.I


1,3

1.2Б


1,0


1,2

I.I


1,0


1.2

1,25


1,0


1.1

1.2


1,0


1,1

I.J


1.0


1.0

сооружениям


с жесткой конструк-

•Ь

Страница 18

Угол внут-


реннего


трения


Ь°___


Коэффициенты


Угол внут-


реннего


трения


Коэффициенты

мг



Мс




Мс

0


0


1,0


3,14


24


0,72


3,87 6,45

X


0,01


1,06


3,23


25


0,78


4,11 6,67

2


0,03


1,12


3,32


26


0,84


4,37 6,90

3


0,04


1,18


3.41


27


0,91


4,64


7,14

4


0,06


1,25


3,51


28


0,98


4,93 7,40

5


0,08


1,32


3,61


29


1,06


6,25 7,67

6


0,10


1,39


3,71


30


1,15


5,59 7,95

7


0,12


1,47


3,82


31


1,24


5,95 8,24

8


0,14


1,55


3,93


32


1,34


6,34 8,55

9


0,16


1,64


4,05


33


1,44


6,76 8,88

10


0,18


1,73


4.17


34


1,55


7,22 9,22

II


0,21


1,83


4,29


35


1,68


7,71 9,58

12


0,23


1,94


4,42


36


1,81


8,24 9,97

13


0,26


2,05


4,55


37


1,95


8,81 10,37

14


0,29


2,17


4,69


38


2. II


9,44 10,80

15


0,32


2,30


4,84


39


2,28 10,11 11,25

16


0,36


2,43


4,99


40


2,46 10,85 11,73

17


0,39


2.57


5,15


41


2,66 11,64 12,24

18


0,43


2,73


5,31


42


2,88 12,51 12,79

19


0,47


2,89


5,48


43


3,12 13,46 13,37

20


0,51


3,06


5,66


44


3,38


14,50 13,98

21


0,56


3,24


5,84


45


3,66 15,64 14,64

22


0,61


3,44


6,04





23


0,69


3,65


6,24





18

Страница 19

1У. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА


Пример I. Исходные данные. Ос но вше здания П класса с каркасом из трехаарнирныг рам - однородное, сложенное мелюши песками средней плотности. Уровень подземных вод находятся на глубине 4 м от дневной поверхности. Физико-механические характерного ки грунта основания приняты по табл Л при.2 главы СНнП В-15-74: % » 34°; Сп . 3 кПа; £ » 33 МПа; в - 0.6; рп «. 1.8 т/м8.


Вертикальная составляющая нормативной нагрузки на фундамент Fyn *. 250 кН, горизонтальная составлявшая Fbn e 176 кН. Конструкция фундамента обеспечивает свободные его перемещения и поворот. Требуется определить размеры подошвы фундамента из расчета по первому и второму предельны* состояниям.


Размеры подошвы фундамента € х 6 = 1,5 х 0,9 м, его вксота h к 1,3 м, наклон подошвы ck - 20°. Минимальное заглубление подошвы d от планировочной отметки равно 0,8 м. Плотность подсыпки рп составляет 1,6 т/м3, а ее высота 0,4 м. Схема фундамента и действующие нагрузки представлены на рис.2.


I. Расчет по первому предельному состоянию


Расчетные характеристики основания в соответствии с C'lJ


—«• А'~—


отм план.


Рио. 2. Расчетам    2


схема к примеру I —-


'*■ f    ’


о


следующие:


17

Страница 20

2 кПа;


C/t


3.0

1.8


Расчетная плотность грунта принимается равной нормативной:


Pi - fin - 1,8 т/ы3; % -gpj = 10 х 1,8 - 18 кН/м3.


Средневзвешенное расчетное значение удельного веса грунта выше подошвы:


, rOiIx6xOi4.±J^xOJi41 . 17 кН/цЭ


0.4+ 0.4


Определим расчетные значения нагрузок, учитывая осреднен-ный коэффициент надежности по нагрузке    *=    1,15:


Fy =Fw-Yf = 250 х 1,15 « 288 кН,


Ffy *Fhn- Yf = 175 x 1,15 = 202 кН.


Вес фундамента и грунта на его обрезах (см.рис.2) G<pr опраде-лим при средней плотности материала фундамента и грунта Р =


= 2 т/м3 и при коэффициенте надежности по нагрузке )Tf -1,2:


G,r = Vf.r'f'ff = 1,5x0,9 -Ix2±Q^-xI0x2xI,2 = 34 кН.


Равнодействующая вертикальных нагрузок fla основание


» Fv + G<pr = 288 + 34 - 322 kH.


Равнодействующая веек нагрузок на основание


F =|Ifvi *Fh =/3222+ 2022 = 390 Kh.


Угол наклона равнодействующей F в вертикали


* -    »«^-|г“    320-


Угол между направлением равнодействующей и нормалью к подошве


£ - -О - оС - 32° - 20° - 12°.


Определим эксцентриситет приложения равнодействующей Г- по отношению к центру тяжести подошви фундамента (см.рис.2) „

„ 7Мо Fv(4-coil-0,l)+b*r№o^-0,S)-Fh(h-^Sin<F)

F--    F    "

пь (-Af cosio°- o,i)+$<t(b£ coi20°~<tf)-20i(f,}- Afunioj. _