Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1 

20 страниц

258.00 ₽

Купить ОСТ 1 10210-78 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Распространяется на втулки, предназначенные для запрессовки в шарнирно-болтовые соединения шасси.

 Скачать PDF

Оглавление

Приложение Расчет допустимых удельных нагрузок для втулок подвижных шарнирных соединений с учетом их долговечности

 
Дата введения01.07.1979
Добавлен в базу01.09.2013
Актуализация01.02.2020

Организации:

15.11.1978УтвержденМинистерство087-16/4
Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20

СССР

ОТРАСЛЕВЫЕ СТАНДАРТЫ

ЭЛЕМЕНТЫ КОНСТРУКЦИИ И ДЕТАЛИ ПОДВИЖНЫХ ШАРНИРНО-БОЛТОВЫХ СОЕДИНЕНИЙ ШАССИ

ОСТ 110174-78 ОСТ 1 10199-78-ОСТ 1 10200-78 0СТ110204-7& ОСТ 110205-78 ОСТ 1 10210-78-ОСТ 110216-78 ОСТ 1 00893-78

Издание официальное ★

1

см

3

ю

о

1—1

-

10082

2

«о

i

СО

£


УДК 621.88


ОТРАСЛЕВОЙ СТАНДАРТ


ВТУЛКИ Конструкция и размеры


14


Группа Г38


ОСТ 1 10210-78

На 19 страницах

Взамен ОСТ 1 10210-71

Срок действия продлен до 01.07.87 Проверено в 1987 г.

Срок действия продлен до 01.07.93


со


Распоряжением Министерства от 15 ноября 1978 г. № 087-16/4

срок действия установлен с 1 июля 1979 г.

до 1 июля 1984 г.

Несоблюдение стандарта преследуется по закону

1.    Настоящий стандарт распространяется на втулки, предназначенные для запрессовки в шарнирно-болтовые соединения шасси.

2.    Конструкция и размеры втулок должны соответствовать указанным на чертеже и в табл. 1 и 2.


Издание официальное


ГР 8103702 от 22.12.78


Перепечатка воспрещена


ОСТ 1 10210-78 сТр.


10


1 - ось; 2 - проушина; 3 - втулка Черт. 5


Инв. N° дубликата__№    изм.

Инв. N° подлинника__3895_ №    изв.


_ 24

со

*

со

*

ОСТ 1 10210-78 стр. Н

со


Инв. К; дубликата Инв. Ns подлинника

9. График зависимости коэффициента неравномерности распределения удельной

нагрузки по длине втулки от параметров соединения при Д =0,2 для соединения.

для проушин из стали;

для проушин из титановых сплавов

Черт. 6

со


Инв. N; дублината Инв. N; подлинника


ОСТ 1 10210-78


Стр. 12


10. График зависимости коэффициента неравномерности распределения удельной нагрузки по длине втулки от параметров соединения при Д = 0,5 для соединения, указанного на черт. 5, приведен на черт. 7.



для проушин из стали; для проушин из титановых сплавов Черт. 7


25


ОСТ 1 10210-78 стр. !3


Инв. № дубликата__

Инв. N; подлинника    3895

11. График зависимости коэффициента неравномерности распределения удельной нагрузки по длине втулки от параметров соединения при Д=0,8 для соединения, указанного на черт. 5, приведен на черт. 8.

- для проушин из стали;

______ для проушин из титановых сплавов

Черт. 8

_28

ОСТ 1 10210-78 стр. ш


12. График зависимости коэффициента неравномерности распределения удельной нагрузки по длине втулки от параметров соединения при Д = 0,2, А = 0,5 и Д = 0,8 для соединения, указанного на черт. 9, приведен на черт. 10.


Иив. N° дублнната__

Иив. N; подлинника    3895



Для проушин из стали Черт. 10


А


29


ОСТ 1 10210-78 стр. ie


13. График зависимости коэффициента неравномерности распределения удельной нагрузки по длине втулки от параметров соединения при Д = 0,2, Д = 0,5, Д = 0,8 для соединения, указанного на черт. 9, приведен на черт. 11.



А


0.2


0,4    0,6    0,8    1,0

Для проушин из титановых сплавов Черт. 11


ОСТ 1 10210-78 стр.


17


14.    Значение коэффициента трения JJ в зависимости от соотношения нагрузок

D    '

- для пары трения бронза - хромированная сталь и бронза - кадмированная

Рцр

сталь на период установившегося режима соответствует указанным на черт. 12 и 13.

Р

15.    График зависимости коэффициента трения и от —— для пары трения

7 Ркр


Черт. 12


Инв. N* дубликата___N;    изн.

Инв. № подлинника__3885    №    изв.


р

16. График зависимости коэффициента трения и от —- для пары трения

'    РКр


Черт. 13


ркр


ОСТ 1 10210-78стр. 18


17. Пример расчета допустимых удельных нагрузок для втулок подвижных шарнирных соединений с учетом их долговечности.

Исходные данные: шарнирно-болтовое соединение - по черт. 5; материал проушины - сталь;

пара трения - хромированная сталь - БрАЖН-10-4-4; d =50 мм; сЛ=30 мм; 8 = 25 мм; 5 = 100 мм; Д = 10 мм;

*    ГГ

рабочая температура +60 С; о

угол качания 30 ;

допустимый износ втулок 0,2 мм;

Л/о£=2,14.105.

Необходимо: Установить допустимую величину удельной нагрузки на трущиеся

детали шарнира (Р ).

ср

Обобщенные параметры соединения: п =0,5; Д =0,2;    ~    (п.    7).    Находим

эквивалентное к данному шарниру количество циклов качаний для шарнира с ©£=10 и с/=40 мм по формуле


Л/


2.14-105«5»30    =


40


40


8,04-10 .


При /V = 8,04-10° и допустимом износе, равном 0,2 мм, путем линейной интерну

полиции (см. табл. 1) определяем соотношение ”— ~ 1,4.

кр

Находим удельную нагрузку по формуле


Л

а „

таи


Р ~ °j3 РСР ->

V п


оСа    Р

отсюда    г    1,Ц.

кр

По графику (черт. 6) для соединения с /7=0,5; Д = 0,2; J5 =0,98 определяем

Я    *

коэффициент оСя =1,22.

J3ma%

По графику (черт. 1) определяем удельную критическую нагрузку

2

р =5,82 кгс/мм .

кр

2

Определяем среднюю удельную нагрузку на втулку, кгс/мм


ср


_ W РКР 1.4-5.82 =


"J3


1,22


6,65.


та%


32

ОСТ 1 10210-78 стр. 19

ЛИСТ РЕГИСТРАЦИИ ИЗМЕНЕНИЙ


Инв. № подлинника 3895


d

Поле допуска HQ

di

JD

Поле допуска и 8

h

10

11

20

14

12

13

22

16

14

15

24

18

16

17

26

20

18

19

28

22

20

21

30

24

3,2

22

23

32

26

24

25

34

28

26

27

36

30

28

29

38

32

30

31

40

34

35

36

47

40

40

41

52

45

45

46

57

50

50

51

62

55

55

56

70

60

60

61

75

65

3,8

65

66

80

70

70

71

85

75

75

76

90

80

80

81

95

85

85

86

100

90

90

91

105

95

95

96

ПО

100

100

101

115

105

ОСТ 1 10210-78СТР. 2


____16

ОСТ 110210-78 сто, з



Иш. К; дубаааата Ищ. № иодааааааа


Табл ица 2

1—

Ы мм

10

12

14

16

18

20

22

24-

26

28

30

35

т-

40

45

50

55

60

65

70

75

80

85

90

195

(100

Масса, кг

9

0,0090

0,0100

10

0,0095

0,0110

-

-

И

0,0100

0,0120

12

0,0110

0,0125

0,0140

0,0160

13

0,0115

0,0130

0,0150

0,0170

14

0,0120

0,0140

0,0155

0,0175

-

15

0,0125

0,0145

0,0160

0,0180

0,020

0,022

18

0,0130

0,0150

0,0170

0,0190

0,021

0,023

17

0,0140

0,0160

0,0180

0,0200

0,022

0,024

18

0,0145

0,0165

0,0160

0,0210

0,023

0,025

0,028

0,030

19

0,0195

0,0223

0,024

0,026

0,029

0,031

-

-

-

-

-

-

20

0,0200

0,0230

0,025

0,028

0,030

0,033

21

0,0210

0,0240

0,026

0,029

0,031

0,034

0,036

0,038

22

0,027

0,030

0,032

0,035'

0,038

0,040

23

0,028

0,031

0,034

0,037 '

0,039

0,042

24

0,029

0,032

0,035

0,038

0,041

0,043

0,046

0,072

25

0,036

0,039

0,042

0,045

0,048

0,074

26

0,037

0,040

0,043

0,046

0,049

0,077

27

0,038

0,042

0,045

0,048

0,051

0,079

0,087

0,101

28

0,040

0,043

0,046

0,049

0,053

0,081

0,090

0,104

29

0,047

0,051

0,054

0,083

0,093

0.J07

30

0,049

0,052

0,056

0,086

0,095

0,110

31

0,050

0,054

0,057

0,088

0,098

0,113

0,121

0,138

0,151

0,162

0,174

0,186

0,198

0,210

0,222

0,234

0,239

32

-

0,052

0,055

0,059

0,091

0,100

0,116

0,124

0,142

0,154

0,166

0,179

0,191

0,203

0,215

0,227

0,240

0,246

33

0,061

0,093

0,103

0,119

0,127

0,146

0,158

0,171

0,183

0,196

0,208

0,221

0,233

0,246

0,252

34

0,062

0,095

0,106

0,122

ОД 31

0,149

0,162

0,175

0,188

0,201

0,213

0,226

0,239

0,252

0,258

35

0,064

0,097

0,108

0,125

0,134

0,153

0,166

0,179

0,192

0,205

0,218

0,231

0,244

0,258

0,265

36

0,065

0,100

0,111

0,128

0,137

0,156

0,170

0Д83

0,197

0,210

0,223

0,237

0,250

0,263

0,271

37

0,113

0,131

0,141

0,160

0,174

0,187

0,201

0,215

0,228

0,242

0,256

0,270

0,277

38

0,116

0,134

0,144

0,163

0,178

0,192

0,206

0,220

0,234

0,248

0,262

0,276

0,284

39

-

0,119

0,137

0,147

0,167

0,181

0,196

0,210

0,224

0,239

0,253

0,267

0,282

0,290

40

0,121

0,140

0,150

0,170

0,185

0,200

0,215

0,229

0,244

0,258

0,273

0,288

0,296

41

-

0,154

0,174

0,189

0,204

0,219

0,234

0,249

0,264

0,279

0,294

0,303

42

0,157

0,177

0,193

0,208

0,224

0,239

0,254

0,269

0,284

0,300

0,309

43

-

0,160

0,181

0,197

0,212

0,228

0,244

0,259

0,275

0,290

0,306

0,315

44

0,167

0,185

0,200

0,216

0,232

0,248

0,264

0,280

0,296

0,312

0,321




ОСТ 1 10210-78 стр. s

ПРИЛОЖЕНИЕ Р екомен дуемое

РАСЧЕТ ДОПУСТИМЫХ УДЕЛЬНЫХ НАГРУЗОК*

ДЛЯ ВТУЛОК ПОДВИЖНЫХ ШАРНИРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ С УЧЕТОМ ИХ ДОЛГОВЕЧНОСТИ


1. Шарнирно-болтовые соединения работают в условиях: возвратно-вращательного движения с частотой колебания от 1 до 8 циклов (цикл - колебание из одного крайнего положения в другое на угол менее 360 ); скорости с^рльжения до 0,1 м/с; смазки ЦИАТИМ-201, при периодичности смазки через 1,4*10 циклов колебаний.

Втулка с болтом образуют пары трения: хромированная сталь - бронза БрАЖН-10-4-4, кадмированная сталь - бронза БрАЖН-10-4-4.


2. График режимов работы пары трения хромированная сталь - БрАЖН-10-4-4 по удельной нагрузке и температуре шарнира приведен на черт. 1.

1 - зона рабочих удельных нагрузок и температур докритического режима, характеризующегося малой интенсивностью износа; II - зона рабочих удельных нагрузок и температур закритического режима, характеризующегося большим износом; Р - критическая

удельная нагрузка    ^


Черт. 1


Удельная нагрузка - это нагрузка, приходящаяся на ющих поверхностей (напряжение смятия кгс/мм^).


2

мм площади контактиру-


Р, мп//


Ии. N* дубликата_____Лит.иэм.

Ин. Ns яодлшика__3895__№    из».


19

ОСИ 10210-78 Стр. 6


3. График режимов работы пары кадмированная сталь - БрАЖН-10-4—4 по удельной нагрузке и температуре шарнира приведен на черт. 2.


'мм‘


8


7


3


7

V

\

\

Д_

1

1


О

т,с


20    40    50    80

1 - зона рабочих удельных нагрузок и температур докритического режима, характеризующегося малой интенсивностью износа; П — зона рабочих удельных нагрузок и температур закритического режима, характеризующегося большим износом;

р'    — критическая удельная    нагрузка

Кр

Черт. 2


4. Долговечность (количество циклов полных колебаний /качаний/ шарнира - втулки относительно неподвижного болта на угол 10° до установленной величины износа втулок с внутренним диаметром d =40 мм) в зависимости от отношения величины рабочей удельной нагрузки к величине критической удельной нагрузки (-д—) при

Ркр

соответствующем температурном режиме работы шарнира приведена:

- для пары трения хромированная сталь - БрАЖН-10-4—4 в табл. 1;

- для пары трения кадмированная сталь - БрАЖН-10-4—4 в табл. 2.


20


ОСИ <0210-78 СТО. 7

Таблица 1

Возможный износ втулок, мм не более

Отношение удельных нагрузок ^

Р

кр

0,5

0,75

1.0

1.5

2,0

2,5

Циклы (N ), не более

0,05

3,8-Ю6

1.43-106

0,4-Ю6

1,4.10S

0,83-Ю5

0,57-10S

0,10

7.6-106

2,86-10

0,8-10

2,8-Ю5

1.60.105

1,30.10S

0,15

1.2-107

4,40-Ю6

1,3* ю6

4.3.105

2.30-105

1,80-Ю5

0,20

1.6-107

5,80-Ю6

1,7-106

5,8-105

з.оо-ю5

2,30-Ю5

Таблица 2

Возможный износ втулок, мм не более

Отношение удельных нагрузок

___________ кр___

0,3

0,5

0,7

1.0

1,3

1.6

Циклы (N ), не более

0,05

0,4-Ю6

0.31.106

0.18-106

1,0-ю5

0,35-Ю5

0,18-10 S

0,10

1,1-Ю6

0,60-ю6

о

0,38-10

2.0-105

0,80-Ю5

0.38-105

0,15

1,7-Ю6

о

0,95-10

0,57-Ю6

3.1-105

1.17-105

0,60.105

0,20

2.2-106

1,25-10D

0.75-106

4.3-105

1.53-105

0,78-Ю5

5. Долговечность втулок для шарниров с внутренними диаметрами и углом колебания (качания), отличными от указанных в п. 4, определяется по формуле

N* = K~ddL »

где    - количество циклов полных качаний шарнира до установленной величины

износа втулок для искомых величин d , оС ;

, о

N - количество циклов полных качаний шарнира при а =4 см и ос =10 (см. табл. 1 и 2);

Ин. № дублитта    _

Им. № подтипа__3895

К = 40 см-град, - коэффициент, зависящий от внутреннего диаметра втулки и от угла качания;

/*

CL - внутренний диаметр втулки, см;

oL - угол качания, град.

d

6. При расчете значения допустимой удельной нагрузки на трущиеся детали шарнира необходимо учитывать неравномерность распределения удельной нагрузки по длине втулки за счет прогиба болта от действия приложенной к шарниру нагрузки.

установ-

Для упрощения расчета долговечности внутренний диаметр втулки лен в см.

С1


Si

ю

о


8

оо

ео


а

£


ОСТ 1 10210-78 стР. 8


Допустимая удельная нагрузка (* Р ) для шарниров с радиальной нагрузкой определяется по формуле    _


Р ~ oi


А.


max


ар У


где


р - величина допустимой удельной нагрузки, кгс/мм ;


\>3


- коэффициент, учитывающий неравномерность распределения удельной


/пах


нагрузки по длине втулки;


р - средняя величина удельной нагрузки на втулку, кгс/мм , определя-ср

емая по формуле р =

иср с£ L ’ где R - радиальная нагрузка на втулку, кгс; d - внутренний диаметр втулки, мм;

С - длина рабочей втулки без винтовых канавок и фасок, мм.

/ *

7. Коэффициент неравномерности распределения удельной нагрузки оС _

J* max

для шарниров с радиальной нагрузкой определяется по графикам, приведенным на черт. 3, 6, 7, 8, 10, 11, и зависит от конструктивного исполнения шарнира (черт. 4, 5, 9) и его параметров:

2bhi

р - —— - отношение толщин охватывающей и охватываемой проушин;

Ь

— 2Д

Д = —— — отношение длины контакта болта с охватываемой проушиной к ее О

толщине;

J3 — величина обобщенного параметра соединения, определяемого по формуле 2    I-=-\


где


^2 ~ dT \[ ЛЕ(1- ти) 7

Ь - толщина охватываемой проушины, мм; d - внутренний диаметр втулки, мм;

£ - модуль нормальной упругости 1-го рода материала болта;

G-- модуль упругости на смятие материала охватываемой проушины: для 2 2

бронзы (см. черт. 4, 9)    £. =2870 кгс/мм , для титановых сплавов

^ 2

(см. черт. 5)    £-    = 2870 кгс/мм , для стали (см. черт. 5)

2 ^

£2 = 4100 кгс/мм ;

/77 - степень пустотелости болта


/77 =


где d - наружный диаметр болта, мм; dj - внутренний диаметр болта, мм.

8. График зависимости коэффициента неравномерности распределения удельной нагрузки по длине втулки от параметров соединения при Д = 1,0 для соединения, указанного на черт. 4, приведен на черт. 3.


Ж

W

$

со

£



Ии». № дубликата Ии». N* подлинника


_22

ОСТ 1 10210-78 стр. 9



.............. для    проушин    из    стали;

——    для проушин из титанового    сплава

Черт. 3



1 - проушина; 2 - болт; 3 - втулка; 4 - гайка; 5 - шплинт

Черт. 4