Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

45 страниц

Купить М788-1083 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

В работе сделан подробный вывод всех формул для определения температуры жилы в конце КЗ и оговорены все начальные условия, влияющие на конечный результат и использованные при выводе формул.

  Скачать PDF

Оглавление

1. Общие положения

2. Время—токовые характеристики аппаратов защиты

3. Вывод формул для определения температуры проводников при адиабатическом процессе нагрева

4. Определение температуры проводников в конце короткого замыкания при защите автоматическими выключателями

5. Определение температуры проводников в конце короткого замыкания при защите предохранителями

6. Определение температуры проводников в конце короткого замыкания при независимом от тока времени срабатывания защиты

7. Предельные время—токовые характеристики проводников при адиабатическом процессе нагрева

8. Сравнение методов расчета

9. Анализ полученных результатов, выводы и рекомендации

Показать даты введения Admin

Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30


ТЯЖПРОМЗЛЕКТРОПРОЕКТ

имени Ф.Б. ЯКУБОВСКОГО


ОТКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ ВСЕРОССИЙСКИЙ НАУ^О-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ПРОЕКТНО-КОНСТРУТО’ОРСКТШ ИНСТИТУТ

УКАЗАН И Я

ПО ПРОВЕРКЕ КАБЕЛЛЕЙ С ПЛАСТМАССОВОЙ ИЗОЛЯЦИЕЙ НА НАПРЯЖЕНИЕ ДО 1 КВ НА ТЕРМИЧЕСКУЮ СТОЙКОСТЬ

М788-1083

Москва1993 г.

ОТКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ ВСЕРОССИЙСКИЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ШЮЕКШО-КОНСТРУКТОРСКИЙ ИНСТИТУТ



ТЯЖПРО!У!ЭЛ姈ТРОПРОЕ§СТ

имени Ф.Б. ЯКУБОВСКОГО


т


УКАЗАНИЯ

ПО ПРОВЕРКЕ КАБЕЛЛЕЙ С ПЛАСТМАССОВОЙ ИЗОЛЯЦИЕЙ НА НАПРЯЖЕНИЕ ДО 1 КВ НА ТЕРМИЧЕСКУЮ СТОЙКОСТЬ

М788-1083


Главный инженер Начальник технического отдела Ответственный исполнитель



А. Г. Смирнов А. А. Шалыгин

<№Uuu>UM. в- т- Шилин


Москва1993 г.


з.ВЫВОД ФОРМУЛ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ ПРОВОДНИКОВ ПРИ АДИАБАТИЧЕСКОМ ПРОЦЕССЕ НАГРЕВА


Приращение температуры проводника при КЗ (для адиабатического процесса) можно выразить формулой:


де


I

с


Rt


(1)


УД


где Дб - приращение температуры проводника, °С;

Q - количество тепла, выделившегося в проводнике при КЗ, Дзс; С - теплоемкость проводника, Дж/°С;

I - ток короткого замыкания. А;

КЗ

R - активное сопротивление проводника. Ом; t - продолжительность действия тока КЗ, с;

СуД - удельная теплоемкость проводника, Дж/(кг-°С);

G - масса проводника, кг.


Так как проводник нагревается равномерно по всей длине и результаты расчетов от его длины не зависят, в дальнейшем при выводе формул длина проводника принимается равной 1 м.


Для кабелей и проводов с алюминиевыми жилами


R = R


20Кт


0,03126

_


К


(2)


где Rg0 - сопротивление проводника при 20°С, Ом;

К - температурный коэффициент электрического сопротивления;

т    р

S - сечение проводника, мм -


Сопротивление проводника при 20°С определяется в работе по удельному сопротивлению, вычисленному по данным таблицы 2.53 (значения сопротивлений кабелей при 20°С) в "Справочнике по проектированию электроснабжения" под редакцией Ю. Г. Барыбина, Л. Е. Федорова и др., Москва, Энергоатомиздат, 1990 г.

р

Алюминиевый проводник длиной 1 м сечением 1 мм имеет об'ем


з

1 см и массу 0,00271 кг- Поэтому зависимость массы проводника от его сечения для принятых нами условий выражается формулой

G = 0,00271S-


Принимая во внимание, что для алюминия

С - 884 Дж/(кг■°С), УД

можно формулу (1) представить в виде:


0,03126


КЗ


К t т


Д9 =


- = 0,01305 К


884-0,00271S


I2 t

КЗ

т 2 S


(3)


При расчете токов короткого замыкания учитывается увеличение сопротивления проводников в результате их нагревания токсям КЗ-Поэтому значение R в формуле (1) должно соответствовать повышенной температуре проводника. Приведение сопротивления проводника к повышенной (расчетной) температуре выполняется с помощью температурного коэффициента электрического сопротивления

К .

т

Так как температура проводника при КЗ нарастает по линейному закону (рассматривается адиабатический процесс), за ее расчетное значение для определения температурного коэффициента можно принять среднее значение за время КЗ:


в + в нач доп


в.


ср


где в - среднее значение температуры проводника за время КЗ,


ср


'С;


б?нач - температура проводника в начале КЗ, С; в - допустимая по ПУЗ температура проводника в конце КЗ,

°с.


Для проводников с алюминиевыми жилами


Кт = 1 + 0,0044(6ср - 20) = 1 + 0,0044 (-


в +6 нач доп


- 20) =


= 1 + 0,0022(6^^ +в„) - 0,088 = 0,912 + 0,0022(6    +6    ).

нач доп    нач    доп


11


Подставляя в формулу (3) последнее выражение для К^,


получим:

Дв = 0,01305 ГО,912 + 0,0022(6    +6    )]


нач ' доп'J „2

2 ь if t

КЗ


= ГО,012 + 0,000029(в„ т, +е„    )]


нач доп"' g2


(4)


Конечную температуру алюминиевой жилы проводника в конце КЗ можно теперь выразить формулой


в = в + Д0 =    _

кон нач    т2    .

1СЗ

= внач + [0-01г + 0.000029(виач + в ) ]-g-


(5)


Назовем в формуле (5) сомножитель в скобках коэффициентом


начальных условий и обозначим его К

47    нач

Кнач - °’01г + 0,000029(внач + 8ДОП)


(6)


Ток КЗ выразим через кратность его к уставке защиты:

- У’

где I - уставка аппарата защиты. А;

У

К - кратность тока короткого замыкания (ТКЗ) к уставке защиты -


Тогда формула (5) примет вид:

S = в + К (I /S)2K2t. кон нач нач у


(7)


Для проводников с алюминиевыми жилами и политикилхлориттной изоляцией, учитывая формулы (б) и (7), можно написать:

при КЗ с холодного состояния (перед КЗ проводник был без нагрузки)

Кнач = °’012 +0,000029(20 +130) = 0,01693,

= 20 + 0,01693(1 /S)2K2t;    (3)

кон    у

при КЗ с нагретого состояния (перед КЗ проводник был нагрет длительно допустимым током)

К = 0,012 + 0,000029(65 + 150) - 0,01824, нач    ^    р

в = 65 + 0;01824(I /S)Xt.    (9)

кон    у


12


Аналогичные формулы для проводников с алюминиевыми жилами и полиэтиленовой изоляцией:

при КЗ с холодного состояния

Кнач = °’012 + 0,000029(20 + 120) = 0,01606,

= 20 + 0,01606(1 /S)2K2t;    (10)

1CQH    у

при КЗ с нагретого состояния

Кнач = °’012 + 0,000029(65 + 120) * 0,1736,

= 65 + 0,01736(1 /S)2K2t.    (11)

кон    у

Формула (1) дана в общем виде и справедлива как для алюминиевых, так и для медных проводников. Последующие формулы (2)    -

(11), в которых физические свойства проводникового материала учитываются численными значениями, выведены для проводников с алюминиевыми жилами. Для медных проводников эти формулы игле ют такой же вид, но другие значения коэффициентов.

Формулы для проводников с медными жилами (12) - (21) приводятся ниже без подробного вывода. Необходимые пояснения были даны при выводе формул (2) - (11).


Формулы для проводников с медными жилами:


R = а2окт -


0,0185


(12)


G — 0,0089S?

Суд = 411 Дж/(кг■°С);


Р 0,0185 I* -5- к    t

кз S т


де =


411-0,0089S


= 0,005057К,


I2 t

кз

т 2~ * Т ЕГ


(13)


Кт = 1 + 0,0041 (


в + е

нач доп


- 20) = 1 + 0,00205(енач +


+ вдаа> - 0>082 = 0,918 + 0,00205(6 +едоп);


13


Д0 = О,005057[0,918 + О,ОО2О5(0нач + 6    )1


I2 t

КЗ

[0,004643 + 0,0000103(0нач + бдоп) ] —g—


в = в + де = кон нач


■2 . КЗ


S


2


(14)


I2 t

КЗ


' ввач + [0-004643 + 0,0000103(енач 4-    ;

К „ = 0,004643 + 0,0000103(6„а„ + е ); нач    нач    доп

ХКЗ - V*

в = в + К (I S) К t; кон нач нач у    ’


(15)

(16)

(17)


Для проводников с медными жилами и поливинилхлоридной изоляцией:


при КЗ с холодного состояния

К„ = 0,004643 + 0,0000103(20 + 150) = 0,006394,

НЭЧ    р    р

в = 20 + 0,006394(1 /S) R t; кон    у

при КЗ с нагретого состояния

Кнач = 0,004643 + 0,0000103(65 + 150) = 0,006857,

в = 65 + 0,006857(1 /S)2K2t-кон    у


(13)


(19)


Для проводников с медными жилами и полиэтиленовой изоляцией: при КЗ с холодного состояния

К тт = 0,004643 + 0,0000103(20 + 120) = 0,006085,

НЗч    р    р

в - 20 + 0,006085(1 /Sj К т;    (20)

кон    у

при КЗ с нагретого состояния

Кнач = °’0°4643 + 0,0000103(65 + 120) = 0,006548,

6кон = 65 + 0,006548(Iy/S)2K2t-


(21)


14


4- ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ ПРОВОДНИКОВ В КОНЦЕ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ ПРИ ЗАЩИТЕ АВТОМАТИЧЕСКИМИ ВЫКЛЮЧАТЕЛЯМИ-

В табл- 3.-6 приведены сечения трехжильных кабелей и их длительно допустимые токи при прокладке в воздухе (1дОП) в соответствии с табл. 1-3-6 и 1-3*7 ПУЭ. Для защиты кабелей применены автоматические выключатели. Номинальные токи расцепителей автоматических выключателей (I ) выбраны по табл. 1 ближайшими большими к длительно допустимому току кабелей- Время короткого замыкания определено по табл. 1 как среднее арифметическое двух значений: по верхней и нижней кривым.

Для этих условий, которые по выполнению защиты очень близки к реальным, сделан расчет температуры жилы в конце IC3. Расчет выполнялся по формулам (8) - (11), (18) - (21).

Граница зоны, в которой даже при адиабатическом процессе нагрева температура жил не выходит за допустимые пределы, показана в каждой таблице ломаной линией.

15

Таблица 3- Температура алюминиевой жилы кабеля с поливинилхлоридной изоляцией в конце КЗ при защите автоматическими выключателями

S,

2

мм

I

Доп’

А

V

А

Время

9 С 9

отключения при кратное—

1

|Температура жилы

е , °С, при

кон

Автомати

ческий

ти ТКЗ

кратности ТКЗ

выключа—

тель

3

6

10

1 3

6

10

2,5

19

20

70

12,5

3,6

703

508

410

ВА51-25-34

8

1,95

0,63

1 149 1

147

139

25 А

4

27

31,5

70

12

0,22

|

| 681

474

43

ВА13-29-33

42

7

0,13

492

350

80

63 А

6

32

40

I 70

12

0,22

494

345

37

i

42

7

0,13

| 371

269

7б|

10

42

50

| 70

12

0,22

1

I 287

203

291

| 42

7

0,13

[ 237

180 j

711

1

1

-—J

I

16

60

63

| 70

12

0,22

| 185

133

26

42

7

0,13

172

1

136

691

25

75

80

1-

! 55

9

2,9

г

j 106

76

70j

ВА57-35-34

| 12,5

1

2,7

1,2

86

83

87

250 А

35

90

100

i 55

11

4

88

75

751

1 12 1 I

2,3

0,6

81

77

74 j

50

110

125

1

55

11

4

72

62

62

1 I2

2,3

0,6

77

74

72]

16

Продолжение табл. 3

S,

2

мм

н

0<|

н

9-

А

Время отключения t, с, при кратности ТКЗ

Температура жилы

!ак<ж- °С* “Р" [кратности ТКЗ

Автоматический I выключатель

3

.

6

10

3

6

10

70

140

160

60

12

4,5

68

58

60

ВА57-35-34

23

5,6

2,2

85

84

86

250 А

95

170

200

60

12

4,5

61

52

541

23

5,6

2,2

82

81

83!

120

200

200

60

12

4,5

45

40

41

23

5,6

2,2

75

75

76

150

235

25°

60

12

4,5

45

40

41

23

5,6

2,2

75

75

761

185

270

320 S

60

6,2

2,5

47

31

331

ВА52-39-34

11

1,4

0,6

70

68 1

681

630 А

Примечания: 1. Расчет по формулам (8), (9)-2. Первое значение времени отключения (и конечной температуры жилы) дано для КЗ с холодного состояния, второе (под первым) -для КЗ с нагретого состояния.

17

Таблица 4. Температура алюминиевой жилы кабеля с полиэтиленовой изоляцией в конце КЗ при защите автоматическими выключателями

SA

мм^

^■доп’

А

V

А

| Время отключения t, с, при кратное-j ти ТКЗ

Температура жилы

екон- °с- ^ кратности ТКЗ

Автомати

ческий

выключа

тель

3

6

10

3

6

10

2,5

19

20

70

12,5

3,6

668

483

390

ВА51-25-34

1 S

1,95

0,63

145

143

135

25 А

4

27

31,5

1

1

70

12

0,22

647

450

42

ВА13-29-33

42

7

0,13

472

336

79

63 А

6

32

40

70

12

0,22

470

328

36

42

7

0,13

357

259

75

10

42

50

70

12

0,22

273

193

29

42

7

0,13

229

174

71

16

60

63

70

12

0,22

177

128

25

42

7

0,13

167

123

68

25

75

80

55

9

2,9

101

73

68

ВА57-35-34

12,5

2,7

1,2

85

82

86

250 А

35

90

100

55

11

4

85

72

72

12

2,3

0,6

80

77

74

50

110

125

55

11

4

70

60

бо]

12

2,3

0,6

77

74

72J

18

Продолжение табл. 4

S,

2

мм

■^оп’

А

V

А

Время отключения t, с, при кратности Т'КЗ

Температура жилы

0кон’ °а> “Р*

кратности ТКЗ

Автомати

ческий

выключа

тель

3

6

10

3

6

10

7Q

140

160

60

12

4,5

65

56

58

ВА57-35-34

23

5,6

2,2

84

83

85

250 А

95

170

200

60

12

4,5

58

51

52

23

5,6

2,2

81

81

82

120

200

200

60

12

4,5

44

39

40

23

5,6

2,2

75

75

76

150

235

250

60

12

4,5

44

39

40

23

5,6

2,2

75

75

76

185

270

320

60

6,2

2,5

46

31

32

ВА52-39-34

11

1,4

0,6

70

68

68

630 А

Примечания: 1. Расчет по формулам (10), (11).

2- См. примечание 2 к табл. 3-

19

СОДЕРЖАНИЕ

1 - Общие положения .......................................... 3

2. Время-токовые характеристики

аппаратов защиты ......................................... 5

3-    Вывод формул для определения

температуры проводников при адиабатическом процессе нагрева ..................................................... 10

4-    Определение температуры про

водников в конце короткого замыкания при защите автоматическими выключателями .................................. 15

5-    Определение температуры про

водников в конце короткого замыкания при защите предохранителями ............................................... 24

6-    Определение температуры проводников в конце короткого замыкания при независимом от тока времени срабатывания

защиты................................................... 29

7-    Предельные время-токовые ха

рактеристики проводников при адиабатическом процессе нагрева ..................................................... 33

8-    Сравнение методов расчета ................................ 37

9-    Анализ полученных результатов, выводы и рекомендации ............................... 42

Таблица 5- Температура медной жилы кабеля с поливинилхлоридной изоляцией в конце КЗ при защите автоматическими выключателями

S,

2

мм

^■доп’

А

V

А

Время

t 1 С 4

отключения при кратное-

Температура жилы 6кон’ °С

Автомати

ческий

ти ТКЗ

кратности ТКЗ

выключа-

тель

3

6

10

3

6

10

1,5

19

20

70

12,5

3,6

736

531

ь---

429

ВАЗ1-25-34

8

1,95

0,63

153

151

142

25 А

2,5

25

25

70

12,5

3,6

423

308

250

8

1,95

0,63

114

113

108

4

35

40

70

12

0,22

423

' " ' 296

34

ВА13-29-33

42

7

0,13

324

238

74

63 А

6

42

50

70

12

0,22

300

212

30

42

7

0,13

248

1S5

71

10

55

63

70

12

0,22

180

130

26

42

7

0,13

168

134

69

16

75

80

55

9

2,9

99

72

ВАЗ7-35-34

12,5

2,7

1,2

84

82

ев

250 А

25

95

!

100 I

55

11

4

71

61

61

12

2,3

0,6

77

74

72

35

120

125

55

11

4

! бо

52

53

12

2,3

0,6 Л 74

72

70

20

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

Проверка кабелей на термическую стойкость заключается в определении температуры их жил в конце короткого замыкания (КЗ). Предельное допустимое значение этой температуры зависит от свойств изоляции кабелей и оговаривается в нормативных документах- Нормативными документами регламентируется и необходимость проверю! кабелей на термическую стойкость.

В 1977 г- в связи с недостаточной теплостойкостью пластмассовой изоляции кабелей, выпускаемых отечественной промышленностью, Минэнерго СССР решением Главного технического управления по эксплуатации энергосистем от 10-03-77 N Э-1/77 предложило проверять кабели с пластмассовой изоляцией на напряжение до 1 кВ на термическую стойкость при КЗ. В 1979 г. ГТУ Минэнерго    письмом от 13-02-79 N 8-6/12 сообщило, что его

рекомендации, изложенные в решении N Э-1/77, не распространяются на кабельные сети промышленных предприятий.

Таким образом, в настоящее время кабели до 1 кВ на промышленных предприятиях проверять на термическую стойкость при КЗ не требуется.

Однако в проекте следующего (7-го) издания "Правил устройства электроустановок" (ПУЭ) проверка кабелей напряжением до 1 кВ на термическую стойкость при КЗ предусматривается для всех сетей (исключения для кабельных сетей промышленных предприятий не делается). Следовательно, после выхода нового издания ПУЗ проверка кабелей напряжением до 1 кВ на термическую стойкость при КЗ станет обязательной.

Согласно п. 1-4-16 действующих ПУЭ температура жил в конце КЗ не должна превышать для кабелей и проводов с поливинилхлоридной и резиновой изляцией 150°С, для кабелей и проводов с полиэтиленовой изоляцией 120°С-

Расчеты реальных тепловых процессов, происходящих в кабеле при быстром нагревании его жил током КЗ и переходе тепла к изоляции жил, оболочке кабеля и окружающей среде, при существующем многообразии конструктивных исполнений кабелей являются очень

3

сложными для практического использования, и поэтому такие методики не разрабатывались.

Известное уравнение теплового состояния идеального тела, учитывающее теплоотдачу непосредственно в окружающую среду и описывающее изменение температуры в переходном процессе с помощью экспоненциального закона, когда скорость переходного процесса определяется постоянной    времени    нагрева,    не может    быть

использовано в данном случае, так как это уравнение выводилось для условий, существенно отличающихся от рассматриваемых.

Для решения поставленной задачи необходимо определить количество тепла, которое за время действия защиты успевает перейти от жилы кабеля к его изоляции, оболочке и окружающей среде. Но поскольку определить эти потери тепла (по отношению к жиле) с достаточной степенью точности не представляется возможным, в настоящей работе выполняются расчеты повышения температуры проводников при адиабатическом процессе, когда все выделяющееся за время КЗ тепло никуда не рассеивается и идет только на нагрев жилы. Такая методика обеспечивает высокую точность расчетов для заведомо ужесточенных исходных предпосылок. Адиабэтический процесс - это- крайний случай: в реальных условиях какая-то часть тепла для жилы теряется и ее температура всегда будет меньше температуры, рассчитанной с высокой точностью для адиабатического процесса. Причем, чем меньше время отключения КЗ, тем меньше разница между расчетной и реальной температурами-

Результаты расчетов, выполненных при таких предпосылках для проводников всех сечений с учетом реальных время-токовых характеристик аппаратов защиты, позволяют представить общую картину повышения температуры проводников при КЗ и сделать определенные обобщения и выводы.

4

2- ВРЕМЯ-ТОКОВЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ АППАРАТОВ ЗАЩИТЫ

Количество тепла, выделяющегося в проводнике, зависит от длительности короткого замыкания, т. е. от времени срабатывания защиты. Поэтому в табл. 1 и 2 приводятся время-токовые характеристики автоматических выключателей и предохранителей, которые используются в настоящей работе при дальнейших расчетах.

Расчеты повышения температуры проводников при КЗ выполняются для того и другого вида аппаратов защиты, так как время-токовые характеристики автоматических выключателей и предохранителей отличаются друг от друга и имеют некоторые характерные особенности -

В тех случаях, когда время-токовая характеристика аппарата защиты в исходной документации задана двумя предельными кривыми, для расчетов берется среднее арифметическое значение времени отключения. Зто надо иметь в виду, оценивая конечные результаты расчетов.

К сожалению, как это видно из табл. 1 и 2, разброс значений времени отключения при одной и той же кратности тока КЗ очень большой. Но было бы неправильно делать обобщения, исходя из самых неблагоприятных условий, т. е. принимая для расчетов наибольшее время отключения. К тому же надо иметь в виду, что адиабатический процесс, положенный в работе в основу расчетов, уже является крайним (неблагоприятным) случаем.

5

Таблица 1. Время-токовые характеристики автоматических выключателей

Тип и номи-

Номинальный

Время отключения

,c

нальный ток

ток расце-

выключателя

пителей, А

с холодного состоя-

| с нагретого состоя-

ния при кратности

|ния при кратности

ТКЗ

ТКЗ

3

6

10

1

i

1 з 1

6

10

ВА51-25-34

О

Г“

00

«I»

<г\

*

УО

110

20

6

j......-..........

1 12

3

0,9

25 А

12,5; 16; 20; 25

30

5

1,2

i 4

0,9

0,36

ВА13-29-33

6,3; 8; Ю;

100

20

0,4

[ 60

12

0,22

63 А

12,5; 16; 20; 25; 31,5; 40;

50;63

40

4

0,05

i 24

2

0,04

ВА57-35-34

16; 20; 25;

100

20

7

32

6

2,2

250 А

31,5; 40; 50; 63

12

2

0,6

0,4

0,22

0,16

80

80

12

4

20

4

1,8

Зо

6

1,8

1 5

1,4

0,6

100; 125

80

16

6

i 20

4

1

Зо

6

2

4

Т7ГБ"

0,2

160; 200;

90

18

7

40

10

4

250 |

30

6"

ч

6

1,2

0,4

6

Продолжение табл.1

Приме ч а н и я:    1- Время-токовые характеристики

автоматических выключателей в заводской документации даются в виде двух предельных кривых, которыми определяется возможный разброс времени отключения. В таблице в числителе указано время отключения по верхней кривой, в знаменателе - по нижней.

2. ТКЗ - ток короткого замыкания.

7

Таблица 2- Время-токовые характеристики предохранителей

Тип

предохранителя

Номинальный ток плавкой вставки, А

Время отключения, при кратности ТКЗ

с.

3

6

10

| 40

ПРО-10

10

1000

1,2

0,5

0, 1

ПРС-25

16; 20

20

0,6

0,45

0,1

25

350

2

0,6

0,1

ПРС-бЗ

40

40

1

0,5

0,2

63

60

1

0,5

0,2

ПРС-100

80

7

0,5

0,25

0,07

100

10

0,6

0,3

0,07

НПН2-60

10

1000

50

0,6

0,02

16; 20; 25

1000

1,2

0,2

0,02

31,5

100

0,5

0,12

0,02

40

20

0,4

0,1

0,02

63

2

0,2

0,08

0,02

ПН2-100

31,5; 40; 50; 63;

60

1

0.1

0,014

80; 100

10

0,2

0,04

0,007

ПН2-250

80; 100; 125;

150

4

0,4

0,022

160; 200; 250

20

0,4

0,08

0,01

8

Продолжение табл. 2

Тип

предохранителя

Номинальный ток плавкой вставки, А

Время отключения, при кратности ТКЗ

^ 9

3

6

10

40

ПН2-400

200; 250; 315;

150

4

0,4

0,02

355; 400

20

1

0,2

0,005

ПН2-400

315; 400; 500;

120

4

0,3

0,02

630

30

1

0,1

0,012

Примечание. Для предохранителей ПН2 в числителе указано время отключения по верхней кривой, в знаменателе - но нижней. Характеристики остальных предохранителей даны в заводской документации одной линией.

9