Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

42 страницы

Купить М01-6300 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

В документе рассмотрены вопросы расчета токов коротких замыканий и выбора защитных аппаратов в системе выпрямленного оперативного тока (СВТ) подстанций и распределительных пунктов промышленных предприятий, применительно к конфигурации СВТ.

  Скачать PDF

Заменяет /g/pkey-4294839950

Оглавление

Предисловие

Введение

1. Расчет токов короткого замыкания в сети выпрямленного оперативного тока с совместным питанием устройств РЗА и цепей управления выключателей

1.1 Общие положения и схема замещения

1.2 Расчет токов коротких замыканий

2. Установка защитной аппаратуры в сетях оперативного тока и собственных нужд

2.1 Общие положения

2.2 Анализ существующих схем питания шинок

2.3 Рекомендуемые схемы питания шинок

3. Расчет токов короткого замыкания в сети "сглаженного" оперативного тока

4. Действие защитных аппаратов при КЗ в сети "сглаженного" оперативного тока

Показать даты введения Admin

Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

If-


МИНИСТЕРСТВО МОНТАЖНЫХ И СПЕЦИАЛЬНЫХ СТРОИТЕЛЬНЫХ РАБОТ СССР

НАУЧНО-ПРОИЗВОДСТВЕННОЕ ОБЪЕДИНЕНИЕ «ЭЛЕКТРОМОНТАЖ*

ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ ВСЕСОЮЗНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ПРОЕКТНЫЙ И ПРОЕКТНО-КОНСТРУКТОРСКИЙ ИНСТИТУТ ПО КОМПЛЕКСНОЙ ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ ПРОМЫШЛЕННЫХ ОБЪЕКТОВ

ТЯЖПРОМЭЛЕКТРОПРОЕКТ

ттт Ф.Б, ЯКУБОВСКОГО


РЕГОМЕНДАЦИИ по выполнению схем сетей Выпрямленного оперативного тока




МОСКВА 19.


89 г.


■'f


о

о

«о

ю

I

>-


■МИНИСТЕРСТВО МОНТАЖНЫХ II СПЕЦИАЛЬНЫХ СТРОИТЕЛЬНЫХ РАБОТ СССР

НАУЧНО-ПРОЮВОДСТВЕННОЕ ОБЪЕДИНЕНИЕ «ЭЛ ЕКТРОЛЮН ГАЖ»

ОРДЕНА ТРУДОВОЮ КРАСНОГО ЗНАМЕНИ ВСЕСОЮЗНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ПРОЕКТНЫЙ И ПРОЕКТНО-КОНСТРУКТОРСКИЙ ИНСТИТУТ ПО КОМПЛЕКСНОЙ ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ ПРОМЫШЛЕННЫХ ОБЪЕКТОВ

ТЯЖПРОМЭЛЕКТРОПРОЕКТ

■меня Ф.Б. ЯКУБОВСКОГО


§
§

'Ч»

й


&

I

*sr

*>

%


9-Q.


РЖОШЩЦИй по выполнению схем сетей выпрямленного оперативного тока


I

'I

I


Работа не подлежит размножению и передаче другим организациям


Главный инженер


А.Г.Смщшов


Отделы: ОЭС Главный сп ециалист^-с^^ь


ОНЭО

1.И.Корогодский


Начальник ОНЭО


Э.МЛШберзон




МОСКВА 19. зд ро


I


8!

I

%


I


$

I


I'

и

til

III

Й*

*-


1-1


*


V,

*

•о


?Ш = 0,524 Zct.v-Kz или

гы = 0,524-Рз ф ■ К1=4,05 Рз ■ Й • К 2


вде: J)2,Рз - удельное сопротивление кабеля KL2 и ишнок ± Ш (Ом. ш?/м) соответственно.*

Таким образом# значение суммарного активного сопротивления, приведенного к напряжению переменного тока, будет составлять; = £т + К2(Zugvhom +^,05J)q    +


+ <,°5fi3


(1.7)


где:    ^ - дайна кабеля KLI в метра*;

р, - удельное сопротивление кабеля KLI в Ом. mmVm;

Si~ сечение кабеля KLI в мм^

Выражение (1.7) представляет собой общую формулу вычисления <*z применительно к схеме замещения рис. 1.2.

При выполнении СВГ по варианту А питание БПНС-2 происходит от вторичной обмотки U ном. тн.- = 100 В трансформатора напряжения (ТН). Тогда сопротивление блока НШС-2, приведенное к напряжению 100 В, составит:

~    ./т)2

C(jgv “ Cugv.hom ( 400J

Схема замещения в этом случае будет полностью совпадать со схемой замещения рис.1.2.

Для этого случая формула (1.7) принимает вид (к =g§$“ =

= 0,25):

?2 * Zr+fit j- +0,0625 Su6Ynmf0,0625 /,OS (рг ^-+

-А*)


9


(1.8)


МОЬ63О0-5


See


Значение тока короткого замыкания в любой точке схемы, приведенное к напряжению переменного тока;

т* — Уф —    (1*9)


где:    Цф =    =    58В    (для    варианта    ”А")

т

Для выпрямленного тока;

Id =jkjf К = /,22 - Д • 0,25 = 0,3051*,


(1.10)


При питании блоков БПНС-2 от трансформаторов собственных нужд (ТСН) с номинальным вторичным напряжением 400В (дня КРУ и вариантов Б я В) принято допустимым пренебречь сопротивлением питающего ^трансформатора, так как оно


значительно меньше сопротивления блока ( %т « Zugvном^' В этом случае коэффициент трансформации трансформатора На вводе блока составляет к=1.


l/q>

ей


Слеш замещения для данного случая показана на ряс.ЬЗ. J&U Zu&v Ъщ* JdfL    &

i_J-L_'-«—J __-    I___


рис*1.3. Схема замещения для вариантов


/ кг

Б,В и КРУ.


Соответственно, формула (1.7) принимает вид;


^-Р/\ + гоб¥.ном +W(f>2 |*A|j Ц.п)

Значения токов 1^ и 1<* находятся, как и в варианте А, но с учетом знй&ения фаяного напряжения U? = ^=^=2206


_ _ 220К _ 220

г*


Id = /,22    •    К    =    1,221*,    (1,13)


М(Н-6300~3


f



1.2• Расчет токов короткого замыкания


£

I


&


II


И

ч


&


!

h

II

II

85|

Щ

^S» «4


J.


I


*


Расчеты токов короткого замыкания (ТЕЗ) выполнены в

именованных единицах. Сопротивление схемы замещения даются в Омах.

Расчеты производились для максимального и минимального режима работы питающей системы.

Минимальный режим

При расчетах токов в минимальном режиме длины кабельных линии и сопротивление блока ЕПНС-2 принимаются максимально возможными.

и ном. = 100 В; К = 0,25, ^т = 0,072 Ом; U ф = 58В;

%= 0,03 Ом.

Длина питающего алюминиевого кабеля(переменного тока) ^ =100 м;

S/= 16 мм2; сопротивление блока ^uguhom =4,7 Ом.

Длина алюминиевого кабеля постоянного тока =40 м, 6 мм2.

Длина медного провода ошиновки (± щу) £ _ 50 м;

S3= 4 мм2. По формуле (1,8) имеем:

0,072 + 0,029 .    +    4,7    .0,0625    ч0,0625.~1,05    *

* 16

* (0,029 .    +    0,0175    .    £Qj    +    0,03    =    0,604 Ом

6    4

Ток в месте короткого замыкания (1.9), (1.10):

Icf~ 0,305 .•    =1    0,305    .    58    =    29,3    А


М01-6300-з



Если пренебречь сопротивлениями кабеля и шинок * ШУ со стороны выпрямленного тока в виду их малости, то:

tJ = 0,072 + 0,029 .•    +    4,7    ;0,0625    +    O',03

«-    тс

£v = -52— = I00A

= 0,577 Ом

0,577

= 0,305 . 100 ** 30,5А

Вариант Б, В и вариант для КРУ и ном = 400В; Zr= 0; К =* I; 1/ф = 220В Змеином. =4,7 Ом

та, кроме Si • Для этого варианта 5/= 6 ш?.


Все остальные данные принимаются иа предыдущего расче-

По формуле (I.II) имеем:

0,029 .ML +4,7 +1,05 (0,029 . ML_ + 0,0175 . 5QJ= б    6    4

«5,62 Ом

По формулам (1*12) и (1.33):

220_    =    39,2А; J\ = 1,22 . 39,2 .1 = 47,8А

5,62    ^

Вели пренебречь сопротивлениями кабеля и шинок ± ШУ со стороны выпрямленного тока в виду их малости, то:

Zl= 0,029 .    +    4,7 = 5,183 Ом

6

1> 220_ =    42А;    l‘=Г,22 .* 42 = 52А

5,183

Сравним значения токов коротких замыканий с учетом и tuj и без их учета:



Вариант A:    X~.=    IQQ    _    1,03%-    Id = 1.04*

u 97    Td

, /

Вариант Б, В и КРУ:    Xv    =    42.44    = 1,08$;    51.78    =

Х~ 39,2    47,8

= 1,08$

Так как процентное расхождение сравниваемых величин не превышает 10$, в дальнейших расчетах %L2 и не учитываются.

I

(I.I4)

Это позволяет считать значение тока, протекающего через блок при S3 в кабеле шш на шинках * ШУ, не зависящим от числа параллельно работающих блоков в СНГ, а ток в месте КЗ считать по формуле (I.I4)

1Х - п Ifa.

где:    п    -    число    блоков;

ток КЗ, протекающий через блок.5

Максимальный _ нежим

При расчете значения ТКЗ в максимальном режиме питающей системы принимаются минимально возможные длины кабельных линий и минимальное сопротивление блока ЕПНС-2.

Варщнт,,А

LI/u/fTf— 100 В; К = 0,25;    ^т~    0,072    Ом;    U(p~    58В    *1-

0,03 Ом; S-f — 70 м, S{- 16 мм2, ^vgvnor 38 Ом

= 0,072 + 0,029 :    +    3,8    . 0,252 +0,03 = 0,466 Ом

16

Xv =


ж


= 124,5AJ Id= 0,305 .'124,5 =


0,466 = 37.97А = ЗЗА


мошоо-з


в


При 2-х параллельно работающих блоках ток в месте КЗ удваивается:

1Н = 3898 • 2 = 76А

Вариант Б,В и вариант для КРУ.

Ununr 400В; к - I; tr = О Ом; Цф = 220В;

30 м9 Sy= 3 мм2;    'tt/Gv.HOM~    Ом

?y= 0,029 . ^    +    3,8 = 3,945 Ом

z    6

£v= ^22CL    =    55,76A    S-56A;    L=    1,22    .55,76    5    68A

3,945

При двух параллельно работающих блоках ШНС-2 ток в месте повреждения составляет

1к = 2.68 = 1Э6А

результаты расчетов токов коротких замыканий в сетях оперативного тока и собственных нужд приведены в табл, I.-I.

(сК А

М01-6300-3

Значения токов короткого замыкания* приведенные в табл. I.I, рассчитаны, исходя из следующих данных;

-    максимальная длина кабелей; питающих блоки ЕПНС-2 и в варианте А, и в вариантах ДВиКРУравна ТОО м;

-    минимальная джина этих кабелей принята;

а)    при варианте питания А - 30 м

4

б)    при вариантах питания Б,В1Р70 м. (обусловлено генпланом подстанции).

-    кабели приняты алюминиевыми сечением 16 мм2 при варианте А; 6 мм2 при варианте Б,ВиКРУ|

Сечение S = 16 мм^ обусловлено необходимостью более полного использования пропускной способности блоков ЕПНС-2 (по условию потери напряжения).*

-    для упрощения расчетов ТКЗ сопротивления кабелей и ошиновки (+ шу) на стороне выпрямленного тока, не учитывались;.

-    для определения токов повреждения при К35 в начале питающего кабеля (при Ц ном = 400В) с качестве источника питания припишется (условно) трансформатор С.Н., мощностью 1000 кВА (вариант б)

100 тпо

I к.з. = I ном. 1Гк~% = 1445 • йдАД- — 26273 А ^    5,5

- при определении токов повреждения в конце питающего блок кабеля, сопротивление трансформатора С.Н.' припишется равным нулю ( %т *0    )    ;

-    при определении токов повреждения в питающем кабеле на стороне переменного тока в случае присоединения последнего к трансформатору С.Н. мощностью 40 кВА учтено сопротивление трансформатора (вариант Ей КРУ) \

- при расчете токов повреждения за блоком питания сопротивление трансформатора С.Н. мощностью 40 кВА не учтено.

М01-6300-3

Ток к.з. на выводах Н.Н. трансформатора S =40 кВА.

I к.3.=1 ном. ^    = 58 . JQ- = 1289 А-

Все промежуточные значения токов короткого замыкания зависят от:

а)    Выбранного варианта СВТ я режима работы сети оперативного тока (параллельная и раздельная работа блоков питания);

б)    Принятого расчетного сопротивления блоков БПНС - 2;

в)    Длины питающего блок ШНС - 2 кабеля;

г)    Длины кабелей в сети выпрямленного тока;

д)    Сечения и материала всех кабелей;

е)    Места короткого замыкания.

мошоо-з

ЦнВ 8* подл

Подп и дата

8зам

Текстовое документы *

Фарма

Взамен

Нач от

{без основной надписи)

Рзе-гг

Ф36-18


Итоговая таблипэ расчета токов короткого замыкания


Я~00Я9-ЮН


Таблица Ы

Напря-

Использу

ется

Режим

Точки

к.з.

Ток в месте к.з.

Составляющая по _йшшм._

Примечания

питания

в

трансфор-» матор СН или трансформатор напряжения

I ем *А

I вып., А

X А

— /V » д»

I выл.,А

! т

2

В

Д

5 _

6

7

______8-----

______2_

'400

ТСН 250 кВА

МАХ

KI

112х)

136хх)

56

68

IV При расчете 1к;з. для МАХ

'400

»и~.

MIN

KI

42

52

42

52

режима принима

*

400

МАХ

К2

112х)

IQ6^

56

68

лась {,% =30 Щ ДЛЯ MIN режима

400

впщ

MIN

К2

42

52

42

52

100 м

400

„11 „

МАХ

КЗ

1517

-

1517

-

'400

и«.

MIN

КЗ

455

-

455

-

400

ТСН 1000 кВА

MINI MAX J

К4

26273

i

-

-

х) При подключении к одному ТСН двух ВПНС-2


хх) при параллельной работе 2-х блоков БПНС-2 на одно место КВ.


Таблица I,I (продолжение)

т

- 2___________________ .

я

. 4 .......

-_5 __________

________6.._ _______

7

8__________

..... __________________9____________ .

400

ТСН 40 кВА.

МАХ

KI

136хх)

56

68

$( = 6 мм2

400

MIN

KI

42

52

42

52

400

МАХ

К2

112х5

jggXX)

56»

68

400

MIN

К2

42

52

42

52

400

МАХ

КЗ

698,4

-

698,4

-

400

MIN

КЗ

336,7

-

336,7

-

400

МАХ

К4

1289

-

-

-

400

MIN

К4

1289

-

-

и

о

о

ТЫ (НКФ)

МАХ

KI

76хх)

124,5

38

При расчете ]Хз.

100

ТН (НКФ)

MIN

KI

100

30,5

76хх)

100

30,5

для МАХ режима принималась 12 = 70м ДЛЯ MIN режима

S3 100 М

100

м

МАХ

К2

124,5

38

100

MIH

К2

100

30,5

100

30,5

100

МАХ

КЗ

292

-

292

-

x) При подключении к одному ТСН двух ЕПНС-2 хх) При параллельной работе 2-х блоков БПНС-2 на одно место КЗ

ЦнВ.Н'поУл

Лодп. и дата

8зам. шМ<

Текстовые доки менть! 1 Форма

Взамен

Нач. ОТП

[без осноВнои надписи) | (p^S-Z2

Ф36-73


Таблица 1,1 (Продолжение)

Т

_

;____з_________

4

,- - 5-------

................- . 6

7

8

9 ......................

100

ТН (НКФ)

MIN

КЗ

228

228

_

100

МАХ "1

К4

802

-

802

-

$J в 16 мм2

MIN J


М0Ш00-3


Содержание


стр.


UhS /vs подл ЛоЭа и дата В зам инёлi Чертежи и текстодые документы форма Взамен 'Ноч ОТП

QCH0&H02Q KOnnSfQKrnCt,    ,    ГГ)DO-Я? Л-m 1 rn/)Q-7Q    V    -

___ проекта    (рабочего проекта) (рОУ асло^£ фУУ 'У    “'    • »


Предисловие............................. 2

Введение................................... %

Т: Расчет тошв короткого замыкания в сети выпрямленного оперативного тока с совместным питанием устройств РЗА и цепей управления выключат елей.*.................4

1.1.    Общие положения и схема замещения.'............4

1.2.    Расчет токов коротких замыканий.............../О

2.    Установка защитной аппаратуры в сетях оперативного

тока и собственных нужд.................19

2:1    Общие положения.....................19

2.2    Анализ существующих схем питания    шинок ± ШУ. ... . 20

2.3    Рекомендуемые схемы питания шинок    ± ..........26

3.    Расчет токов короткого замыкания в сети "сглаженного"

оперативного тока.......................

4.    Действие защитных аппаратов при КЗ в сети

"сглаженного" оперативного тока.............33


M0f-6300-3


рекомендации по выпаянению схем сетей выпрямленного оперативного тока _


Стадия


Лист


yiucmoS


i j 39


от спей Гл спш


Jiubepiatu


tfaporodcKL(<


Й1


*/fS

^/sy


ТЕКСТОВАЯ

ЧАСТЬ


внипи    !

ТЛКПРОМЗЛЕКГРОПРОЕКТ « ИМЕНИЙ Б ЯКУБ08ГКОГО


МОСКВА


Предисловие

Настоящая работа по-существу представляет собой вторую редакцию работы ШИПИ Тяжпрошлектропроект "Рекомендации по выполнению схем сетей выпрямленного оперативного тока" (л,8), выпущенной по плану научной организации труда в 1984 г* В нынешней редакций учтен опыт применения систем выпрямленного тока на промышленных подстанциях, запроектированных на основании типовых решений института "Энергосетьпроект" (Д7) и ВПИЛИ ТПЭЛ (л.1).

В работе рассмотрены вопросы расчета токов коротких замыканий и выбора защитных аппаратов в системе выпрямленного оперативного тока (СНГ) подстанций и распредели-тельных пунктов промышленных предприятий, применительно к конфигурации СНГ, описанной в (л.1; л.7; л. 8, л.9 и л.Ю).

Работа выполнена в инициативном порядке в отделе электроснабжения ШИПИ ТПЭП (главный специалист В.И.Корогод-ский) при участии начальника отдела нового электрооборудования к.т.н. Э.МЛиберзона.

Введение

Система выпрямленного оперативного тока (СВТ) стала в настоящее время основным видом оперативного тока на подстанциях и распределительных пунктах промышленных предприятий (л.'2). Все СВТ можно разделить на виды, условно ббозначенные в (дЛг л.8,л.Ю) в данной работе на СВТ по вариантам:

"А"» "Б", "В", и "КРУ".

Особенностью построения СВТ на главных понизительных подстанциях (1Ш) по варианту "А" является питание оперативных цепей защитЫр автоматики и управления только от стабилизированных блоков типа ШНС-2, подключенных ко вторичным

М0/-65ОО-3

обмоткам трансформаторов напряжения (типа НКф-ПО и НКФ-220), установленных на линиях 110-220 кВ, питающих силовые трансфер-* маторы ПШ.

Блоки напряжения типа БГШ-1002, предназначенные для 1 организации питания цепей сигнализации (*ШС), подключаются к секциям щита переменного тока 380-220В в ПШ.

Вариант "Б” для ГПП отличается тем, что блоки типа БПНС-2 подключаются к секциям шин щита переменного тока 380-220 В, а каждый из двух токовых блоков питания типа БПТ-1002 подключен вторичным обмоткам трансформаторов тока, встроенных во вводы высшего напряжения силовых трансформаторов ПШ.

Вариант "В” для ПШ с трансформаторами, имеющими расщепленную обмотку низшего напряжения (НН)? характеризуется наличием только двух блоков типа ЕПНС-2, каждый из которых подключен к шинкам 380В обеспеченного питания, образованным попарно включенными четырьмя ‘^трансформаторами собственных нужд небольшой (до 40-63 кВА) мощности. Аналогичная система может применяться для четырехсекционных (2x2) HI, характерных для некоторых машиностроительных:: предприятий.

Блоки напряжения типа ЕПН-1002 запитаны так же, как в варианте "А".

Аппаратура СВТ размещается в помещении щита управления и реле ПШ.

Организация СВГ в РП, состоящих из шкафов комплектных распределительных устройств, (так называемый вариант "КРУ") сходна с вариантом "Б", применяемом на ПШ.' И здесь блоки типа БПНС-2 подключаются к трансформаторам собственных нужд со вторичным напряжением 380В. Токовые блоки типа ЕПТ-1002 подключаются ко вторичным ббмоткам трансформаторов тока

М01-6300-3


*'г~'    Акт

вводов 6-10 кВ. Блоки напряжения включаются на шинки обеспеченного питания 380В» имеющие два ввода с АВР от трансформаторов собственных нужд. Блоки НШО-2 устанавливаются в помещении И18 а остальная аппаратура СВГ (кроме УШЕК) в шкафу низковольтной аппаратуры КРУ 6-10 кВ.

I. Расчет токов короткого замыкания в сети

*

выпрямленного оперативного тока, с совместным питанием устройств РЗА и цепей управления

_вышзадздей*,-

1*1. Общие положения и схема замещения.

Щщ определении токов короткого замыкания в сети» образующей шинки управления ± щу, должны быть известны сопротивления от источника питания до места короткого замыкания.

В общем виде значение тока на стороне переменного напряжения определяется по формеле:

J-K-3 Ет

-    номинальное фазное напряжение питающей сети;

-    суммарное сопротивление цепи короткого замыкания, включающее в себя в зависисоети от места короткого замыкания (КЗ) одно или несколько следующих сопротивлений:

-    сопротивление питающего элемента;

(Ы)

1/<р

гх

где

ll

-    в вариантах Б, В и для КРУ - трансформатора собственных нужд (К^ =6000+Ю000/380В)

Е

-    в варианте А - трансформатора напряжения (К„ =110000-220000/100 В)

М01-6Ж-5

гт

>~с=


ZHU- сопротивление кабеля от питающего трансформатора до блока НШС-2;

2uev - сопротивление блока НШС-2»

2К!я~ сопротивление петли кабеля, соединяющего блок питания с шинками ± ШУ;

Zu - сопротивление петли шинок ± ШУ.



рис/./ Ucjcoj^zg страну


wet? £же>'€ j<y



мошоо-ъ


fas

5


- сопротивление, упитывающее совокупно все переходные контакты в цепи К.З.

Ва рис.I.Is 1.2 показана исходная схема ж схема замещения участка сети СНГ для расчета токов КБ.

При КЗ в конце магистрали шинок ± ШУ, в точке KI суммарное сопротивление:

Яш1-2им*Я**-2    (р.2)

S3!

Учитывая, что в рассматриваемой сети индуктивное сопротивление существенно меньше активного, все сопротивления в (182) принимаются активными:

*

?£ = ?г ' ?«/ ^acv '£«.2    (1.3)

Сопротивление блока ЕПНС-2 вычисляется по формуле:

£

ZuGV "И • Ъ/ЯтУнаМ    (1*4)

где:    Zuev. ном. - еопротявлент блока при номинальном

фазном напряжении блока 400    ;

и ®

К =й—- коэффициент трансформации трансформатора*

400

установленного на входе блока„

U ном - номинальное линейное нацрякение блока (100 В или 400В)

*

Sssi

6

Данные по номинальному сопротивлению блока типа ЕПНС-2 неоднозначны. Поэтому в расчете использованы следующие значения сопротивления 2^. ном.: в максимальном режиме работы Зюг.л»*= 3,8 Ом (по данным л.'4), а в минимальном режиме: ZuGv.nou. = 4,7 Ош - (по данным л.З и л.б).

мотоо-з

Активное сопротивление кабельного участка сети от блока питания до шинок ± щу, приведенное к напряжению питания переменного тока;

v ^ 'К

Zk^ Я'К$-Кт

'/V и/ г> * К

(1,5)

где:

'IctKij - активное сопротивление петли кабеля длиной t£    и сечением    S%    от

выходных зажимов блока ( « 220 В) до шинок + ШУ.

менного тока:

Сопротивление петли, шинок приведенное к стороне пере-« - Ы-Ш Xs

<-Ш VS-Kt-Кт

tel. и/ - активное сопротивление петли шинок длиной 1$ и сечением $,


где:


* 3*


(1об)

г/,35    -    коэффициент    выпрямления блока

трехфазной мостовой схемы ( Ucf - вып-рямленное напряжение; Uj -Uhom _ линейное напряжение на входе блока)

- коэффициент, равный отношению тока на входе (стороне переменного тока) трехфэзной мостовой схемы блока к току на выходе (на стороне выпрямленного тока) при К = I.

При подстановке значений кв и КТ в формулы (1,5) и (1.6) имеем:    ?лх2    ~    0,52.4-Zd    kiA    'Кг

и-*и .гЬ >*