Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

63 страницы

548.00 ₽

Купить ГОСТ IEC 61184-2011 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Устанавливает требования безопасности к байонетным патронам и содержит рекомендации IEC 60061 по контролю требований взаимозаменяемости и безопасности при соединении цоколя и патрона. Стандарт распространяется на патроны байонетные типов В15d и В22d для присоединения ламп и ламп-светильников к сети питания напряжением до 250 В.

  Скачать PDF

Идентичен IEC 61184(1997).

Оглавление

1 Общее

     1.1 Область применения

     1.2 Нормативные ссылки

2 Определения

3 Общие требования

4 Общие указания к испытаниям

5 Нормируемые параметры

6 Классификация

7 Маркировка

8 Размеры

9 Защита от поражения электрическим током

10 Контактные зажимы

11 Заземление

12 Конструкция

13 Патроны со встроенным выключателем

14 Влагостойкость, сопротивление и электрическая прочность изоляции

15 Механическая прочность

16 Винты, токоведущие детали и соединения

17 Пути утечки тока и воздушные зазоры

18 Теплостойкость

19 Нагревостойкость, устойчивость к воспламенению и токам поверхностного разряда

20 Защита от старения и коррозии

Приложение А (обязательное) Испытание на коррозионную стойкость

Приложение ДА (справочное) Сведения о соответствии межгосударственных стандартов ссылочным международным стандартам

Показать даты введения Admin

Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

Национальная Ассоциация производителей автоклавного газобетона

СТАНДАРТ ОРГАНИЗАЦИИ

Конструкции с применением АВТОКЛАВНОГО ГАЗОБЕТОНА В СТРОИТЕЛЬСТВЕ зданий и сооружений. Правила проектирования и строительства

СТОНААГ 3.1-2013

Издание официальное

Санкт-Петербург

2013

Стандарт организации

СТО НААГ 3.1-2013

КОНСТРУКЦИИ С ПРИМЕНЕНИЕМ АВТОКЛАВНОГО ГАЗОБЕТОНА В СТРОИТЕЛЬСТВЕ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ

Правила проектирования и строительства

СТО НААГ 3.1-2013

Санкт-Петербург

2013

5.8.1    Принятая конструкция наружной стены разрезается перпендикулярно тепловому потоку на п элементарных слоев, включая штукатурные, пароизоляционные и отделочные слои. При этом каждый слой материала наружной стены должен быть разрезан не менее чем на два элементарных слоя.

5.8.2    Рассчитывается распределение температуры по толще одномерного сечения конструкции по формуле:


С =    -


-1.


1


R. +


+IX


(5.2)


К +

где /int, 4xt - расчетные температуры соответственно, внутреннего и наружного (средняя для наиболее холодного месяца) воздуха, °С ;

R„ - термическое сопротивление п-го элементарного слоя разбиения наружной стены, м2-°С/Вт.

5.8.3    В соответствии с полученными температурами по СП 23-101-2004 для каждого л-го элементарного слоя разбиения определяются значения парциального давления насыщенного водяного пара Е„, Па.

5.8.4    Рассчитывается распределение парциальных давлений по толще одномерного сечения конструкции по формуле:


И=1


где ем, eext - парциальные давления воздуха соответственно внутреннего и наружного воздуха, Па;

е„ - парциальное давление водяного пара в каждом п-м элементарном слое разбиения сечения ограждающей конструкции, Па;

Rvp - сопротивление паропроницанию п-то элементарного слоя разбиения сечения ограждающей конструкции, м2-ч-Па/мг.

5.8.5    Строятся графики распределений парциального давления еп и парциального давления насыщенного водяного пара Е„ по толщине наружной стены.

5.8.6    Определяется режим эксплуатации наружной стены.

Наружная стена находится в зоне сорбционного увлажнения, если в каждом сечении конструкции выполняется условие: Е > е, т. е. линии парциального давления и парциального давления насыщенного водяного пара не пересекаются.

В толще наружной стены происходит влагонакопление, если хотя бы в одном сечении конструкции Е < е, т. е. линии парциального давления и парциального давления насыщенного водяного пара пересекаются.

5.8.7    Для наружной стены с влагонакоплением в толще конструкции следует производить расчет влажностного режима по СП 50.13330.2012 для проверки ограничения накопления влаги за годичный период эксплуатации.

5.8.8    Для наружной стены с эксплуатацией материалов в зоне сорбционного увлажнения рассчитываются средние относительные влажности воздуха в порах каждого материала по формуле (5.4):

m

2>.

«>„= — .    (5.4)

ТЕ.

п=к

где индексы к, m - номера первого и последнего элементарного слоя однородного материала расчетного сечения конструкции.

5.8.9    По известным величинам средних относительных влажностей в порах материалов и изотермам сорбционного увлажнения определяются средние массовые влажности материалов и коэффициенты теплопроводности, им соответствующие.


СТО НААГ 3.1-2013

Сорбционная массовая влажность материалов, %, при относительной влажности воздуха, %, определяется на основании испытаний материалов с учетом требований нормативных документов на проведение испытаний.

6 Конструирование стен

6.1    Общие положения

6.1.1    Настоящий стандарт распространяется на применение стеновых неармированных блоков из автоклавных конструкционно-теплоизоляционных ячеистых бетонов при новом строительстве и реконструкции зданий и сооружений.

6.1.2    Применение блоков из автоклавных ячеистых бетонов для кладки стен с мокрым режимом помещений, для наружных стен подвалов и цоколей, а также в местах, где возможно усиленное увлажнение бетона или воздействие агрессивных сред, допускается при условии защиты кладки от увлажнения и указанных воздействий.

Защита должна обеспечивать эксплуатацию кладки в зоне сорбционного увлажнения по и. 5.8.6.

6.1.3    Необходимо предусматривать защиту кладки от увлажнения со стороны фундаментов, а также со стороны примыкающих тротуаров и отмосток устройством гидроизоляционного слоя выше уровня тротуара или верха отмостки. Гидроизоляционный слой следует устраивать также ниже пола подвала.

Для подоконников, поясков, парапетов и тому подобных выступающих, особо подверженных увлажнению частей стен следует предусматривать защитные покрытия. Выступающие части стен должны иметь уклоны, обеспечивающие сток атмосферной влаги.

6.1.4    Блоки из автоклавных ячеистых бетонов предназначены для применения в наружных и внутренних стенах (в т. ч. перегородках) зданий в качестве элементов несущих, самонесущих и ненесущих стен.

6.1.5    Расчет элементов стен из блоков по несущей способности следует производить в соответствии с требованиями раздела 9 настоящего СТО. Расчет по деформациям, по образованию и раскрытию трещин производить по СП 15.13330.2012 и СП 63.13330.2012.

6.1.6    Допустимую высоту (этажность) стен из блоков следует определять расчетом несущей способности наружных и внутренних стен с учетом их совместной работы.

6.1.7    Несущие стены из конструкционно-теплоизоляционных автоклавных ячеистобетонных блоков рекомендуется возводить высотой до 5 этажей (до 20 м) включительно (не считая цокольного и мансардного этажей), самонесущие стены зданий - высотой до 9 этажей (до 30 м) включительно.

При расчетном обосновании допускается увеличение высоты и этажности.

6.1.8    Площадь поперечного сечения несущих элементов кладки должна быть не менее 0,04 м2. Минимальная площадь поперечного сечения ненесущих элементов кладки и декоративных элементов, изготовленных из автоклавного ячеистого бетона, не ограничивается.

6.1.9    Этажность зданий, в которых блоки применяются для заполнения каркасов или устройства стен с поэтажным опиранием, не ограничивается.

6.1.10    Минимальная толщина стен должна обеспечивать их устойчивость. В зависимости от характеристик материалов, размеров конструкции, ее положения, связи с примыкающими устойчивыми конструкциями, от закрепления в нижнем и верхнем сечении, характера нагружения, наличия проемов и армирования расчет допустимого отношения высоты конструкции к ее толщине производится по пп. 9.17-9.20 в СП 15.13330.2012 (пример расчета для перегородок — Приложение Д).

6.1.11    Расчетные сопротивления сжатию кладки из блоков определяются в зависимости от класса газобетона по прочности на сжатие и марки кладочного раствора и приведены в таблице 9.1.

6.1.12. При проектировании конструкций с применением блоков из ячеистого бетона автоклавного твердения, произведенных по ГОСТ 31360-2007, в проекте должны быть отражены основные характеристики:

7

-    класс бетона по прочности на сжатие В;

-    марка бетона по средней плотности D;

-    марка бетона по морозостойкости F (для применения в кладке, подвергающейся попеременному замораживанию и оттаиванию).

6.2 Конструктивные требования к кладке

6.2.1    Для кладки должны применяться изделия (блоки), соответствующие требованиям ГОСТ 31360-2007 и указаниям проекта. При кладке конструкций, предназначенных к эксплуатации без выравнивающих отделочных слоев, следует применять блоки, соответствующие требованиям табл. 2 в ГОСТ 31360-2007 к ограничению отбитостей, трещин и сколов.

6.2.2    Для кладки из блоков необходимо предусматривать следующие минимальные требования к перевязке:

-    блоки перевязываются порядно, обеспечивая смещение блоков вышерасположенного ряда относительно блоков нижерасположенного ряда;

-    при кладке толщиной в один блок необходимо обеспечивать цепную порядную перевязку блоков. При кладке блоков высотой до 250 мм размер перевязки должен быть не менее 0,4 значения высоты блока (не менее 80 мм для блоков высотой 200 мм и не менее 100 мм для блоков высотой 250 мм). При кладке блоков высотой более 250 мм размер перевязки должен быть не менее 100 мм и не менее 0,2 значения высоты блока;

-    при кладке толщиной в два блока возможна перевязка тычковыми рядами (один тычковый ряд на три ряда кладки), платковая порядная перевязка при использовании блоков разной толщины (глубина перевязки не менее 0,2 значения толщины кладки).

Кладка, выполненная соединением двух неперевязанных слоев стержневыми, полосовыми или сетчатыми связями, рассматривается как многослойная с гибким соединением слоев.

6.3 Растворные швы

6.3.1    Растворные швы кладки из автоклавных ячеистобетонных блоков рекомендуется выполнять на тонкослойном растворе. Расчетная толщина горизонтальных и вертикальных швов принимается 2 ±1 мм. Фактическая толщина тонкослойного раствора в конструкции должна быть не менее 0,5 мм и не более 3 мм.

При фактической толщине шва более 3 мм прочность раствора должна учитываться при определении прочности кладки.

6.3.2    Растворные швы могут выполняться на стандартном растворе с расчетной

толщиной горизонтальных растворных швов 12 (-2; +3) мм и расчетной толщиной вертикальных швов -    10    ±2 мм.

При фактической толщине растворных швов более 15 мм расчетные сопротивления кладки должны понижаться в соответствии с требованиями СП 15.13330.2012 и таблицы 9.1.

6.3.3    Вертикальные растворные швы при кладке блоков с плоскими гранями должны заполняться раствором полностью. При использовании блоков с профилированной поверхностью торцевых граней в кладке, к которой предъявляются требования к прочности на сдвиг в плоскости стены, превышающие 70 % расчетного сопротивления сдвигу, вертикальные швы должны заполняться по всей высоте и не менее чем на 40 % по ширине блока. В армированной кладке, предназначенной для работы на изгиб, вертикальные швы между блоками на изгибаемом участке должны заполняться полностью вне зависимости от формы торцевых граней.

6.3.4    Для обеспечения требуемого сопротивления воздухопроницанию кладки, выполненной без заполнения вертикальных швов раствором, следует предусматривать уплотнение вертикальных швов упругими или расширяющимися материалами или нанесение сплошных отделочных слоев.

СТО НААГ 3.1-2013

6.4 Армирование и деформационные швы

6.4.1    Температурно-усадочные швы в стенах должны устраиваться в местах возможной концентрации температурных и усадочных деформаций, которые могут вызвать недопустимые по условиям эксплуатации разрывы кладки.

6.4.2    В случаях, когда сквозные трещины с шириной раскрытия до 2 мм являются допустимыми по условиям эксплуатации, расстояние между температурными швами принимается по таблице 33 в СП 15.13330.2012 как для бетонных камней и силикатного кирпича.

Принимаемое в этом случае без расчета расстояние между температурно-усадочными швами должно быть не более 50 м.

6.4.3    В остальных случаях расчет на образование сквозных трещин проводится по Приложению 11 к Пособию по проектированию каменных и армокаменных конструкций к СНиП П-22-81, а расстояние между температурно-усадочными швами и требование к армированию назначается по результатам расчета.

6.4.4    Арматуру, препятствующую раскрытию температурно-усадочных трещин, следует размещать в горизонтальных швах кладки или в бетонных поясах, параллельных горизонтальным швам. Армировать следует ряды кладки, примыкающие к горизонтальным деформационным швам, и с шагом не более 1000 мм по высоте армируемого сечения.

Площадь сечения арматуры должна составлять не менее 0,02 % от площади сечения кладки.

6.4.5    Деформационные швы следует заполнять упругим теплоизоляционным материалом. При этом необходимо обеспечивать защиту теплоизоляционного материала от увлажнения парами из помещения и от атмосферной влаги.

6.4.6    Осадочные швы должны предусматриваться в местах изменения высоты здания более чем на 6 м, а также между блок-секциями с углом поворота более 30°.

7 Конструктивные решения несущих стен

7.1    Минимальные требования

7.1.1    Блоки для возведения несущих конструкций должны быть изготовлены из конструкционно-теплоизоляционного автоклавного газобетона (класс по прочности не ниже В1,5). Рекомендуемая марка раствора с расчетной толщиной шва 12 мм для блоков из бетона класса по прочности при сжатии В2,5 и менее составляет М50, для блоков из бетона класса по прочности В3,5 и более - М100. Прочность при сжатии раствора для тонкошовной кладки не регламентируется.

7.1.2    Толщина конструкций должна обеспечивать их устойчивость с учетом эксцентриситета вертикальной нагрузки. Минимальная площадь сечения несущих элементов кладки должна быть не менее 0,04 м2.

7.1.3    Конструкции должны рассчитываться по несущей способности и, в необходимых случаях, по деформациям и образованию и раскрытию трещин.

7.2 Опирание элементов конструкций на кладку

7.2.1    Зона контакта между кладкой и элементами, передающими местные нагрузки на кладку, должна заполняться кладочным раствором (толщиной не более 15 мм), тонкослойным раствором (толщиной не более 5 мм) или пластичными листовыми прокладками (толщиной не более 3 мм) для обеспечения равномерности контакта.

7.2.2    Глубина опирания железобетонных балок и плит, деревянных и металлических балок на стены из газобетонных блоков не должна быть менее 100 мм. Меньшая глубина опирания допустима при передаче нагрузок через распределительные элементы.

7.2.3    Опирание элементов сборных перекрытий (балок, плит) непосредственно на газобетонную кладку (с заполнением контактной зоны по п. 7.2.1) допускается при величине распределенной краевой нагрузки не более 80 % расчетной несущей способности кладки при местном сжатии. При большей нагрузке требуется устройство распределительных элементов (плит, подушек, поясов).

7.2.4    При передаче на кладку вертикальных нагрузок рекомендуется предусматривать конструктивные мероприятия, уменьшающие величину эксцентриситета нагрузки:

-    при опирании сборных плит и балок опорную площадку смещать к центру сечения стены, по внутреннему краю стены располагать сминаемую прокладку шириной не менее 20 % общей глубины заведения сборного элемента на кладку;

-    при заливке монолитного несущего элемента по внутреннему краю верхнего обреза кладки располагать сминаемую прокладку.

7.2.5    При устройстве перекрытий из сборных элементов рекомендуется устраивать по периметру каждой ячейки замкнутый железобетонный обвязочный пояс.

При перекрытии плитами обвязочный пояс рекомендуется располагать в уровне плит. Пояс работает совместно с плитами, а его ширина учитывается при определении глубины опирания плит на кладку на стадии эксплуатации. Ширина пояса конструктивно должна составлять не менее 100 мм при использовании бетона с крупностью заполнителя более 5 мм и не менее 50 мм при использовании мелкозернистого самоуплотняющегося бетона. Высоту пояса рекомендуется принимать равной высоте плит перекрытия. Конструктивно пояс рекомендуется армировать не менее чем двумя стержнями общим сечением не менее 150 мм2.

При устройстве перекрытий по балкам пояс рекомендуется располагать непосредственно под балками, совмещая его с опорными распределительными подушками. Высота пояса рекомендуется не менее 50 мм, армирование - не менее чем двумя стержнями общим сечением не менее 150 мм2.

7.2.6    При устройстве сборных перемычек глубина опирания их на кладку должна приниматься по рабочим чертежам на перемычки и по расчету опорной зоны на смятие (см. п. 7.2.3). В общем случае глубина опирания несущих перемычек рекомендуется не менее 200 мм, ненесущих — не менее 100 мм.

7.3 Сопряжение конструкций

7.3.1    В местах сопряжения несущих и ненесущих или разнонагруженных стен необходимо учитывать деформации кладки вследствие ползучести и усадки. Соединение стен перевязкой допустимо при относительной разнице нагрузок не более 30 % или при устройстве в уровне нагружающих элементов или под ними распределительных поясов, рассчитанных на распределение вертикальных нагрузок на смежные элементы.

В остальных случаях стены рекомендуется соединять без перевязки, гибкими связями, допускающими деформации.

7.3.2    Примыкание перекрытий к самонесущим стенам и опирание перекрытий на стены должно обеспечивать передачу горизонтальных нагрузок между несущими элементами здания.

Передача нагрузок может осуществляться анкерами, связывающими вертикальные и горизонтальные конструкции, за счет адгезии раствора (бетона) или посредством трения материалов друг по другу.

8 Конструктивные решения поэтажно опертых стен

8.1    Общие конструктивные схемы

8.1.1    Наружные ограждающие конструкции зданий с несущим каркасом, выполняемые с применением кладки из автоклавных газобетонных блоков, рекомендуется членить на фрагменты, ограниченные размерами ячейки несущего каркаса. По границам ячейки несущего каркаса в ячеистобетонном заполнении следует предусматривать деформационные швы.

Заполняющая кладка должна быть рассчитана на восприятие эксплуатационных нагрузок и воздействий:    ветрового    давления,    температурных    воздействий, расчетных

деформаций несущего каркаса.

8.1.2    Внутренние стены и перегородки должны удовлетворять предъявляемым к ним требованиям по звукоизоляции и огнестойкости; их следует проверять расчетом на допустимость отношения высот к толщинам (на устойчивость); необходимость армирования определяется расчетом раскрытия трещин при усадочных деформациях.

СТО НААГ 3.1-2013

8.2 Закрепление к несущим конструкциям

8.2.1    Закрепление заполняющей каркас кладки к несущим конструкциям может осуществляться связевыми элементами, адгезией растворных и клеевых швов, шпонками (бетонными, металлическими, из других материалов) или посредством трения материалов друг по другу. Малые значения вертикальных нагрузок в поэтажно опертых стенах ограничивают использование силы трения.

8.2.2    При выборе способа закрепления к несущему каркасу следует обеспечивать полную передачу горизонтальных нагрузок с заполняющей кладки на конструкции несущего каркаса и сохранение возможности независимых деформаций каркаса и заполнения.

8.2.3    Расстояние между связевыми элементами по горизонтали (закрепление в верхнем сечении к вышерасположенному элементу каркаса) не должно быть больше 3 м. Расстояние между связевыми элементами по вертикали (закрепление к несущим стенам и/или колоннам) не должно быть больше 1,5 м.

8.2.4    Деформационные швы между заполняющей кладкой и элементами несущего каркаса следует выполнять, руководствуясь общими правилами устройства деформационных швов. Материал заполнения должен обеспечивать сохранение упругих свойств при изменении размеров в результате расчетных деформаций. Внутренние и наружные элементы заполнения должны исключать возможность влагонакопления в толще основного материала деформационного шва.

8.3 Обеспечение замкнутости теплозащитной оболочки

8.3.1 В случаях, когда заполняющая каркас кладка является    основным теплоизоляционным слоем теплозащитной оболочки здания, сопряжение с элементами несущего каркаса должно обеспечивать максимальную теплотехническую однородность фасада.

8.3.2    Торцы межэтажных перекрытий, на которые опирается заполняющая кладка, рекомендуется выполнять с перфорацией теплоизоляционными вкладышами.

В однослойных стенах (без облицовочной каменной кладки) ячеистобетонную кладку рекомендуется выполнять со свесом за периметр перекрытия (величина свеса не должна превышать 1/3 толщины кладки), а в торце перекрытия дополнительно монтировать теплоизоляционый экран. Высота экрана может совпадать с высотой перекрытия или заходить также на верхний ряд кладки предыдущего этажа и нижний ряд кладки следующего этажа.

8.3.3    Торцы несущих стен и колонн следует теплоизолировать по аналогии с торцами перекрытий или проектировать их западающими из плоскости фасада и не разрезающими слой теплоизоляционной кладки.

8.3.4    Повышение теплотехнической однородности в зоне оконных откосов следует обеспечивать теплоизоляцией откосов и устройством утепленных четвертей блоков в кладке.

8.4    Двухслойные стены

8.4.1    При использовании в отделке фасада здания с несущим каркасом облицовочной каменной кладки горизонтальные нагрузки могут восприниматься и передаваться на несущий каркас:

-    слоем облицовочной кладки;

-    основным конструкционно-теплоизоляционным слоем ячеистобетонной кладки;

-    совместной работой слоев.

8.4.2    При работе облицовочной кладки в качестве основного конструкционного слоя ограждающей оболочки ячеистобетонная кладка выполняет функцию теплоизолятора. Связь слоев двухслойной стены может осуществляться конструктивно одиночными гибкими связями в количестве не менее 2 шт./м2. Ячеистобетонная кладка рассчитывается на целостность при деформации ячеек каркаса.

8.4.3    При работе облицовочной кладки в качестве экрана, передающего нагрузки на основной конструкционно-теплоизоляционный слой стены, связь слоев должна обеспечивать передачу горизонтальных нагрузок между слоями.

11

При соединении слоев гибкими связями вне зависимости от результатов расчета их количество должно составлять не менее 5 шт./м2 для глади фасада и не менее 8 шт./м2 в угловых зонах фасада (на расстоянии до 1,5 м от деформационных швов в облицовочной кладке, сопряженных с изломом фасада здания).

8.4.4 При совместной работе слоев связь между ними должна быть жесткой и обеспечиваться перевязкой основного и облицовочного слоев кладки тычковыми рядами облицовочных изделий.

9. Расчет кладки из блоков по несущей способности

9.1.    Расчетные сопротивления сжатию кладки из блоков приведены в таблице 9.1.

9.2.    Расчетные сопротивления кладки стен, загружаемых до набора раствором (клеем) проектной прочности, рекомендуется принимать по марке раствора, отвечающей его прочности в эти сроки. При определении расчетных сопротивлений прочности неотвердевшей летней кладки, а также зимней кладки (без противоморозных добавок) в стадии оттаивания, прочность раствора рекомендуется принимать равной нулю.


Таблица 9.1 - Расчетные сопротивления сжатию кладки из блоков

Класс ячеистого бетона по прочности на

сжатие

Расчетные сопротивления R, МПа, сжатию кладки из ячеистобетонных блоков (автоклавного твердения) при высоте ряда кладки 200-300 мм при марке раствора, кгс/см2

100

75

50

0

В7,5

2,3*

2,2

2,0

1,0

В5

1,9*

1,8

1,7

0,8

В3,5

1,5*

1,4

1,3

0,6

В2,5

1,0*

0,45

В2

0,8*

0,35

В1,5

0,6*

о,з


* в т. ч. для кладки на тонкослойном растворе (клею) вне зависимости от его прочности. Примечания

1    Расчетные сопротивления сжатию кладки принимаются с понижающим коэффициентом 0,9 в каждом из следующих случаев: для кладки на легких растворах; при высоте ряда кладки от 150 до 200 мм, при толщине шва более 15 мм.

2    Допускается повышать расчетные сопротивления кладки на растворах с толщиной шва 2±1 мм до 30 % при экспериментальном обосновании.

3    При высоте ряда кладки 150 мм и менее расчетные сопротивления кладки сжатию

принимаются с учетом понижающего коэффициента 0,8._


9.3. Прочность стен из блоков из автоклавных ячеистых бетонов на внецентренное сжатие от вертикальных нагрузок и изгибающих моментов определяется по формуле


N = R-7b2-Ум-Уы1-Ус-тя-(Рг-b-h-


121Т


+ 6^+1 h


>Nr


(9.1)


где R - расчетное сопротивление сжатию кладки из блоков (таблица 9.1);

уЪ2 - коэффициент условий работы, учитывающий длительность действия нагрузки, принимаемый равным 0,85;

уъд - коэффициент условий работы для бетонных конструкций (не армированных расчетной арматурой), принимаемый равным 0,9;

уш - коэффициент условий работы, учитывающий влажность ячеистого бетона 25 % и более, принимаемый равным 0,85;


СТО НААГ 3.1-2013


ус - масштабный коэффициент для столбов и простенков площадью сечения 0,3 м2 и менее, принимаемый равным ус = 0,8;

Ъ - ширина простенка (за вычетом длины площадок для опирания перемычек), а в случае «глухой» стены b = 1 пот. м (с соответствующим сбором нагрузок на 1 йог. м); h - толщина стены;

М

во - сумма случайного (0,02 м) и моментного- эксцентриситетов;


М - изгибающий момент от перекрытия и ветра в рассчитываемом сечении; Nп = ^ Nt - сумма всех вертикальных нагрузок на 1 пог.м; т - коэффициент, определяемый по формуле (9.2):

Г 1,2-е ^

1 + --^ ,

' и v h


т.


N.


где Ng - расчетная продольная сила от длительных нагрузок; eog - эксцентриситет от действия длительных нагрузок; г| - коэффициент, принимаемый по таблице 9.2.


(9.2)


Таблица 9.2 - Зависимость коэффициента ц от гибкости и процента армирования

Г ибкость

Коэффициент г| для кладки из ячеистобетонных камней

К =h!h

К =>Jl

При проценте продольного армирования 0,1 и менее

При проценте продольного армирования 0,3 и более

<10

<35

0

0

12

42

0,05

0,03

14

49

0,09

0,08

16

56

0,14

о,п

18

63

0,19

0,15

20

70

0,24

0,19

22

76

0,29

0,22

24

83

0,33

0,26

26

90

0,38

0,30

Примечание: Для неармированной кладки значения коэф( как для кладки с армированием 0,1 % и менее. При армиро коэффициенты ц определяются интерполяцией.

зициентов г| следует принимать вании более 0,1 % и менее 0,3 %


9.4 Расчетные высоты стен и столбов /0 при определении коэффициентов продольного изгиба q> в зависимости от условий опирания их на горизонтальные опоры следует принимать:

-    при неподвижных шарнирных опорах /0 = Н (рисунок 9.1, а);

-    при упругой верхней опоре и жестком защемлении в нижней опоре: для однопролетных зданий /0 = 1,5Н, для многопролетных /0 = 1,25# (рисунок 9.1, б);

-    для свободно стоящих конструкций /0 = 2Н (рисунок 9.1. в);

-    для конструкций с частично защемленными опорными сечениями - с учетом

фактической степени защемления, но не менее 10 = 0,8Н, где Н - расстояние между перекрытиями или другими    горизонтальными опорами,    при    железобетонных

(ячеистобетонных) горизонтальных опорах (перекрытиях) - расстояние между ними в свету.


13


СТО НААГ 3.1-2013


Примечания

1.    При опирании на стены железобетонных (ячеистобетонных) перекрытий принимается /0 = 0,9Н, а при монолитных железобетонных перекрытиях, опираемых на стены по четырем сторонам, /0 = 0,8Н .

2.    Если нагрузкой является только собственный вес элемента в пределах рассчитываемого участка, то расчетную высоту /0 сжатых элементов, указанную в настоящем разделе, следует уменьшить путем умножения на коэффициент 0,75.


а)


N

Hi


Ф =1

т =1


я

II

3

н

3

н

3


<р; т,


б)

в)

Рисунок 9.1 — Эпюры коэффициентов <р и mg сжатых стен и столбов из ячеистобетонных мелких блоков:


0,5Н


0,5Н


Ф=1

т„-1


ц>;т


а - шарнирно опертых на неподвижные опоры внизу и вверху; б - защемленных внизу и с упругой опорой вверху; в - защемленных внизу и свободных вверху.


Коэффициент продольного изгиба определяется по формуле


<Р\ =


У + Ус 2


(9.3)


где q> - коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действия


изгибающего момента, определяемый исходя из расчетной высоты элемента /0 по таблице 6.8;


Фс - коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый исходя из фактической высоты элемента Н (таблица 9.3) в плоскости действия изгибающего момента при отношении


Н

К


или гибкости


Н


где hc и ic - высота и радиус инерции сжатой части поперечного сечения упругой кладки в плоскости действия изгибающего момента, hc = 1,5 • (h - 2е0).

Значения коэффициентов ф и mg для стен и столбов (простенков), опирающихся на шарнирные неподвижные опоры, с расчетной высотой h0 = Н, при расчете сечений, расположенных в средней трети высоты /0, следует принимать постоянными, равными


14


СТО НААГ 3.1-2013

расчетным значениям q> и mg, определенным для данного элемента. При расчете сечений на участках в крайних третях /0 коэффициенты ср и mg увеличиваются по линейному закону до единицы на опоре (рисунок 9.1, а).

Таблица 9.3 - Зависимость коэффициентов продольного изгиба ср и (рс от упругих характеристик ячеистобетонной кладки а и гибкости

Отношение

Г ибкость

Коэффициенты продольного изгиба ср и <рс при упругих характеристиках кладки а

к=1„Мн/К)

4 4AW0

750

500

200

4

14

1

0,98

0,9

6

21

0,95

0,91

0,81

8

28

0,9

0,85

0,7

10

35

0,84

0,79

0,6

12

42

0,79

0,72

0,51

14

49

0,73

0,66

0,43

16

56

0,68

0,59

0,37

18

63

0,63

0,53

0,32

22

76

0,53

0,43

0,24

26

90

0,45

0,36

0,2

30

104

0,39

0,32

0,17

34

118

0,32

0,26

0,14

38

132

0,26

0,21

0,12

42

146

0,21

0,17

0,09

46

160

0,16

0,13

0,07

50

173

0,13

ОД

0,05

54

187

ОД

0,08

0,04

Примечание: Коэффициенты (р при промежуточных значениях гибкостей определяются по интерполяции. Упругая характеристика кладки а принимается по таблице 9.4.

Таблица 9.4 - Упругая характеристика а кладки из блоков

Вид кладки

Упругая характеристика а кладки из блоков при марках раствора по

прочности

выше 25 и на клею

нулевой

На клею

750

500

На растворе

750

200

Примечание: Для кладки на легких растворах значения упругой характеристики а принимают с учетом понижающего коэффициента 0,7._

Для стен и столбов (простенков), имеющих нижнюю защемленную и верхнюю упругую опоры, при расчете сечений нижней части стены или столба до высоты 0,7Н принимаются расчетные значения q> и mg, а при расчете верхней части стены или столба значения ср и

mg для этих сечений увеличиваются до единицы по линейному закону (рисунок 9.1, б).

Для свободно стоящих стен и столбов при расчете сечений в их нижней части (до высоты 0,5Н) принимаются расчетные значения q> и mg, а в верхней половине величины <р и

mg увеличиваются до единицы по линейному закону (рисунок 9.1, в).

В месте пересечения продольной и поперечной стен, при условии их перевязки или анкеровки, коэффициенты принимаются равными 1. На расстоянии Н от пересечения стен

15

Предисловие

1 РАЗРАБОТАН    НААГ    (Гринфельд    Г.И.,    канд.    техн.    наук    Вишневский    А.А.);

ФБГОУ ВПО «СПб ГПУ» (канд. техн. наук Горшков А С.) -Приложение А; РУП «Институт БелНИИС» (Рыхленок Ю.А., Крутилин А.Б., Руденя П.А., Сапоненко О.В.) - Приложения В, Г. Центр ячеистых бетонов при НП «Северо-западная строительная палата» (канд. техн. наук Пинскер В.А., канд. техн. наук Вылегжанин В.П.) - разделы 9, 10.

При участии:

ЗАО "АэроБел", ООО "Аэрок Санкт-Петербург",

ОАО "Бонолит - Строительные решения",

ОАО "Главновосибирскстрой", ООО "Главстрой-Усть-Лабинск", ЗАО "ЕвроАэроБетон", ОАО "КОТТЕДЖ",

ЗАО "Кселла-Аэроблок-Центр", ООО "КСМК",

ООО "Производственно-Строительное Объединение "Теплит", ООО "Эко",

ООО "Н+Н",

ЗАО "Кселла-Аэроблок-Центр",

2 ПРИНЯТ И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ

ЗАО Межрегиональная производственно-ресурсная корпорация "ГРАС"

3 ВЗАМЕН

Решением Общего собрания Национальной ассоциации производителей автоклавного газобетона от 16 мая 2013 г.

СТО 87313302.13330-001-2012

Настоящий стандарт выполнен в соответствии с требованиями действующей нормативной документации по проектированию (СП 15.13330.2012, СП 50.13330.2012, СП 51.13330.2011) и строительству (СНиП 3.03.01-87). Стандарт разработан для применения во всех регионах Российской Федерации.

© НААГ 1

коэффициенты ф и mg принимаются как для свободно стоящих опор. Для промежуточных вертикальных участков коэффициенты ф и mg принимаются по линейной интерполяции.

В стенах, ослабленных проемами, при расчете простенков коэффициент ф принимается по гибкости стены.

9.5    Для узких простенков, ширина которых меньше толщины стены, производится также расчет простенка в плоскости стены, при этом расчетная высота простенка принимается равной высоте проема, а опоры - шарнирами.

9.6    При знакопеременной эпюре изгибающего момента по высоте стены (рисунок 9.2) расчет по прочности следует производить в сечениях с максимальными изгибающими моментами различных знаков.

Рисунок 9.2 - Схема знакопеременной эпюры изгибающих моментов по высоте стены

9.7    Коэффициент продольного изгиба <рс следует определять по высоте части элемента в пределах однозначной эпюры изгибающего момента при отношениях или гибкостях

л    Н \    л    #)

Kc=sr или Кс=-г->

К    Ci

.    Н2    ,    Н2

Klc =-Г- ИЛИ \2с=—1 ™с2    1с2

где//) и Н2-высоты частей стены с однозначной эпюрой изгибающего момента;

hcl; icl и hc2; ic2 - высоты и радиусы инерции сжатой части элементов в сечениях с максимальными изгибающими моментами.

9.8    При расчете несущих и самонесущих стен следует учитывать случайный эксцентриситет, величину которого надо принимать равной 20 мм.

9.9    Наибольшая величина эксцентриситета (включая случайный) во внецентренно сжатых стенах из ячеистобетонных мелких блоков без продольной арматуры в растянутой зоне не должна превышать для основных сочетаний нагрузок 0,9у, для особых 0,95у; в стенах толщиной 25 см и менее: для основных сочетаний нагрузок 0,8у, для особых 0,85у, при этом расстояние от точки приложения силы до более сжатого края сечения для несущих стен и столбов (простенков) должно быть не менее 2 см, где у - расстояние от центра тяжести сечения

элемента до его края в сторону эксцентриситета (для прямоугольных сечений у = ^).

9.10    Расчет прочности кладки из блоков с косвенным (сетчатым) армированием производится по формуле (7.1) с заменой R на Rsk:

Ra =R + —^<'' Rxw ,    (9.4)

100 2

СТО НААГ 3.1-2013

Содержание


Введение....................................................................................................... IV

1    Область применения.................................................................................. 1

2    Нормативные ссылки................................................................................. 1

3    Термины и определения............................................................................. 1

4    Общие технические требования к автоклавным ячеистым бетонам и номенклатура

неармированных изделий из них.................................................................. 1

5    Общие положения по теплотехническому расчету стен из блоков........................ 4

6    Конструирование стен............................................................................... 7

6.1    Общие положения..................................................................................... 7

6.2    Конструктивные требования к кладке............................................................ 8

6.3    Растворные швы...................................................................................... 8

6.4    Армирование и деформационные швы......................................................... 9

7    Конструктивные решения несущих стен....................................................... 9

7.1    Минимальные требования......................................................................... 9

7.2    Опирание элементов конструкций на кладку................................................... 9

7.3    Сопряжение конструкций........................................................................... 10

8    Конструктивные решения поэтажно опертых стен............................................ 10

8.1    Общие конструктивные схемы.................................................................... 10

8.2    Закрепление к несущим конструкциям.......................................................... 11

8.3    Обеспечение замкнутости теплозащитной оболочки.......................................... 11

8.4    Двухслойные стены.................................................................................. 11

9    Расчет кладки из блоков по несущей способности............................................ 12

10    Расчет кладки из блоков на звукоизоляцию.................................................... 18

11    Отделка стен из ячеистобетонных блоков...................................................... 21

12    Растворы (клеи) для кладки стен из блоков.................................................... 23

13    Правила транспортировки и хранения блоков, производства и приемки работ

по ведению кладки из блоков........................................................................ 24

13.1    Транспортировка и хранение...................................................................... 24

13.2    Производство работ.................................................................................... 25

13.3    Приемка работ........................................................................................ 26

Приложения........................................................................................... 27

А Расчетные теплотехнические показатели ячеистых бетонов автоклавного твердения

и значения коэффициентов теплопроводности для некоторых типов кладок........... 27

Б Руководство по наружной отделке стен из ячеистобетонных блоков автоклавного

твердения................................................................................................ 31

В Узлы и детали сопряжений конструктивных элементов зданий с применением

ячеистого бетона автоклавного твердения в малоэтажном строительстве................... 37

Г Узлы и детали сопряжения элементов наружных стеновых ограждений с поэтажным опиранием кладки из ячеистобетонных блоков в зданиях с железобетонным несущим каркасом............................................................... g^

Д Расчет перегородок из блоков автоклавного ячеистого бетона классов по

прочности В2-В2,5 на устойчивость............................................................. 144

Е    Примеры расчета несущей способности кладки и поэтажно опертых стен............. 145

Ж    Перечень нормативных документов.............................................................. 170

3    Термины и определения............................................................................. 171 3

Введение

Настоящий стандарт организации (СТО) разработан с целью актуализации основных расчетных характеристик, конструктивных требований и рекомендаций, касающихся применения изделий из автоклавного ячеистого бетона в строительстве. В стандарте даны указания по использованию неармированных изделий по ГОСТ 31360-2007 при наличии основных сведений по использованию армированных брусковых перемычек и панелей.

В настоящем СТО за основу рекомендаций взята современная номенклатура изделий из автоклавного ячеистого бетона. Предложенные конструктивные решения ограждающих конструкций являются оптимизированным обобщением опыта строительства, накопленного в России и за рубежом в последние годы. В связи с разнообразием климатических условий регионов применения автоклавного газобетона и с наличием региональных особенностей основных характеристик изделий из автоклавного газобетона конструктивные решения приведены в общем виде. Для применения решений из настоящего СТО в качестве основы рабочих чертежей рекомендуется провести локализацию положений стандарта. 4

СТАНДАРТ ОРГАНИЗАЦИИ

Дата введения: 16.05.2013

1    Область применения

1.1    Настоящий стандарт (СТО) распространяется на проектирование и возведение конструкций из ячеистобетонных изделий автоклавного твердения.

1.2    СТО устанавливает показатели качества и безопасности конструкций из изделий, произведенных в соответствии с требованиями ГОСТ 31359-2007 и ГОСТ 31360-2007 при проектировании и строительстве жилых и общественных зданий на территории Российской Федерации.

1.3    СТО распространяется на разработку технических условий, проектной и технологической документации на дома и конструкции из ячеистобетонных блоков, а также на их изготовление и использование в новом строительстве и реконструкции зданий и сооружений.

1.4    СТО распространяется на все виды гражданских зданий во всех климатических

зонах.

2    Нормативные ссылки

Нормативные документы, на которые в тексте настоящего стандарта имеются ссылки, приведены в приложении Ж.

3    Термины и определения

В настоящем стандарте приняты термины и определения, приведенные в приложении 3.

4    Общие технические требования к автоклавным ячеистым бетонам и номенклатура неармированных изделий из них

4.1    Ячеистый бетон автоклавного твердения, применяемый для изготовления изделий, использование которых регламентируется настоящим СТО, должен соответствовать требованиям ГОСТ 31359-2007 к конструкционно-теплоизоляционным бетонам (класс по прочности на сжатие не ниже В 1,5, марка по средней плотности не BbinieD700).

4.2    Сырьевые материалы для изготовления автоклавных ячеистых бетонов

Основные требования к материалам, применяемым для изготовления ячеистых бетонов

автоклавного твердения, изложены в ГОСТ 31359-2007.

4.3    Физико-механические характеристики автоклавных ячеистых бетонов для блоков

4.3.1    Плотность

Плотность автоклавного ячеистого бетона характеризуется маркой по средней плотности.

Плотность определяется и контролируется по ГОСТ 27005-86.

Марка блоков по средней плотности не должна быть выше D700 и назначается по ГОСТ 31360-2007.

4.3.2    Прочность

Прочность автоклавного ячеистого бетона характеризуется классом по прочности на сжатие, определяемым по ГОСТ 18105-2010.

Классы по прочности на сжатие установлены: Bl,5; В2; В2,5; В3,5; В5, В7,5.

Начальные модули упругости автоклавного ячеистого бетона при сжатии приведены в таблице 4.1. 5

Для расчета изгибаемых конструкций с применением изделий из автоклавного ячеистого бетона начальные модули упругости рекомендуется уточнять экспериментально для продукции конкретного производителя с конкретными характеристиками.

Таблица 4.1 - Начальные модули упругости автоклавного ячеистого бетона при сжатии

Марка по средней плотности

Начальные модули упругости автоклавного ячеистого бетона при сжатии и растяжении Еъ при классе бетона по прочности на сжатие, МПа

В1,5

В2

В2,5

В3,5

В5

В7,5

D300

900

1000

D400

1100

1200

1300

D500

1300

1500

1600

1700

D600

1500

1600

1700

1800

1900

D700

1900

2200

2500

2900

3200

3400

4.3.3    Морозостойкость

Для изделий, подвергающихся переменному замораживанию и оттаиванию, определяют марку ячеистого бетона по морозостойкости в соответствии с ГОСТ 31359.

Марку ячеистого бетона изделий по морозостойкости назначают в зависимости от условий эксплуатации конструкции и расчетных зимних температур наружного воздуха в районе строительства в соответствии с нормами строительного проектирования и принимают не ниже:

F25 - для изделий, предназначенных для использования в наружных стенах;

F15 - для остальных изделий.

4.3.4    Линейное расширение (температурные деформации)

Расчетный коэффициент линейного расширения автоклавных ячеистых бетонов принимается равным аы =8-1СГб °С'5.

Для расчета деформации конструкций при температурах ниже минус 40°С и выше плюс 50°С коэффициент линейного расширения рекомендуется принимать по экспериментальным данным.

При наличии данных о минералогическом и химическом составах заполнителей и вяжущих, рецептуре ячеистого бетона, его влажности и т. д. допускается принимать другие значения коэффициента линейного расширения, обоснованные экспериментально.

4.3.5    Усадка

Деформации усадки кладки из блоков, произведенных из автоклавных ячеистых бетонов на песке и на вторичных продуктах обогащения различных руд, при расчетах принимаются равными - 4x10'4;

То же, из автоклавных бетонов на золе — 6х Ю"4.

4.4 Теплофизические характеристики

4.4.1    Теплопроводность

Расчетные величины теплопроводности даны в таблице 4.2.

4.4.2    Паропроницаемость

Расчетные значения коэффициентов паропроницаемости приведены в таблице 4.2.

4.4.3    Эксплуатационная влажность

Расчетная влажность кладки стен из автоклавного ячеистого бетона определяется на основании расчета влажностного режима конструкций в зависимости от положения кладки в конструкции и условий эксплуатации.

Допускается для однослойных наружных стен и стен с облицовочной кладкой принимать расчетную влажность бетона для условий эксплуатации А (по СП 50.13330.2012) 4 % по массе, а для условий эксплуатации Б 5 % по массе.

СТО НААГ 3.1-2013

Таблица 4.2 -

Коэффициенты теплопроводности и па

эопроницаемости ячеистых бетонов

Марка бетона по средней плотности

Коэффициент теплопроводности бетона в сухом состоянии Х0, Вт/(м-°С)

Коэффициент паропроницаемости бетона ц, мг/(м-ч-Па)

Расчетные коэффициенты теплопроводности X, Вт/(м-°С) для условий A, W= 4%

Расчетные коэффициенты теплопроводности X, Вт/(м-°С) для условий Б, W= 5%

D200

0,048

0,30

0,056

0,059

D300

0,072

0,26

0,084

0,088

D400

0,096

0,23

0,113

0,117

D500

0,12

0,20

0,141

0,147

D600

0,14

0,16

0,17

0,183

D700

0,17

0,15

0,199

0,208

4.5 Номенклатура неармированных изделий из автоклавных ячеистых бетонов

4.5.1    Неармированные изделия из автоклавных ячеистых бетонов (стеновые и перегородочные ячеистобетонные блоки (далее - блоки)) изготавливаются из конструкционнотеплоизоляционного ячеистого бетона автоклавного твердения, согласно требованиям ГОСТ 1359-2007 и ГОСТ 31360-2007.

4.5.2    Блоки имеют форму параллелепипеда с плоскими или профилированными гранями.

4.5.3    Блоки могут иметь карманы (выемки) для удобства захвата их пальцами, а также изготавливаться другой формы, предусмотренной рабочими чертежами и допускаемой технологическим оборудованием.

4.5.4    Максимальные размеры блоков приведены в таблице 4.3, а предельные отклонения от линейных размеров — в таблице 4.4.

4.5.5    В зависимости от предельных отклонений размеров и дефектов блоки подразделяются на две категории, указанные в таблице 4.4.

4.5.6    Изготовитель по заявке потребителя может изготавливать изделия размерами, отличными от приведенных в таблице 4.3, с учетом требований таблицы 4.4, исходя из возможностей имеющегося оборудования.

4.5.7    Условное обозначение изделий должно состоять из наименования изделия (блок), обозначения категории в соответствии с таблицей 4.4, размеров по длине, высоте и толщине в миллиметрах, марки по средней плотности, класса по прочности на сжатие, марки по морозостойкости и обозначения настоящего стандарта.

Пример условного обозначения блока категории I, длиной 625 мм, толщиной 300 мм и высотой 250 мм, марки по средней плотности D500, класса по прочности на сжатие В2,5, марки по морозостойкости F25:

Блок 1/625х 300 х 250/D500/B2,5/F25 ГОСТ 31360-2007

Таблица 4.3 - Максимальные размеры блоков

Наименование размера

Максимальный размер блока, мм

крупного

мелкого

Длина

1500

625

Ширина (толщина)

600

400

Высота

1000

300


Допускается в условное обозначение включать дополнительные сведения для полной идентификации изделий.

3

Таблица 4.4 - Предельные отклонения и дефекты блоков

Наименование отклонения геометрического параметра

Предельные отклонения, мм

категория 1

категория 2

Отклонения от линейных размеров

Отклонения:

по длине

±3

±4

по ширине

±2

±3

по высоте

±1

±4

Отклонение от прямоугольной формы (разность длин диагоналей), не более

2

4

Отклонение от прямолинейности ребер, не более

1

3

Повреждения углов и ребер

Глубина отбитостей углов числом не более двух на одном изделии, не более

5

10

Г лубина отбитостей ребер на одном изделии общей длиной не более двукратной длины продольного ребра, не более

5

10

Примечания

1.    Отбитости углов и ребер глубиной до 3 мм для изделий категории I и до 5 мм - для изделий категории II не являются браковочными дефектами.

2.    Число изделий с предельными отклонениями геометрических размеров, формы, отбитостями углов и ребер, превышающие предельные, не должно быть более 5 % числа изделий в каждой упакованной единице.

3.    Изделия категории I рекомендуется применять для кладки на клею, категории II - на растворе.

4.    Размеры отбитостей изделий по пазу и гребню не должны превышать: по глубине -10 мм, по длине-30 мм.

5 Общие положения по теплотехническому расчету стен из блоков

5.1    В соответствии с требованиями и. 5.1 СП 50.13330.2012 теплозащитная оболочка здания должна отвечать следующим требованиям:

а)    приведенные сопротивления теплопередаче отдельных ограждающих конструкций должны быть не меньше нормируемых значений (поэлементные требования);

б)    удельная теплозащитная характеристика здания должна быть не больше нормируемого значения (комплексное требование);

в)    температура на внутренних поверхностях ограждающих конструкций должна быть не ниже минимально допустимых значений (санитарно-гигиеническое требование).

Требования тепловой защиты здания будут выполнены при одновременном выполнении требований а), б) и в).

Поэлементные требования

5.2    Нормируемое значение приведенного сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции, R*°TJM, м2- °С/Вт, следует определять по формуле:

R7“=K-mp,    (5.1)

где R- базовое значение требуемого сопротивления теплопередаче ограждающей конструкции, м2- °С/Вт, следует принимать в зависимости от градусо-суток отопительного периода, ГСОП, °С-сут/год, региона строительства и определять по таблице 3 в СП 50.13330.2012;

тр - коэффициент, учитывающий особенности региона строительства. В расчете по формуле (5.1) принимается равным 1. Допускается снижение значения коэффициента тр в случае если при выполнении расчета удельной характеристики расхода тепловой энергии на

4

СТО НААГ 3.1-2013

отопление и вентиляцию здания по методике Приложения Г СП 50.13330 выполняются требования п. 10.1 СП 50.13330 к данной удельной характеристике. Значения коэффициента тр при этом должны быть не менее: тр =0,63 - для стен, тр= 0,95 - для светопрозрачных конструкций, тр =0,8 - для остальных ограждающих конструкций.

5.3    Для помещений зданий с влажным или мокрым режимом, а также для производственных зданий со значительными избытками теплоты и расчетной относительной влажностью внутреннего воздуха не более 50 % нормируемое значение сопротивления теплопередаче определяется в зависимости от нормируемого температурного перепада между температурой внутреннего воздуха te и температурой внутренней поверхности ограждающей конструкции тв по формуле (5.4) в СП 50.13330.2012.

5.4    Приведенное сопротивление теплопередаче фрагмента теплозащитной оболочки

здания (или любой выделенной ограждающей конструкции) - R„p , м2-°С/Вт, рассчитывается в соответствии с приложением Е СП 50.13330.2012, с использованием результатов расчетов температурных полей.

Приведенное сопротивление теплопередаче наружных стен следует рассчитывать для всех фасадов с учетом откосов проемов, без учета их заполнений.

Комплексное требование

5.5    Нормируемое значение удельной теплозащитной характеристики здания, k, Вт/(м3 °С), следует принимать в зависимости от отапливаемого объема здания и градусо-суток отопительного периода района строительства по таблице 5.1 в СП 50.13330.2012 с учетом примечаний.

5.6    Удельная теплозащитная характеристика здания, ков, Вт/(м3 °С), рассчитывается по приложению Ж СП 50.13330.2012

Санитарно-гигиеническое требование

5.7    Температура внутренней поверхности ограждающей конструкции (за исключением вертикальных светопрозрачных конструкций, т. е. с углом наклона к горизонту 45° и более) в зоне теплопроводных включений, в углах и оконных откосах, а также зенитных фонарей должна быть не ниже точки росы внутреннего воздуха при расчетной температуре наружного воздуха -1„.

Температура внутренней поверхности ограждающей конструкции должна определяться по результатам расчета температурных полей всех зон с теплотехнической неоднородностью или по результатам испытаний в климатической камере в аккредитованной лаборатории.

Относительную влажность внутреннего воздуха для определения точки росы следует принимать:

-    для помещений жилых зданий, больничных учреждений, диспансеров, амбулаторнополиклинических учреждений, родильных домов, домов-интернатов для престарелых и инвалидов, общеобразовательных детских школ, детских садов, яслей, яслей-садов (комбинатов) и детских домов - 55 %;

-    для кухонь - 60 %;

-    для ванных комнат - 65 %;

-    для теплых подвалов и подполий с коммуникациями - 75 %;

-    для теплых чердаков жилых зданий - 55 %;

-    для других помещений общественных зданий (за исключением вышеуказанных) -

50 %.

5.8    Расчетные коэффициенты теплопроводности кладки следует принимать по приложению А или с учетом результатов расчета влажностного режима по предварительно принятой конструкции наружной стены с заданными теплофизическими характеристиками материалов в следующей последовательности.

5

1

2

где pa = — • 100 - процент объемного армирования;

^h

Rsw - расчетное сопротивление растяжению косвенной арматуры, МПа (таблица 9.5);

3

4

5