Стр. 1
 

43 страницы

517.00 ₽

Купить официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Устанавливает требования к геометрическим характеристикам и условиям применения диафрагм, устанавливаемых в трубопроводах круглого сечения для определения расхода и количества жидкостей и газов.

Стандарт распространяется на диафрагмы с угловым, фланцевым и трехрадиусным способами отбора давления. Требования настоящего стандарта применяют совместно с требованиями ГОСТ 8.586.1.

Стандарт не распространяется на диафрагмы, установленные в трубопроводах внутренним диаметром менее 0,05 м или более 1 м, и при значениях числа Рейнольдса менее 5000

Введен впервые

Оглавление

Введение 1 Область применения 2 Нормативные ссылки 3 Термины, определения, обозначения и сокращения 4 Принципы метода измерения и расчета 4.1 Принцип метода измерения 4.2 Расчет расхода среды 5 Диафрагмы 5.1 Описание 5.2 Отверстия для отбора давления 5.3 Коэффициенты и их неопределенности 5.4 Потери давления 6 Требования к установке 6.1 Общие положения 6.2 Минимальная длина прямолинейных участков измерительных трубопроводов 6.3 Струе выпрямители и устройства подготовки потока 6.4 Округлость и цилиндричность измерительного трубопровода 6.5 Расположение диафрагмы и камеры усреднения 6.6 Способ крепления и прокладки Приложение А (обязательное) Классификация видов местных сопротивлений А.1 Одиночное колено и группа колен А.2 Тройники А.3 Переходные участки труб А.4 Запорная арматура А.5 Коллектор А.6 Большая емкость А.7 Совмещенные местные сопротивления А.8 Особенности определения длин для смешивающего потоки тройника Приложение Б (справочное) Устройства подготовки потока Б.1 Общие положения Б.2 Устройство подготовки потока «Gallagher» Б.3 Устройство подготовки потока «K-Lab NOVA» Библиография

Показать даты введения Admin

Страница 1

МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СОВЕТ ПО СТАНДАРТИЗАЦИИ, МЕТРОЛОГИИ И СЕРТИФИКАЦИИ

(МГС)

INTERSTATE COUNCIL FOR STANDARDIZATION, METROLOGY AND CERTIFICATION

(ISC)

гост

8.586.;

2005

(ИСО 5167-2:2003)

МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ    8 586 2

СТАНДАРТ    °:v:

2005

Государственная система обеспечения единства измерений

ИЗМЕРЕНИЕ РАСХОДА И КОЛИЧЕСТВА ЖИДКОСТЕЙ И ГАЗОВ С ПОМОЩЬЮ СТАНДАРТНЫХ СУЖАЮЩИХ УСТРОЙСТВ

Часть 2

Диафрагмы Технические требования

ISO 5167-2:2003

Measurement of fluid flow by means of pressure differential devices inserted in circular cross-section conduits running full —

Part 2: Orifice plates (MOD)

Издание официальное

CM

CO

«3

о

s

I

о

fO

Ш


GBhI

Страница 2

ГОСТ 8.586.2-2005

Предисловие

Цели, основные принципы и основной порядок проведения работ по межгосударственной стандартизации установлены ГОСТ 1.0-92 «Межгосударственная система стандартизации. Основные положения» и ГОСТ 1.2-97 «Межгосударственная система стандартизации. Стандарты межгосударственные, правила и рекомендации по межгосударственной стандартизации. Порядок разработки, принятия, применения. обновления и отмены»

Сведения о стандарте

1    ПОДГОТОВЛЕН Обществом с ограниченной ответственностью «Отраслевой метрологический центр Газметрология» (ООО «ОМЦ Газметрология»). Федеральным государственным унитарным предприятием «Всероссийский научно-исследовательский институт расходометрии» (ФГУП «ВНИИР»), государственным предприятием «Всеукраинский государственный научно-производственный центр стандартизации, метрологии, сертификации и защиты прав потребителей» Госпотребстандарта Украины (Укрметртестстандарт), Национальным университетом «Львовская политехника»

2    ВНЕСЕН Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии Российской Федерации

3    ПРИНЯТ Межгосударственным советом по стандартизации, метрологии и сертификации (протокол No 28 от 9 декабря 2005 г.)

За принятие проголосовали:

Краткое наименование страны по МК (ИСО 3166)004-97

Код страны по МК (ИСО 3166) 004—97

Сокращенное наименование национальною органа по стандартизации

Армения

AM

Министерство торговли и экономического развития Республики Армения

Беларусь

BY

Госстандарт Республики Беларусь

Казахстан

К 2

Госстандарт Республики Казахстан

Кыргызстан

KG

Национальный институт стандартов и метрологии Кыргызской Республики

Молдова

MD

Молдова-Стандарт

Российская Федерация

RU

Федеральное агентство по техническому регулирование и метрологии

Таджикистан

TJ

Таджикстандарт

Туркменистан

TM

Главгосслужба «Туркменстандартлары»

Узбекистан

UZ

Агентство «Узстандарт»

Украина

UA

Госпотребстандарт Украины

4    Настоящий стандарт является модифицированным по отношению к международному стандарту ИСО 5167-2:2003 «Измерение расхода среды с помощью устройств переменного перепада давления, помещенных в запопненные трубопроводы круглого сечения. Часть 2. Диафрагмы» (ISO 5167-2:2003 «Measurement of fluid flow by means of pressure differential devices inserted in circular cross-section conduits running full — Part2: Orifice plates») путем внесения технических отклонений, объяснение которых приведено во введении к настоящему стандарту.

Наименование настоящего стандарта изменено относительно наименования указанного международного стандарта для приведения в соответствие с ГОСТ 1.5-2001 (подраздел 3.6)

5    Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 31 октября 2006 г. No 237-ст межгосударственный стандарт ГОСТ 8.586.2-2005 (ИСО 5167-2:2003) «Государствен-ная система обеспечения единства измерений. Измерение расхода и количества жидкостей и газов с помощью стандартных сужающих устройств. Часть 2. Диафрагмы. Технические требования» введен в действие в качестве национального стандарта Российской Федерации с 1 января 2007 г.

6    ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

Информация о введении в действие (прекращении действия) настоящего стандарта публикуется в указателе «Национальные стандарты».

Информация об изменениях к настоящему стандарту публикуется в указателе «Национальные стандарты», а текст изменений — в информационных указателях «Национальные стандарты». В случае пересмотра или отмены настоящего стандарта соответствующая информация будет опубликована в информационном указателе «Национальные стандарты»

© Стандартинформ. 2007

В Российской Федерации настоящий стандарт не может быть полностью или частично воспроизведен. тиражирован и распространен в качестве официального издания без разрешения Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии

Страница 3

ГОСТ 8.586.2-2005

Содержание

1    Область применения............................................1

2    Нормативные ссылки............................................1

3    Термины, определения, обозначения и сокращения...........................2

4    Принципы метода измерения и расчета.................................2

4.1    Принцип метода измерения .....................................2

4.2    Расчет расхода среды........................................2

5    Диафрагмы.................................................2

5.1    Описание................................................2

5.2    Отверстия для отбора давления...................................6

5.3    Коэффициенты и их неопределенности...............................9

5.4    Потери давления...........................................14

6    Требования к установке..........................................14

6.1    Общие положения..........................................14

6.2    Минимальная длина прямолинейных участков измерительных трубопроводов........15

6.3    Струевыпрямители и устройства подготовки потока.......................21

6.4    Округлость и цилиндричность измерительного трубопровода..................25

6.5    Расположение диафрагмы и камеры усреднения.........................26

6.6    Способ крепления и прокладки...................................27

Приложение А (обязательное) Классификация видов местных сопротивлений............28

Приложение Б (справочное) Устройства подготовки потока.......................35

Библиография................................................36

ill

Страница 4

ГОСТ 8.586.2-2005

Введение

Комплекс межгосударственных стандартов ГОСТ 8.586.1-2005ГОСТ 8.586.5-2005 под общим наименованием «Государственная система обеспечения единства измерений. Измерение расхода и количества жидкостей и газов с помощью стандартных сужающих устройств» (далее — комплекс стандартов) состоит из следующих частей:

-    Часть 1. Принцип метода измерений и общие требования;

-    Часть 2. Диафрагмы. Технические требования:

-    Часть 3. Сопла и сопла Вентури. Технические требования;

-    Часть 4. Трубы Вентури. Технические требования:

-    Часть 5. Методика выполнения измерений.

Комплекс стандартов распространяют на измерение расхода и количества жидкостей и газов методом переменного перепада давления при применении следующих типов сужающих устройств: диафрагмы. сопла ИСА 1932. эллипсного сопла1 >, сопла Вентури и трубы Вентури.

Комплекс стандартов устанавливает требования к геометрическим размерам и условиям применения сужающих устройств, используемых в трубопроводах круглого сечения, полностью заполненных однофазной (жидкой или газообразной) средой, скорость течения которой меньше скорости звука в этой среде.

Части 1—4 являются модифицированными по отношению к международным стандартам [1]—[4].

В первой части представлены термины и определения, условные обозначения, принцип метода измерений, установлены общие требования к условиям измерений при применении всех типов сужающих устройств.

Вторая, третья и четвертая части устанавливают технические требования к конкретным типам сужающих устройств: вторая часть — к диафрагмам, третья — ксоплам ИСА 1932. эллипсным соплам и соплам Вентури, четвертая — к трубам Вентури.

В пятой части представлена методика выполнения измерений с помощью указанных выше типов сужающих устройств.

В отличие от международного стандарта [2] в настоящий стандарт введены:

-    поправочные коэффициенты, учитывающие шероховатость внутренней поверхности измерительного трубопровода и притупление входной кромки диафрагмы:

-    дополнительные требования к определению необходимой длины прямолинейных участков измерительных трубопроводов для широкого ряда местных сопротивлений;

-    дополнительное приложение А «Классификация видов местных сопротивлений».

Использование в настоящем стандарте поправочных коэффициентов, учитывающих шероховатость внутренней поверхности измерительного трубопровода и притупление входной кромки диафрагмы. позволяет, в отличие от международного стандарта, существенно расширить область применения диафрагм.

Расширение списка видов местных сопротивлений и включение в настоящий стандарт приложения А позволяет расширить возможности монтажа диафрагм и исключить ошибки при определении необходимой длины прямолинейных участков измерительных трубопроводов.

Введенные дополнительные требования выделены в настоящем стандарте путем заключения в рамки из тонких линий.

Наименования видов местных сопротивлений, дополнительно включенных в настоящий стандарт, выделены курсивом.

" 8 международном стандарте (3] эллипсные сопла названы соплами большого радиуса.

Страница 5

к ГОСТ 8.586.2-2005 (ИСО 5167—2:2003) Государственная система обеспечения единства измерений. Измерение расхода и количества жидкостей и газов с помощью стандартных сужающих устройств. Часть 2. Диафрагмы. Технические требования

В каком месте

Напечатано

Должно быть

Предисловие. Пункт 3. Таблица согласования

Азербайджан

AZ | Аз стандарт

(ИУС N> 6 2007 г.)

Страница 6

ГОСТ 8.586.2-2005 (ИСО 5167-2:2003)

МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ

Государственная система обеспечения единства измерений

ИЗМЕРЕНИЕ РАСХОДА И КОЛИЧЕСТВА ЖИДКОСТЕЙ И ГАЗОВ С ПОМОЩЬЮ СТАНДАРТНЫХ СУЖАЮЩИХ УСТРОЙСТВ

Часть 2

Диафрагмы.

Технические требования

State system for ensuring the imformlty of measurements. Measurement of liquids and gases flow rate and quantity by means of orifice Instruments. Part 2. Orifice plates. Technical requirements

Дата введения — 2007—01—01

1    Область применения

Настоящий стандарт устанавливает требования к геометрическим характеристикам и условиям применения диафрагм, устанавливаемых в трубопроводах круглого сечения для определения расхода и количества жидкостей и газов.

Стандарт распространяется на диафрагмы с угловым, фланцевым и трехрадиусным способами отбора давления. Требования настоящего стандарта применяют совместно с требованиями ГОСТ 8.586.1.

Стандарт не распространяется на диафрагмы, установленные в трубопроводах внутренним диаметром менее 0.05 м или более 1 м, и при значениях числа Рейнольдса менее 5000.

2    Нормативные ссылки

В настоящем стандарте использованы ссылки на следующие межгосударственные стандарты:

ГОСТ 8.586.1-2005 (ИСО 5167-1:2003) Государственная система обеспечения единства измерений. Измерение расхода и количества жидкостей и газов с помощью стандартных сужающих устройств. Часть 1. Принцип метода измерений и общие требования (ИСО 5167-1:2003 «Измерениерасхода среды с помощью устройств переменного перепада давления, помещенных в заполненные трубопроводы круглого сечения. Часть 1. Общие принципы и требования», MOD)

ГОСТ 8.586.5-2005 Государственная система обеспечения единства измерений. Измерение расхода и количества жидкостей и газов с помощью стандартных сужающих устройств. Часть 5. Методика выполнения измерений

ГОСТ 17378-2001 (ИСО 3419:1981) Детали трубопроводов бесшовные приварные из углеродистой и низколегированной стали. Переходы. Конструкция (ИС03419:1981 «Фитинги из легированной и нелегированной стали, привариваемые встык», MOD)

ГОСТ 24856-81 (ИСО 6552:1980) Арматура трубопроводная промышленная. Термины и определения (ИСО 6552:1980 «Конденсатоотводчики автоматические. Определение технических терминов». MOD)

Примечание — При пользовании настоящим стандартом целесообразно проверить действие ссылочных стандартов и классификаторов а информационной системе общего пользования — на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет или по ежегодно издаваемому информационному указателю «Национальные стандарты», который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по соответствующим ежемесячно издаваемым информационным указателям, опубликованным в текущем году. Если ссылочный стандарт заменен (изменен), то при пользовании настоящим стандартом следует руководствоваться замененным (измененным) стандартом. Если ссылочный стандарт отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, применяется в части, не затрагивающей эту ссылку.

Издание официальное

1

Страница 7

ГОСТ 8.586.2-2005

3 Термины, определения, обозначения и сокращения

В настоящем стандарте применены термины, определения, обозначения и сокращения в соответствии с ГОСТ 8.586.1.

4 Принципы метода измерения и расчета

4.1    Принцип метода измерения

4.1.1    Метод измерения расхода среды, протекающей в ИТ. основан на создании с помощью диафрагмы местного сужения потока, часть потенциапьной энергии которого переходит в кинетическую энергию. Средняя скорость потока в месте его сужения повышается, а статическое давление становится менее статичесхого давления до диафрагмы. Разность давления (перепад давпения) тем больше, чем больше расход среды, и. следовательно, она может служить мерой расхода.

4.1.2    Массовый расход в общем случае рассчитывают по формуле

Ят = (nd 2/4) Кш КпЕ Сб (2pbp)Р-5.    (4.1 >

Вывод формулы (4.1) приведен в ГОСТ 8.586.1 (приложение А).

Примечание — В международном стандарте (2] поправочные коэффициенты Кш и Кп не используются. т.к. этим стандартом не допускается превышение установленных им норм на предельные значения шероховатости внутренней стенки трубопровода и притуппения входной кромки диафрагмы.

4.1.3    Связь массового расхода, объемного расхода при рабочих условиях и объемного расхода, приведенного к стандартным условиям, устанавливает формула

Qm = ^P=<JcPc-    (4.2)

4.2 Расчет расхода среды

Массовый расход рассчитывают по формуле (4.1) поспе опредепения параметров, которые либо измеряют непосредственно, либо вычисляют по резупьтатам измерений других параметров.

Коэффициент истечения диафрагм и поправочный коэффициент, учитывающий шероховатость внутренней поверхности измеритепьного трубопровода, зависят от числа Re, которое само зависит от значения расхода, поэтому уравнение для расчета расхода является неявным. В этом случае значение расхода может быть попучено методом итераций. Порядок проведения итераций приведен в ГОСТ 8.586.1 (приложение В) и ГОСТ 8.586.5 (раздел 8).

Формулы для определения объемного расхода среды при рабочих условиях измерений и объемного расхода, приведенного к стандартным условиям, приведены в ГОСТ 8.586.5 (раздел 5).

5 Диафрагмы

5.1    Описание

5.1.1    Общие положения

Поперечное сечение в осевой плоскости стандартной диафрагмы приведено на рисунке 1. Обозначения эпементов и геометрических параметров диафрагмы, приведенные на рисунке 1. применяют в настоящем разделе.

2

Страница 8

ГОСТ 8.586.2-2005

J — входной торец диафрагмы: 2 — выходной торец диафрагмы Рисунок 1 — Стандартная диафрагма

5.1.2 Общио требования

5.1.2.1    Требования применяют только к части диафрагмы, находящейся внутри трубопровода.

5.1.2.2    Отверстие диафрагмы должно быть соосно с ИТ. Торцевые стороны диафрагмы должны быть плоскими и параллельными друг другу.

5.1.2.3    Конструкция диафрагмы и узла ее креппения должна гарантировать, что под действием перепада давления на ней или других напряжений уклон диафрагмы (см. 5.1.3.1) не будет превышать в рабочих условиях ±1 %.

Допускается считать требование к отсутствию деформации диафрагмы под действием перепада давления выполненным, если толщина диафрагмы удовлетворяет следующим условиям [5]:

iApma* (0,681 - 0.651ft)    ;    <51>

J

Е- гг °    ,    (S-S)

3

Страница 9

ГОСТ 8.586.2-2005

где

27 U;    в Ap max    3U>

a = p(13,5- 155p); b =117- 106|it3,

£д — толщина диафрагмы, м;

Еу — модуль упругости материала диафрагмы, Па:

стт — предел текучести материала диафрагмы при рабочей температуре. Па;

D — внутренний диаметр опоры выходного торца диафрагмы в узле ее крепления, м.

Для определения с, и Еу используют справочные данные или информацию, предоставляемую производителем материала.

При выборе толщины диафрагмы следует провести расчеты по формулам (5.1) и (5.2) и выбрать наибольшее значение Еа. Если при расчетах значение £д превышает 0.05D (см. 5.1.5.3), то необходимо уменьшить перепад давления или выбрать другой материал для изготовления диафрагмы.

5.1.3 Входной торец диафрагмы

5.1.3.1 Поверхность входного торца диафрагмы (см. рисунок 1) должна быть плоской. Неплоскос-тность поверхности входного торца диафрагмы определяют перед ее установкой. Диафрагму считают плоской, если максимальный зазор между ней и поверочной линейкой длиной /. наложенной вдоль любо-годиаметра диафрагмы,какприведено на рисунке 2, менееО,005(/— с/)/2,т.е.уклон — менее 0,5%.

Ои — нарумныйдиаыетрдисиадиафрагыы.Н — отклонение поверхности сходного торца от плоскостности (измеренное на краю отверстия), у; / — длина линейки; /д — длина проекции на горизонтальную плоскость линии, соединяющей точку касания линей*

ки поверхности диафрагмы и край отверстия диафрагмы

Рисунок 2 — Схема измерения неплоскостности диафрагмы

Таким образом, уклон, характеризуемый отношением Нд//Д, должен удовлетворять условию:

Нд//д < 0.005.    (5.3)

если /=D. то    2На/ (D-d)< 0.005.    (5.4)

В таблице 1 приведены наибольшие допускаемые значения На в зависимости от D и р при / = D.

4

Страница 10

ГОСТ 8.586.2-2005

Таблица 1 — Максимально допускаемые значения Нл

Значение 10* Нд при О. равном

I'

0.05

0.10

0.20

0.30

0.40

0.50

0.60

0.70

0.80

0.90

1.00

0.10

_

_

0.45

0.65

0.90

1.12

1.35

1.57

1.80

2.02

2,25

0.15

0.32

0.42

0.64

0.85

1.06

1.27

1.49

1.70

1.91

2.12

0.20

0.20

0.40

0.60

0.80

1.00

1,20

1.40

1.60

1.80

2,00

0.25

0.09

0.19

0.38

0.56

0.75

0.94

1.13

1.31

1.50

1.69

1.88

0,30

0.09

0.18

0.35

0.52

0,70

0.88

1.05

1,22

1.40

1.57

1.75

0.35

0.08

0.16

0.32

0.49

0.65

0.81

0,97

1.14

1.30

1.46

1.63

0.40

0.07

0.15

0,30

0.45

0.60

0.75

0.90

1,05

1,20

1,35

1,50

0.45

0.07

0,14

0.27

0.41

0.55

0.69

0,82

0.96

1.10

1.24

1,38

0.50

0.06

0,13

0.25

0.38

0.50

0.63

0,75

0.88

1.00

1,13

1.25

0.55

0,06

0.11

0,22

0.34

0.45

0.56

0.67

0.79

0.90

1.01

1.13

0,60

0,05

0,10

0.20

0.30

0.40

0.50

0.60

0.70

0.80

0.90

1.00

0,65

0.04

0,09

0.18

0.26

0.35

0.44

0,52

0.61

0,70

0.79

0.88

0,70

0,04

0.07

0,15

0.22

0.30

0.38

0,45

0.52

0.60

0.67

0.75

0.75

0.03

0.06

0.13

0.19

0.25

0.31

0.38

0.44

0.50

0.56

0.63

5.1.3.2    Поверхность входного торца диафрагмы должна иметь значение Ra не более 1 Q *d в пределах круга диаметром не менее О. концентричного с отверстием.

5.1.3.3    Для обеспечения удобства проверки правильности установки диафрагмы по отношению к направлению потока предусматривают маркировочный знак плюс (♦) на входном торце и минус (-) на выходном торце диафрагмы. Нанесение маркировочного знака на входном торце диафрагмы в пределах круга диаметром О не допускается.

5.1.4 Выходной торец диафрагмы

5.1.4.1    Поверхность выходного торца диафрагмы (см. рисунок 1) должна быть плоской и параллельной поверхности входного торца диафрагмы.

5.1.4.2    Качество обработки поверхности выходного торца диафрагмы допускается нижо установленного для входного торца (см. [6]; 5.1.9). Рекомендуется, чтобы значение Ra выходного торца не превышало 0,1 мм.

5.1.4.3    Неплоскостность и состояние поверхности выходного торца диафрагмы допускается оценивать визуально.

5.1.4.4    Поверхность выходного торца диафрагмы считают параллельной поверхности входного торца, если выполняются требования 5.1.5.4.

5.1.5    Толщина диафрагмы и длина цилиндрической части ее отверстия

5.1.5.1    Длина о (см. рисунок 1) цилиндрической части отверстия диафрагмы должна находиться в пределах от 0.005D до 0.020.

5.1.5.2    Разность между значениями в при ее измерении в любой точке контура отверстия не должна превышать 0,0010.

5.1.5.3    Толщина £д диафрагмы должна быть в пределах от в до 0,050.

Если 50 мм £ О £ 64 мм. то толщина £д может достигать 3,2 мм. В этом случав не рекомендуется применение диафрагм с р > 0,36.

Необходимую наименьшую толщину диафрагмы определяют в соответствии с требованиями, изложенными в 5.1.2.3.

5.1.5.4    Если О >200 мм. то разность между значениями £д. измеренными в любой точке диска диафрагмы, не должна превышать 0.0010. Если О < 200 мм. разность между значениями £д. измеренными в любой точке диска диафрагмы, не должна быть более 0.2 мм.

5.1.6    Угол наклона « образующей конуса

5.1.6.1    Если толщина Ед превышает длину е.тоотверстие диафрагмы должно иметь скос со стороны выходного торца (см. рисунок 1). Поверхность скоса должна быть чистой.

5.1.6.2    Угол « наклона образующей конуса к оси отверстия диафрагмы должен быть в пределах 45° ±15°.

5.1.7    Кромки G,H и /

5.1.7.1 На кромке G (см. рисунок 1) не допускается наличие каких-либо дефектов — вмятин, рисок, заусенцев и т.п.

5

Страница 11

ГОСТ 8.586.2-2005

5.1.7.2    Если в процессе эксплуатации диафрагмы радиус кромки G не более 0.0004с/. то кромку считают острой и значение поправочного коэффициента Кп принимают равным единице. В ином случае значение поправочного коэффициента Кп вычисляют в соответствии с требованиями 5.3.2.4.

Значение начального радиуса ги входной кромки диафрагмы определяют в начале межконтроль-ного интервала визуально или путем измерений.

При визуальном определении значения г„ исходят из того, что отсутствие отражения света от входной кромки диафрагмы, рассматриваемой невооруженным глазом под углом 45° к плоскости диафрагмы, свидетельствует о том, что значение ги не превышает 0.04 10-3 м. Это значение гн принимают за результат визуального определения.

При измерении радиуса ги за результат принимают среднеарифметическое значение результа-тов измерений в восьми точках, равномерно размещенных по окружности.

5.1.7.3    Кромки Ни/ (см. рисунок 1) должны быть без заусенцев, фасок или закругления. Допускаются небольшие дефекты (например, одиночная царапина).

5.1.8    Диаметр отверстия диафрагмы

5.1.8.1    Диаметр d (см. рисунок 1) должен быть не менее 12.5 мм. Относительный диаметр р должен находиться в пределах от 0.10 до 0.75.

5.1.8.2    Значениедиаметрас/рассчитываютпоГОСТ 8.586.1 (формула (5.4)]. За значение диаметра отверстия диафрагмы d20 принимают среднее значение результатов измерений диаметра не менее чем в четырех направлениях, расположенных под приблизительно равными (визуально контролируемыми) углами друг к другу.

При этом относительная неопределенность результата измерения диаметра, обусловленная измерительным инструментом, не должна превышать 0,02 %.

5.1.8.3    Отверстие должно быть цилиндрическим. Требование считается выполненным, если результат измерений диаметра в любом из направлений (см. 5.1.8.2) не отличается от среднего значения диаметра более чем на 0,05 %.

5.1.9    Диафрагмы для инверсивных потоков

5.1.9.1 Диафрагмы, предназначенные для измерения инверсивных потоков, должны соответствовать следующим требованиям:

-    отверстие диафрагмы не должно иметь конической части;

-    оба торца диафрагмы должны соответствовать требованиям 5.1.3:

-    толщина £д диафрагмы должна быть равна длине в, указанной в 5.1.5: в связи с этим может оказаться необходимым ограничение перепада давпения для предотвращения деформации диафрагмы (см. 5.1.2.3);

-    обе кромки диафрагмы должны соответствовать требованиям 5.1.7.

5.1.9.2    Если применяют трехрадиусный способ отбора давления (см. 5.2). то должны быть предусмотрены две группы отверстий до и после диафрагмы, которые используют в зависимости от направления потока.

5.1.10    Материал и изготовление

Диафрагма может быть изготовлена из любого материала [см. ГОСТ 8.586.1 (пункт 6.1.2 и приложение Г)] и любым способом, если она соответствует установленным техническим требованиям.

5.2    Отверстия для отбора давления

5.2.1    Общие положения

5.2.1.1    Для каждой диафрагмы должны быть выпопнены не менее одного отверстия для отбора давления (далее — отверстие) до диафрагмы и одно поспе нее. расположенные в том или другом стандартном положении в зависимости от способа отбора давления (угловой, трехрадиусный и фланцевый).

5.2.1.2    Одна диафрагма может быть использована для нескольких способов отбора давления. При этом для исключения взаимного влияния отборов давления угол между осями нескольких отверстий с одной стороны диафрагмы должен быть не менее 30°.

5.2.1.3    Отдел ьные отверстия до и после диафрагмы должны иметь одинаковый диаметр с допускаемым отклонением не более 0.1 мм.

5.2.1.4    Отдельные отверстия должны быть круглыми и цилиндрическими на глубине не менее 2,5 внутренних диаметров данного отверстия. Соответствие отверстий данным требованиям допускается оценивать визуально.

6

Страница 12

ГОСТ 8.586.2-2005

5.2.2 Диафрагмы с трехрадиусным или фланцевым способами отбора давления

5.2.2.1    Ось отверстия должна быть расположена на определенном расстоянии от соответствующего торца диафрагмы в зависимости от способа отбора давления. При размещении отверстий необходимо учитывать толщину прокладок и (или) уплотнительного материала, применяемых при монтаже диафрагмы.

5.2.2.2    Для диафрагм с трехрадиусным способом отбора давления расположение отверстий приведено на рисунке За. Расстояния /, и /2 измеряют от входного торца диафрагмы.


а — трехрадиусный отбор; б — фланцевый отбор

Рисунок 3 — Расположение отверстий для трехрадиусного и фланцевого способов отбора давления


Значение /, должно быть равным (110.1)0. а /2 должно находиться в следующих пределах:

(0.5 i 0.02)0 при р £ 0.6;

(0,5 ± 0.01)0 при р> 0.6.

5.2.2.3    Для диафрагм с фпанцевым способом отбора давления расположение отверстий приведено на рисунке 36. Расстояние /, измеряют от входного торца диафрагмы, а расстояние Г2 — от выходного торца диафрагмы.

Значения /, и Г2 могут находиться в спедующих пределах:

(25.4 ±0.5) мм прир> 0.6 и О < 0,15 м;

(25,4 ♦ 1) мм в остальных случаях.

5.2.2.4    Осевая линия отверстия должна пересекаться с осевой линией ИТ под углом 90" ± 3°.

5.2.2.5    Кромки отверстия в месте выхода в ИТ должны быть заподлицо с внутренней поверхностью ИТ и насколько возможно острыми. Для ликвидации заусенцев на внутренней кромке отверстия допускается ее притуппение радиусом не бопее одной десятой диаметра отверстия. Не допускаются какие-либо неровности на внутренней поверхности отверстия и на самом ИТ вблизи от отверстия.

5.2.2.6    Соответствиеотверстийтребованиям5.2.2.4и5.2.2.5 допускается оценивать визуально.

7

Страница 13

ГОСТ 8.586.2-2005

5.2 2.7 Диаметр отверстий должен быть не более 0.13D и не более 13 мм.

При выборе диаметра отверстия необходимо исключить возможность его засорения.

5.2.2.8 Оси отверстий дои после диафрагмы рекомендуется располагать в одной осевой плоскости.

5.2.3 Диафрагмы с угловым способом отбора давления

5.2.3.1    В месте выхода во внутреннюю попость ИТ отверстие должно касаться торца диафрагмы (см. 5.2.3.5).

5.2.3.2    Отверстия могут представлять собой либо отдельные отверстия, либо кольцевые щели. Отдельные отверстия для отбора давления могут быть выполнены как в трубопроводе, так и в его фланцах. Кольцевые щели выполняют в корпусе камеры усреднения ипи во фланцах трубопровода, как приведено на рисунке 4.

Рисунок 4 — Схема расположения угловых отверстий для отбора давления


1 — камеры усреднения; 2 — отдельные отверстия. 3 — отверстия. 4 — корпус камеры усреднения: 5 — диафрагма; ( — глубина щели; й, ,6i — внутренний диаметр корпуса камеры усреднения; с. е' — длина корпуса камеры усреднения, в — ширина кольцевой щели или диаметр отдельного отверстия; 5 — расстояние от уступа до камеры усреднения; д, Л — размеры корпуса камеры усреднения./— диаметр отверстия в камере для передачи давления на СИ

8

Страница 14

ГОСТ 8.586.2-2005

5.2.3.3    Диаметр а отдельных отверстий или ширины кольцевых щелей должен удовлетворять следующим условиям:

0.005О <.ай 0.030 при 0 £ 0,65;

0.010 <;а £0.020 при р> 0,65.

Если О < 0.1 м. то при любом значении (1 диаметр а допускается увеличивать до 2 мм.

Независимо от значения рдиаметр а должен удовлетворять дополнительным условиям:

-    1 мм ь а £ 10 мм — для чистых сред:

-    1 мм й а £ 10 мм — для паров, в случае применения кольцевых щелей;

-    4 мм <. а <. 10 мм — для паров и сжиженных газов, в случае отдельных отверстий для отбора давления.

При выборе значения диаметра а отдельных отверстий или ширины кольцевых щелей из указанных диапазонов учитывают необходимость исключения их засорения.

5.2.3.4    Кольцевые щели выполняют прерывистыми или сплошными по всему периметру корпуса камеры усреднения. Если отборы выпопнены в виде прерывистой щели, то каждую камеру усреднения соединяют с внутренней полостью трубопровода не менее чем четырьмя отверстиями, оси которых находятся под равными углами другк другу, а площадь каждого отверстия должна быть не менее 12 мм2.

5.2.3.5    Если используются отдельные отверстия, как приведено на рисунке 4. то осевые линии отверстий должны пересекаться с осью трубопровода под углом 90° с допускаемым отклонением не более 3°.

Если используются несколько отдельных отверстий в каждой из двух групп отверстий (до и поспе диафрагмы), то их оси должны образовывать между собой равные углы.

5.2.3.6    Внутренний диаметр корпуса камеры усреднения Ьк и ее длина с до СУ (см. рисунок 4) должны удовлетворять условию:

ь‘~° 1100 <_—_.    (5-5)

о о    0.1 т2.3р4

При этом внутренний диаметр корпуса камеры усреднения должен находиться в пределах от значения Одо 1.040, а длина корпуса камеры усреднения до диафрагмы сне должна превышатьО,650.

Данные требования распространяются и на внутренний диаметр корпуса камеры усреднения Ь'я и ее длину с' после СУ.

Глубина 1 щели должна быть больше или равна удвоенной ширине кольцевой щели а. Площадь внутренней полости камеры усреднения в осевом сечении gh должна быть больше или равна половине общей площади щели, соединяющей эту камеру с внутренней полостью ИТ.

5.2.3.7    Все поверхности корпуса камер усреднения, находящиеся в контакте со средой, допжны быть чистыми.

5.2.3.8    Отверстие, предназначенное для передачи давления на соответствующие СИ, выполненное в стенке корпуса кажаой из камер, должно иметь круглое сечение диаметром у (см. рисунок4) в пределах от 4 до 10 мм.

На внутренней поверхности отверстия и его кромках не должно быть неровностей (вмятин, заусенцев и отложений).

5.2.3.9    Камеры усреднения до и после диафрагмы могут быть взаимно несимметричными, но должны соответствовать установленным требованиям.

5.3 Коэффициенты и их неопределенности

5.3.1 Границы применения

Диафрагмы с угповым или трехрадиусным способом отбора давления применяют при следующих условиях:

d £ 0,0125 м;

0,050 м £ О £ 1 м;

0.1 £р£0,75;

Re i 5000 при 0 <. 0.56;

Re £ 16000р2 при р> 0,56.

Диафрагмы с фланцевым способом отбора давления применяют при следующих условиях:

d г 0,0125 м;

0,050 м й О £ 1 м;

0,1 £р£0,75.

Значение числа Re должно быть более 5000 и 1.7 • Ю3р20.

9

Страница 15

ГОСТ 8.586.2-2005

5.3.2 Коэффициенты

5.3.2.1 Коэффициент истечения

Коэффициент истечения определяют по уравнению [7J:

че^0.7    /    в    чО.З

♦ (0.0188 + 0.00634) р35 \ — !    +

С = 0.5961 0.0261Р - 0,216р - 0.000521

I Re

Re

+ (0.043 + 0.08e“ia"1 -0,123e'7tl)(1 -0.11A)—— 0.031(/W, -0.8M 1-,)p1,3 + M2,    (5.6)

1- p '

Л П9000|П°В

I Re J ’

Ц= ^

1-И

j 0.011(075 - P)(2.8 - —) приО< 0,07112 m

D

M2 = {    '    'VWt' ~    00254

( 0 при Di 0.071 12 m.

Значения L, и L2 принимают равными:

-    L, = L.2 - 0 — для углового способа отбора давлений;

-    = 1: L'2 = 0.47 — для трехрадиусного способа отбора давления;

-    L, = L'2 - gp54 — для фланцевого способа отбора давления.

5.3.2.2 Коэффициент расширения

При использовании любого из трех способов отбора давления коэффициент расширения рассчитывают по формуле [8]

(5.7)

1

е = 1 - (0,351 + 0.256р4 - 0.93р8)

Формула (5.7) применима только для значений р, D и Re, указанных в 5.3.1. при условии:

цз/рй 0.25.

5.3.2.3 Поправочный коэффициент, учитывающий шероховатость внутренней поверхности измерительного трубопровода

Если значение среднеарифметического отклонения профиля шероховатости Ra не более Натах и не менее значения Ячт1П. то поправочный коэффициент Кц, принимают равным единице.

Значение /tornax рассчитывают по формуле

' 0718866р~3-М7 + 0,364 при Re ^ 104;

104    AV,max- =< ЛоР^1 + А2    при Re > 104 и    р < 0.65:    (5.8)

0 j А0 0.65Ai * А2    при Re > 104 и р £ 0.65

где А0. Av А2 — коэффициенты, зависящие от числа Re. рассчитывают по формуле

А = X В* (Ig(Re)]*,    (5-9)

* - о

где Вк — постоянные коэффициенты, значения которых приведены в таблице 2.

Страница 16

ГОСТ 8.586.2-2005

Таблица2 — Значения коэффициентов Вк

Коэффициент

Значение коэффициента для расчета

*0

Л,

>4

при усповии 10ц< Re £ 10ь

во

8.87

6,7307

-10,244

в,

-3,7114

-5.5844

5,7094

0,41841

0,732485

0,76477

бз

0

0

0

при условии 10* < Re 5 3 106

в0

27.23

-25.928

1.7622

А,

-11.458

12,426

-3.8765

1.6117

-2,09397

1.05567

ез

-0.07567

0.106143

-0.076764

при условии 3 • 10б < Re £ 10®

во

16.5416

322,594

-92.029

в,

-6.60709

-132,2

37.935

0,88147

17,795

-5.1885

вз

-0,039226

-0.799765

0.23583

Если в результате расчета, выполненного поформуле (5.8). полученное значение 104 ,1|'гпах г 15.

о

то принимают Ramax = 15 • 10-4 D.

Значение 104 A“mai< округляют до двух значащих цифр.

D

Значение Ramm рассчитывают по формуле

j 7,1592 - 12,387р - (2.0118 - 3.469[i)lg(Re) -104^H!i]    +    (0.1382-0.23762p)[lg(Re)]2    при p<0.65;    (5.10)

°    [-0.892353    + 0.24308lg(Re) - 0.0162562[Ig(Re)]2 при p 2 0,65.

Если в результате расчета, выполненного по формуле (5.10). получено значение 104<П|П s о или число Re < 3 • 106, то принимают R(imin = 0.

Значения 104 д“т|п округляют до трех цифр после запятой, о

Требования к шероховатости внутренней поверхности ИТ предъявляют к участку ИТ до диафрагмы на длине не менее 10D.

Примечание — Если длина прямого участка ИТ. расположенного между диафрагмой и МС. менее 10D. то требование к шероховатости внутренней поверхности ИТ предъявляют только к этому участку.

Информация о шероховатости труб приведена в ГОСТ 8.586.1 (пункт 7.1.5). Данные, на базе которых получены формулы (5.8)— (5.10), приведены в [9], [10]. [11].

Страница 17

ГОСТ 8.586.2-2005

Если значение среднеарифметического отклонения профиля шероховатости Ra превышает значение Romax, опредепенное по формуле (5.8). или менее значения Ramin, определенного по формуле (5.10). то поправочный коэффициент Кш рассчитывают по формуле

Кш = 1+5,22р3-5(Х-Х*),    (5.11)

где X и    X*    —    коэффициенты трения, рассчитанные при действительном числе Re и значениях экви

валентной шероховатости ИТ. равных ее действительному значению /?ш [см. ГОСТ 8.586.1 (пункт 7.1.5 )) и условному — /?'ш соответственно.

Значения Хи X* рассчитывают по формуле

31= 11.71    21£^ш 3/ль    • адзззкя я ■; 2    (5 12)

где Аш,ко,кн — величины,    значения которых рассчитывают в    соответствии с таблицей 3.

Таблице 3 — Значения величин Аш ,kD, kR

Величина

Значение величины для расчета

У

Jl*

/?ш или кЛа

п&х при Ra > Ra ; тал г так

хRa___при Ra <

тл тю

*0

0.26954RJD

0.26954j:RamaillD при Ra > RamiK: 0.26954п/Га ID при Ra < Ли .

mm r mm

5.035/Re

5.3.2.4 Поправочный коэффициент, учитывающий притупление входной кромки диафрагмы

Еспи радиус входной кромки диафрагмы г% не превышает 0.0004с/. то поправочный коэффициент Кп принимают равным единице.

Если значение гк превышает 0.0004с/, то поправочный коэффициент Кп рассчитывают по формуле

[Г    \М

К = 0.9826 +[ — -*■ Q0007773    ,    (5.13)

" \d )

rK = a-(a-rJei~''/3)\    (5.14)

а — параметр, учитывающий тип измеряемой среды, который принимают равным 0.19 -10'3 для жидкости 0.195 • 10~3 для газа и 0,2 • 10 3 для пара; гм — начальный радиус входной кромки диафрагмы;

т, — текущее время эксплуатации диафрагмы с момента определения значения начального радиуса входной кромки диафрагмы гн, год.

Допускается значение Кп определять по значению среднего радиуса входной кромки диафрагмы гк за межконтрольный интервал СУ т В этом случае возникает дополнительная составляющая неопределенности значения Кп (см. 5.3.3.4).

Значение f; рассчитывают по формуле

| 3 V ... (-Гу/З).

(5.15)

гк=а- —*(а -гн )(1- е '    ),

1ту )

где Гу — межконтрольный интервал радиуса входной кромки диафрагмы, год.

Страница 18

ГОСТ 8.586.2-2005

Если средний радиус входной кромки за интервал ту не превышает 0.0004с/. то значение Кп принимают равным единице.

Если средний радиус входной кромки за интервал ту превышает 0.0004с/. то значение Кп рассчитывают по формуле

%о.в

&

+ 000077731    .    (5    16>

Примечание — Измерение гн а отпичие от его визуального определения позволяет получить меньшую неопределенность Кп.

5.3.3 Неопределенности коэффициентов

5.3.3.1    Неопределенность коэффициента истечения

Неопределенность коэффициента истечения диафрагм для всех трех способов отборов давления при условии, что неопределенности р, D и Re    равны нулю, рассчитывают по формулам:

U'Cq = 0,7 - р    при0.1    £р<0.2;

Uco = 0.5    при0.2    £р£0.6;

t/c°o = 1,667р - 0.5    при 0.6    < р £ 0.75.

Если D < 0.07112 м. то к данным значениям должна быть добавлена арифметически следующая неопределенность:

0.9(0.75 -р)(2.8--—).

'    00254

Если р > 0,5 и Re < 10000. то к данным значениям добавляют арифметически неопределенность

0.5 %.

5.3.3.2    Неопределенность коэффициента расширения

Неопределенность коэффициента расширения при условии, что неопределенности р. Др/р и к равны нулю, рассчитывают по формуле

и: = з,5—.

КР

5.3.3.3 Неопределенность поправочного коэффициента, учитывающего шероховатость внутренней поверхности измерительного трубопровода

Неопределенность поправочного коэффициента Кш рассчитывают по формуле

U'n

UI

где U’Rui — неопределенность значения /?ш.

При определении Я?ш по ГОСТ 8.586.1 (таблица Д.1) в зависимости от материала и состояния поверхности ИТ неопределенность U'R принимают равной значению, указанному в данной таблице.

При определении Rm по уравнению Коулбрука-Уайта[см. ГОСТ 8.586.1 формула (7.1)] неопределенность Ur устанавливают на основе нормы неопределенности результатов измерений Яш применяемой методики выполнения измерений.

5.3.3.4 Неопределенность поправочного коэффициента, учитывающего притупление входной кромки диафрагмы

Неопределенность поправочного коэффициента Кп рассчитывают по формуле

2 1 05

я •

где Кп — поправочный коэффициент, рассчитанный по формуле (5.13);

W — дополнительная составляющая неопределенность, обусловленная заменой текущего КпЯ значения радиуса входной кромки диафрагмы г на его усредненное значение г

13

Страница 19

ГОСТ 8.586.2-2005

Знамение (/, принимают равным нулю при расчете К по текущему значению г согласно форму-

А„Д

лам (5.13) и (5.14). При расчете Кг по усредненному значению ?к согласно формулам (5.15) и (5.16) значение U'K допроделяют по формуле

где К* — поправочный коэффициент, рассчитанный по формуле (5.16).

При визуальном определении гн неопределенность {/ принимают равной 50 %.

При непосредственном измерении г. неопределенность U' устанавливают на основе нормы

неопределенности результатов измерений применяемой методики выполнения измерений.

5.4 Потери давления

5.4.1 Потери давления на диафрагме рассчитывают по формуле

(5-17)

Потеря давления соответствует разности значений статического давления, измеренного на расстоянии приблизительно 1D до диафрагмы и 6D после нее.

5.4.2 Допускают расчет потери давления по упрощенной формуле

Дм = (1 - р1,в )Др.

(5.18)

5.4.3 Коэффициент гидравлического сопротивления для диафрагмы рассчитывают по формуле

[12]

2

(5.19)

_Ы1-Р4(1-(СКШ Кп)2) _ J

и

•»

скшкпр2

6 Требования к установке

6.1 Общие положения

Общие требования к установке СУ. приведенные в ГОСТ 8.586.1 (раздел 7). применяют совместно с дополнительными специальными требованиями настоящего стандарта к диафрагмам.

Необходимую минимальную длину прямолинейных участков ИТ определяют в зависимости от вида МС. их размещения на ИТ и относительного диаметра отверстия диафрагмы. Классификация видов МС приведена в приложении А.

Примечание — Установка термометра в соответствии с требованиями ГОСТ 8.S86.5 (подраздел 6.3) не изменяет необходимых прямолинейных участков ИТ для других МС. т.е. первичный преобразователь температуры, термометр или их гильзу (при ее наличии) не рассматривают как МС.

Если струевыпрямитель или УПП не применяют, то минимальную длину прямолинейных участков ИТ определяют на основе требований, приведенных в 6.2.

При применении струевыпрямителя или УПП минимальную длину прямолинейных участков ИТ определяют на основе требований, изложенных в 6.3 и приложении Б.

Применять струевыпрямитель или УПП не рекомендуется, если необходимая длина прямолинейных участков ИТ может быть обеспечена без их установки.

Т ребования 6.2 к длине прямолинейных участков ИТ установлены на основе [13], [ 14]. [15] и [16].

Все значения длины прямолинейных участков ИТ, указанные в 6.3.2. основаны на данных [13].

14

Страница 20

ГОСТ 8.586.2-2005

6.2 Минимальная длина прямолинейных участков измерительных трубопроводов

6.2.1 Необходимая минимальная длина прямолинейных участков ИТ до и после диафрагмы в зависимости от значения относительного диаметра отверстия диафрагмы и вида МС приведена в таблице 4.

Таблица 4 — Необходимая минимальная относительная длина прямолинейных участков ИТ между диафрагмой и МС без применения струевыпрямителя или УПП

Место установки М С

Относительная длина прямолинейного участка ИТ L при |$

Вия МС

£0.2

0.4

0.5

О.в

0.67

0.75

А’»

Б2'

А"

Б2>

А"

Б*>

А’>

Бг'

Аг>

Бг|

А’>

Бг|

После

диа

фрагмы

Любое МС (кроме симметричного резкого сужения)

4

2

6

3

6

3

7

3.5

7

3.5

8

4

90* колено

6

3

16

3

22

9

42

13

44

20

44

20

Два 90° колена в одной плоскости U-конфигурация (1 S 10D)3)

14

7

17

9

20

10

26

13

32

16

42

21

Два 90е колена в одной плоскости S или U-конфигурация (30D г / > 10D)3*

10

4)

10

*)

18

10

30

18

44

18

44

18

Два ЭО* колена в одной плоскости S-конфигурация (/£ 10D)3>

10

10

«>

22

10

42

18

44

20

44

22

Два колена в разных плоскостях (30О 2 / 2 5D)3'

19

18

44

18

44

18

44

18

44

20

44

20

Два колена в разных плоскостях (/ < 50)3>

34

17

50

25

75

34

655

256)

60

18

75

18

До диафрагмы

Заглушенный тройник, изменяющий направление потока или коническое 90° колено

3

«)

9

3

19

9

29

18

36

18

44

18

Заглушенный тройник, не изменяющий направление потока

10

5

11

6

14

6

18

9

24

12

36

18

45* колено или два 45‘ колена в одной плоскости S-конфигурация (300 г ! >2DЯ

7

«)

30

9

30

18

30

18

44

18

44

18

Конфузор

5

*)

5

«)

8

5

9

5

12

6

13

8

Диффузор

6

*)

12

8

20

9

26

11

28

14

36

18

Смешивающий потоки тройник

34

17

37

19

41

21

49

25

57

30

70

35

Разветвляющий поток тройник

14

7

17

9

20

10

26

13

32

16

42

21

Шаровой кран или задвижка

12

6

12

6

12

6

14

7

18

9

24

12

15

Страница 21

ГОСТ 8.586.2-2005

Окончание таблицы 4

Относительная длина прямолинейного участка ИТ L при р

Место установки МС

Вид МС

S 0.2

0.4

0.5

О.в

0.67

0.75

А'*

Б*'

А’>

Б1'

А’>

Б*

А11

Бг>

А"

б2>

А"

В3>

Затвор (заслонка)

25

13

32

16

36

18

40

20

43

22

47

24

Конусный кран

16

8

20

10

23

12

26

13

28

14

32

16

Запорный клапан или вентиль

18

9

19

10

22

11

26

13

30

15

38

19

До диафрагмы

Симметричное резкое расширение

51

26

58

29

64

32

70

35

74

37

80

40

Симметричное резкое сужение или большая емкость

30

15

30

15

30

15

30

15

30

15

30

15

МС неопределенного вида7'

60

30

70

35

76

38

84«

47

89

45

96

48

1> В колонке А приведены длины, для которых неопределенность коэффициента истечения соответствует указанной а 5.3.3.1.

2> В колонке 6 приведены длины, для которых неопределенность коэффициента истечения имеет дополнительную неопредепенность 0.5 %.

3> /— расстояние между двумя коленами. Расстояние является кратным диаметру участка ИТ между этими коленами.

41 Данные о возможности сокращения прямолинейного участка ИТ для данного р и МС отсутствуют.

5> При Re > 2 106 и / < 20 L а 95.

6> При Re > 2 10* и / < 2D L = 47.

7> Любой другой вид МС. не указанный в вышеприведенном перечне видов МС. Приведеннвя длина прямолинейных участков ИТ для МС неопределенного вида является максимальной длиной из допускаемых минимальных длин прямолинейных участков ИТ перед диафрагмой, поэтому для ряда МС. не включенных в таблицу, указанная длина установлена с запасом.

Для промежуточных значений р. не указанных в таблице 4. минимальную длину прямолинейных участков ИТ с применением линейной интерполяции данных таблицы рассчитывают по формуле

(б.1>

Р1-Р2

где р1( L, — ближайшее меньшее к величине р значение относительного диаметра диафрагмы и соответствующее ему значение относительной длины прямолинейного участка ИТ. указанные в таблице 4; р2.1-2 — ближайшее большее к величине р значение относительного диаметра диафрагмы и соответствующее ему значение относительной длины прямолинейного участка ИТ. указанные в таблице 4. Результат расчета по формуле (6.1) округляют до целого числа.

Примечание — Если расчет необходимой минимальной длины прямолинейных участков ИТ выполняют по данным, приведенным в копонках Б. то при отсутствии данных для р2 допускается значение L2 принимать равным значению, приведенному а колонке А.

16

Страница 22

ГОСТ 8.586.2-2005

6.2.2    Если диафрагму используют для выполнения исследовательских работ или в качестве эталонного СИ при калибровочных или поверочных работах, то рекомендуется увеличить не менее чем в 2 раза длину прямолинейных участков ИТ до диафрагмы, указанную в колонках А таблицы 4.

6.2.3    Если длина прямолинейного участка ИТ до и после диафрагмы не менее значений, указанных в колонке А таблицы 4, то неопределенность коэффициента истечения соответствует указанной в 5.3.3.1.

6.2.4    Если длина прямолинейного участка ИТ до или после диафрагмы меньше значений, указанных в колонке А таблицы 4, но равна или больше значений, приведенных в колонке Б данной таблицы, то следует к неопределенности коэффициента истечения арифметически добавить дополнительную составляющую неопределенности 0.5 %.

6.2.5    Не допускается:

-    устанавливать прямолинейные участки ИТ. длины которых менее указанных в колонке Б таблицы 4:

-    одновременно устанавливать до и после диафрагмы прямолинейные участки ИТ. длины которых менее указанных в колонке А таблицы 4.

6.2.6    Рекомендуется регулировать расход потока арматурой, расположенной на расстоянии более 8D после диафрагмы. Запорная арматура, находящаяся на ИТ до диафрагмы, должна быть полностью открыта.

6.2.7    Если конструкция проточной части запорной арматуры и ее сопряжение с ИТ соответствует требованиям 6.4.3. то такая запорная арматура может рассматриваться как часть прямолинейного участка ИТ.

Запорная арматура, приведенная в таблице 4. имеет такой же номинальный внутренний диаметр, как и ИТ. а диаметр ее проходного отверстия отличается от диаметра ИТ на значение, которое превышает допускаемое для уступов (см. 6.4.3).

6.2.8    Длина прямолинейных участков ИТ. указанная в таблице 4. определена экспериментально в условиях стабилизированного потока непосредственно перед исследуемым МС. На практике данные условия обеспечивают выполнением требований:

а) если до диафрагмы установлено последовательно несколько МС. то должно применяться следующее:

1)    длину прямолинейного участка ИТ между диафрагмой и ближайшим к ней МС определяют по 6.2.1—6.2.7;

2)    прямолинейный участок ИТ между двумя бпижайшими к диафрагме МС должен иметь длину, равную половине или более поповины значения, опредепяемого по данным таблицы 4 для р. равного 0.67 (независимо от фактического значения р), и вида второго МС. наиболее удаленного от диафрагмы). При этом расстояние между МС является кратным внутреннему диаметру участка ИТ между этими МС. Если значение минимальной длины прямолинейного участка ИТ выбрано из колонки А таблицы 4. то неопредепенность коэффициента истечения соответствует указанной в 5.3.3.1. Если значение минимальной длины прямолинейного участка ИТ выбрано из колонки Б таблицы 4, то к неопределенности коэффициента истечения следует арифметически добавить дополнительную составляющую неопределенности 0,5 %.

Если расстояние между вторым и третьим МС менее 5D и третье МС требует больший прямолинейный участок, чем второе МС. то прямолинейный участок ИТ между двумя ближайшими к диафрагме МС определяют как половину или более поповины значения, определяемого поданным таблицы 4. для р. равного 0.67 (независимо от фактического значения р), и вида третьего МС;

3) допускается частичное или полное сокращение расстояния между двумя МС. ближайшими к СУ. за счет соответствующего увеличения длины ИТ между СУ и ближайшим перед ним МС (см. рисунок 5). При этом должно выполняться усповие перечисления б);

17

Страница 23

ГОСТ 8.586.2-2005

2

Г

1

Ш

14Д

2

1

Ш.

1 — диффузор; 2 — шаровой кран или задвижка: 3 — диафрагма Рисунок 5 — Схема расположения шарового крана или задвижки при р = 0.6

б)    любое МС. состоящее из комбинации колен {см. таблицу 4), должно быть помещено от диафрагмы на расстоянии, не менее указанного в таблице 4. независимо от числа МС. находящихся между этим МС и диафрагмой. При этом расстояние является кратным внутреннему диаметру участка ИТ, расположенного непосредственно перед диафрагмой, и измеряется от диафрагмы до границы группы колен (включая длины МС. находящихся между ними). Если расстояние определено по значениям, приведенным в колонке Б. тогда к неопределенности коэффициента истечения допжна быть арифметически добавлена дополнительная составляющая неопределенности 0,5 %. При этом не допускается сокращать длину других прямолинейных участков ИТ, т.е. дополнительная составляющая неопредепенности не должна добавляться более одного раза, исходя из требований, указанныхв перечиспенияха)и б):

в)    рекомендуется применение струевыпрямителя или УПП при использовании коллекторных систем [см. Б.5 (приложение Б)).

Еспи невозможно установитьструевыпрямитель или УПП, то при опредепении длин прямолинейных участков ИТ коллекторных систем руководствуются следующим:

1)    если оси входного (распределительного) коллектора и ИТ расположены водной плоскости, как приведено в примере а) рисунка 6, то выход из коннектора дня крайнего ИТ классифицируют как МС вида «Заглушенный тройник, изменяющий направнение потока», дня остапьных ИТ как МС вида «Раз-ветвняющий поток тройник»;

2)    еспи оси входного (распреденитеньного) коннектора и ИТ расположены в разных плоскостях, как приведено на рисунке 66. то выход из колпектора и колено объединяют в одно МС, которое кпасси-фицируют как:

-    «Два конена в разных пноскостях, /< 5О», при длине прямолинейного участка ИТ между коленом и коннектором менее 5 О;

-    «Два конена в разных пноскостях, 30О :> / й 50». при днине прямонинейного участка ИТ между коненом и коннектором от 180 до 50 дня крайнего (перед загпушкой) выхода из коннектора и при днине от 160 до 50 дня остапьных выходов из коннектора.

Примечание — Если расстояние между коллектором и коленом более 180 для крайнего (перед заглушкой) выходом из коллектора, для остальных — более 160 , то выход из коллектора и колено не объединяют в одно МС.

г) конфигурацию ИТ перед «МС неопредепенного вида» не регнаментируют.

18

Страница 24

ГОСТ 8.586.2-2005

Рисунок 6 — Схема коллектора

6.2.9    МС, расположенные перед СУ на расстоянии, превышающем указанное в таблице 4. для «МС неопределенного вида» не учитывают.

6.2.10    На рисунке 7 приведены три примера применения требований перечислений а) и б) 6.2.8.

В каждом примере второе МС относительно диафрагмы (см. рисунок 7) представляет собой МС вида «Два колена в разных плоскостях (300 г / г 5О)», а р равно 0.4.

6.2.10.1 Если первое МС — полностью открытый шаровой кран, как приведено на рисунке 7а. длина которого 1О. то:

-    длина прямолинейного участка ИТ между фаном и диафрагмой должна быть не менее 12D (см. таблицу 4);

-    длина прямолинейного участка ИТ между МС вида «Два колена в разных плоскостях (300 >/£50)» и краном должна быть не менее 220 согласно перечислению а) 6.2.8;

-    расстояние между МС вида «Два колена в разных плоскостях (3002:/г50)» и диафрагмой должно быть не менее 440 согласно перечислению б) 6.2.8.

Таким образом, требуется дополнительная общая длина 90 = 440 - 220 - 120 - 10, которая может находиться либо до или после крана, либо частично до и после крана.

В соответствии с требованиями в перечислении б) 6.2.8 дополнительная длина 90 может не вводиться при условии, что к неопределенности коэффициента истечения будет арифметически добавлена дополнительная составляющая неопределенности 0.5 %.

19

Страница 25

ГОСТ 8.586.2-2005

Могут также быть применены условия перечисления а) 6.2.8 для расположения крана вплотную к двум коленам в разных плоскостях, при условии, что имеется расстояние не менее 440 от двух колен в разных плоскостях до диафрагмы, как приведено на рисунке 76.

6.2.10.2    Если первое МС является переходником (конфузором) от диаметра 20 к диаметру О на длине 20. как приведено на рисунке 7в. то:

-    длина прямопинейного участка ИТ между конфузором и диафрагмой должна быть не менее 50 (см. таблицу 4);

-    длина прямопинейного участка ИТ между МС вида «Два копена в разных плоскостях (300^/2:50)» и конфузором допжна быть не менее 22 ■ 20 согласно перечиспению а) 6.2.8;

-    расстояние между МС вида «Два колена в разных плоскостях (30О >/>5О)» должно быть не менее 440 согласно перечислению б) 6.2.8.

Так как фактическое расстояние равно 510 = 440 + 20 + 50. с учетом требования перечисления б) 6.2.8 дополнительной длины не требуется.

6.2.10.3    Если первое МС — расширитель (диффузор) от 0,50 до О на длине 20. как приведено на рисунке 7 г, то:

-    длина прямопинейного участка ИТ между диффузором и диафрагмой должна быть не менее 120 (см. таблицу 4);

-    длина прямолинейного участка ИТ между двумя коленами в разных плоскостях и диффузором допжна быть не менее 22 0.5О согпасно перечислению а) 6.2.8;

-    расстояние между МС вида «Два колена в разных плоскостях (300 >/>50)» и диафрагмой должно быть не менее 440 согласно перечиспению б) 6.2.8.

Таким образом, требуется допопнитепьный прямопинейный участок ИТ 190 = 440-120-- 20 - 22 0.5О. который может быть пибо до или после диффузора, либо частично до и после него.

X

{22 + 40

А

« (12 +ft> „

х>0,уъ0,х+уъ9

X

0

*43О

*440

20

I

8

1 ,

о

—-

1 Л

§

{114J0D

2D

(12+jfJO [

х*о,гао1*+г*10

г

Рисунок 7 — Примеры определения необходимых длин прямолинейных участков ИТ (см. 6.2.10)

20

Страница 26

ГОСТ 8.586.2-2005

6.3 Струевыпрямители и устройства подготовки потока

6.3.1    Общие положения

Для уменьшения длины прямолинейных участков ИТ до диафрагмы могут быть применены струевыпрямители или УПП.

Допускается использовать только те виды струевыпрямителей или УПП. которые прошли испытания на соответствие требованиям, указанным в ГОСТ 8.586.1 (приложение Ж). В любом случае испытания следует проводить с применением диафрагм.

Незапатентованные струевыпрямители и УПП. которые прошли испытания на соответствие требованиям. указанным в ГОСТ 8.586.1 (приложение Ж). — это трубчатый струевыпрямитель в виде связки из 19 трубок (1998) и дисковое УПП «Zanker». В приложении Б приведены некоторые патентованные УПП. прошедшие испытания.

В 6.3.2 и 6.3.3 приведено описание конструкций и способы установки на ИТ трубчатого струевыпря-мителя в виде связки 19 трубок (1998) и дискового УПП «Zanker».

В 6.3.2.2 и 6.3.3.2 описаны ситуации, в которых данные устройства могут быть использованы после любых типов МС и произвольно выбранными расстояниями между ними; в 6.3.2.3 рассмотрены некоторые дополнительные варианты, в которых трубчатый струевыпрямитель в виде связки из 19 трубок (1998) может быть применен для уменьшения требуемой длины ИТ после конкретных типов МС.

Допускается применение других конструкций струевыпрямителей и УПП. если они прошли испытания [см. ГОСТ 8.586.1 (приложение Ж)].

6.3.2    Трубчатый струевыпрямитель в виде связки из 19 трубок (1998)

6.3.2.1    Описание

6.3.2.1.1    Конструкция

Струевыпрямитель включает 19 трубок, соединенных в цилиндрическую структуру, как приведено на рисунке 8.

Для уменьшения завихрений, которые могут возникнуть между внешними трубками струевыпрями-теля и стенкой трубопровода, максимальный наружный диаметр струевыпрямителя D,. должен удовлетворять условию:

0.950 £ О, 50.

Длина трубок должна быть в пределах от 20 до 30. предпочтительно как можно ближе к 20.

6.3.2.1.2    Требования к трубкам струевыпрямителя

Все трубки в связке должны иметь одинаковую шероховатость, наружный диаметр и толщину стенок. Толщина стенок отдельных трубок струевыпрямителя должна быть менее 0.0250. Все трубки должны иметь внутреннюю фаску на обоих торцах.

6.3.2.1.3    Изготовление струевыпрямителя

Струевыпрямитель должен иметь прочную конструкцию. Отдельные трубки следует приварить друг к другу в точках контакта, по крайней мере, на обоих торцах связки. Важно обеспечить параллельность трубок друг другу и оси трубопровода, поскольку при невыполнении данного требования струевып-

1 — минимизированный зазор: 2 — стен«л ИТ: 3 — толщина стенки трубки. 4 — варианты центрирующих прокладок (обычно о четырех местах); D, — наружный диаметр струевыпрямителя потока. L— длина трубок

Рисунок 8 — Трубчатый струевыпрямитель в виде связки из 19 трубок (1998)


21

Страница 27

ГОСТ 8.586.2-2005

рямитель сам может создавать в потоке завихрения. Для центрирования всей сборки трубок в трубопроводе следует использовать прокладки, которые могут иметь форму небольших выступов или стержней, параллельных оси трубопровода. После помещения в трубопровод связка трубок должна быть надежно закреплена на месте. Прочное крепление не должно вносить деформацию в конструкцию связки трубок и нарушать ее симметричное расположение в трубопроводе.

6.3.2.1.4 Потери давления

Коэффициент гидравлического сопротивления ^ струевыпрямителя в виде связки из 19 трубок (1998) может быть принят равным 0.75.

6.3.2.2 Установка струевыпрямителя

6.3.2.2.1    Трубчатый струевыпрямитель в виде связки из 19 трубок (1998), приведенный на рисунке 8, применяют с диафрагмой, имеющей относитепьный диаметр не более 0.67.

6.3.2.2.2    Струевыпрямитель должен быть установлен так. чтобы расстояние между диафрагмой и МС было не менее 30D. а расстояние между выходным торцом струевыпрямителя и диафрагмой было равно (13 ±0.25) О.

6.3.2.3 Дополнительные возможности

6.3.2.3.1    Трубчатый струевыпрямитель в виде связки из 19 трубок (1998) может быть использован для уменьшения требуемого прямолинейного участка ИТ при применении вариантов установки, отличных от приведенного в 6.3.2.2.

Допускаемые варианты установки струевыпрямителя зависят от расстояния L, от диафрагмы до ближайшего МС. В таблице 5 приведены допускаемые диапазоны длины прямолинейных участков ИТ между диафрагмой и струевыпрямителем в виде связки из 19 трубок (1998) для двух диапазонов L

-    30D > Lf £18D:

-    L, 2:30О.

В таблице 5 приведена длина прямолинейных участков ИТ между выходным торцом струевыпря-мителя и диафрагмой.

Для значений относительных диаметров диафрагмы, не указанных в таблице 5, положение струе-выпрямителя определяют по данным для ближайшего большего указанного значения р.

Длину прямопинейного участка ИТ после диафрагмы определяют в соответствии с таблицей 4.

Пример использования значений, указанных в таблице 5, приведен в 6.3.2.4.

6.3.2.3.2    Если длина прямолинейного участка ИТ между диафрагмой и струевыпрямителем соответствует значениям, указанным в колонке А таблицы 5. а длина прямолинейного участка ИТ после диафрагмы соответствует значениям в колонке А таблицы 4. то неопределенность коэффициента истечения соответствует указанной в 5.3.3.1.

6.3.2.3.3    Составляющую неопределенности 0.5 % добавляют арифметически к неопредепенности коэффициента истечения в одном из следующих случаев:

-    длина прямолинейного участка ИТ между диафрагмой и струевыпрямителем соответствует значению, указанному в колонке Б таблицы 5;

-    длина прямопинейного участка ИТ после диафрагмы меньше значения, указанного в колонке А таблицы 4. но либо равна, либо более значения, указанного в колонке Б таблицы 4.

6.3.2.3.4    Настоящий стандарт не может быть использован в следующих случаях:

-    длина прямолинейного участка ИТ между диафрагмой и струевыпрямителем находится вне предепов допускаемых значений, указанных в колонке Б таблицы 5;

-    длина прямопинейного участка после диафрагмы менее значения, указанного в колонке Б таблицы 4;

-    одновременно длина прямолинейного участка между диафрагмой и струевыпрямителем находится вне пределов значений, указанных в колонке А таблицы 5, и длина прямолинейного участка ИТ после диафрагмы менее значения, приведенного в колонке А таблицы 4.

6.3.2.3.5    Между МС. указанным в таблице 5. кроме вида «любое МС», и ближайшим МС. расположенным до него, должен быть прямолинейный участок ИТ длиной не менее 15D.

6.3.2.4 Пример

Если до диафрагмы с относительным диаметром отверстия 0,6 необходимо установить МС вида «90° колено», то возможны два варианта установки струевыпрямителя:

-    в соответствии с 6.3.2.2.2 (см. рисунок 9а), преимуществом которого является возможность размещения любого МС на любом расстоянии до одиночного колена;

-    в соответствии с таблицей 5 (см. рисунок 96). позвопяющий использовать более короткий требуемый прямолинейный участок ИТ после колена, но требующий прямолинейного участка ИТ до колена длиной не менее150.

22

Страница 28

Таблица 5 — Диапазон допускаемой длины прямолинейных участков ИТ между диафрагмой и струевылрямителем со связкой из 19 трубок (1998)8 зависимости от£ и расстояния L, между диафрагмой и МС

Длина выражена значениями, кратными внутреннему диаметру. О

вид МС

Раз стояние между СУ и МС

Диапазон допуослсмой длины прямолинейных участков ИТ между СУ и струооылрямитвлвм дляр

i 02

0.4

0.5

о.е

0.67

0.75

А*

б41

А31

В*1

А51

Б41

А3>

Б41

А*

Б"'

Д3!

6"'

9 (Г колено 1)

30 >Lf Ъ 18

От 5 до 14.5 включ.

От 2 до 5; св 14.5 доп5> включ.

От 5 до 14.5 включ.

От 2 до 5; св 14,5 до л** включ.

От 11.5 ДО 14.5 в*люч.

ОтЗ до 11.5; се. 14.5 до п^ вкпюч.

От 12 до 13 включ

От 5 до 12; св. 13 до

включ.

13 ±025

От 7

ДО 12.75: се. 13.25 до п5) включ.

14 ± 0.25

От 8 до 13,75; св. 14.25 до п5) включ.

Lf* 30

От 5 до 25 включ.

От 2 до 5; св 25 до п5* включ.

От 5 до 25 включ.

От 2 до 5; св . 25 до

включ.

От 11.5 ДО 25 включ.

ОтЗ до 11.5; се. 25 до п61 вк/точ.

От 12 до 25 включ,

От 5 до 12;

св. 25 до п^1 включ.

От 12.75 ДО 16.5 включ.

От 7

до 12,75; се. 16,5 до л51 включ.

От 14 ДО 16.5 включ.

От 8 до 14; св. 16.5

ДО Л^1 включ.

Два 90* колена в ра-эмых плоскостях (/<2 О)2»

30 >L, > 18

От 5 до 14.5 включ.

От 2 до 5; св. 14,5 до п^1 включ.

От 5 до 14.5 включ.

От 2 до 5; св. 14,5 до п** включ.

От 9.5 до 14.5 включ.

От 2 до

9.5:

св. 14.5 до п51 вкпюч.

От 13.5 до 14.5 включ.

От 6 ДО 135; св. 14.5 до п6* включ.

От 13 до 14.5 включ.

От 7 до 13; св. 14,5 до л5* включ.

в)

От 9,5 до Л5> включ.

Lf> 30

От 5 до 25 включ,

От 2 до 5; св. 25 до п6* включ.

От 5 до 25 включ.

От 2 до 5; св. 25 до п6* включ.

От 9 до 25 включ.

От 2 до 9; се 25 до n5i включ.

От 9 до 25 включ.

От 2 до 9; св . 25 до п6) включ.

От 10 до 16 ВКЛЮЧ.

От 5 до 10; св. 16 до л®1 включ.

От 12 до 12,5 включ.

От 8 до 12; св. 12.5 до л5* включ.

Заглушенный тройное, изменяющий направление потока

30 >£., > 18

От 5 до 14.5 в*люч.

От 2 до 5; св. 14,5 доп51 включ.

От 5 ДО 14.5 включ.

От 2 до 5; се. 14,5 до п*1 включ.

От 11 до 13 включ.

От 2 до 11: св. 13 до

вкПОЧ.

в!

в)

От 7 до п61 включ.

в)

От 8 до л51 включ.

в)

От 9 до л61 включ.

L, £30

От 2 до 25 включ.

Св. 25 до п5* включ.

От 2 до 25 включ.

Се. 25 до п5' включ.

От 9 до 23 включ.

От 2 до 9; св. 23 до п5> включ.

От 11 до 16 включ.

От 2 ДО 11; св. 16 ДО л*1 включ.

От 11 до

1325

включ.

От 6 до 11; св. 13.25 дол5' включ.

От 12 до 14 включ.

От 7 ДО 12; св. 14 до п*> включ.

Страница 29

**■ Окончание таблицы 5

Длина выражена значениями, кратным* внутреннему диаметру. О

Вид МС

Расстояние между СУ и МС

Диапазон допускаэмой длины прямолинейных >частков ИТ между СУ и струевыпрямителем для р

£0,2

0.5

о.в

0.67

0,75

А3'

в41

Аэ<

Б41

А3'

64>

А31

Б41

А31

Б41

А3»

Б4'

Любое МС

30 >L, * 18

От 5 до 11 включ.

От 2 до 5; св. 11 до п51 включ.

От 5 до 11 включ.

От 2 до 5; св. 11 доп5> включ.

61

7)

От 3 ДО п51 включ.

в|

От 7 до п5' включ.

в)

От 8 до 10 включ.

61

9.5 ± 0.25

L, *30

От 5 до

13.25

включ.

От 2 до 5: св. 13.25 до пв| включ.

От 5 до

13.25

включ.

От 2 до 5: св. 13.25 до па> включ.

От 11.5 до 14.5 включ.

От 3 до 11,5: св. 14.5 ДО п61 включ.

От 12 до 16 включ.

От 6

ДО 12; св. 16 до п®1 включ.

13 ±0.25

От 7

до 12.75; св. 12.75 До

(п— 15)51 включ.

ej

От 8 до 22 включ.

11 Колена должны иметь радиус кривизны, равный 1,50.

21 / — расстояние между двумя коленами.

31 Колонка А дает значения длины. соответствующие «нулевой доло/нительной неопределенности коэффициента истечения» (см. 6.3.2.3.2).

41 Колонка Б дает значения дл»*«ы. соответствующие «дополнительной неопределенности 0.5 %* (см. 6.3.2.3 2).

п — число диаметров, определяемое по формуле п = L,- LCT - 1. где L ст — длина струевыпрямителя. Рекомендуется рассчитывать п по формуле п = Lf - LCT - 2,5.

61 Данные отсутствуют, требуется проведение испытаний

71 Если р = 0.46. то допускается значение 95.

Если Э = 0.54. то допускается значение 13.

Примечание — Значения длины прямолинейных участков ИТ, указанные в таблице, л ре дета ел я ют собой допускаемые значения длины ИТ между выходным торцом струевыпрямителя (см. 63.2.1) и диафрагмой для заданного МС. установленного до струевы прямите ля на расстоянии Lf от диафрагмы. Расстояние 1,от диафрагмы измеряют до обращенного вниз по течению торца искривленной части ближайшего (или единственного) колена или тройника, или до обращенного вниз по течению торца искривленной или конической части переходника с уменьшением диаметра или расширителя. Рекомендуемые значения соответствуют положениям струевыпрямителя. применимым в установленном диапазоне значений р.

Страница 30

ГОСТ 8.586.2-2005

Если расстояние от диафрагмы до колена не менее 30О, то для обеспечения более широкого диапазона размещения струевыпрямителя могут быть также использованы значения, указанные в таблице 5 для Lf i 30. Но поскольку такое размещение струевыпрямителя требуется редко при проектировании установок, то эта возможность не приведена на рисунке 9.

1 — положение л юбогоМ С. помещенного на любом расстоянии от одиночного колена. 2 — положение любого МС. помещенного

до одиночного колена па расстоянии не менее 150


б


Рисунок 9 — Примеры установок струевыпрямителя в виде связки из 19 трубок (1998)

6.3.3 Дисковое устройство подготовки потока «Zanker»

6.3.3.1    Описание

Конструкция дискового УПП «Zanker» [17] приведена в ГОСТ 8.586.1 (приложение Е). Дисковое УПП «Zanker», прошедшее испытания на соответствие требованиям ГОСТ 8.586.1 (приложение Ж), может быть установлено после любых видов МС при ft й 0.67.

6.3.3.2    Установка

Расстояние между диафрагмой и ближайшим МС L, должно быть не менее 17D. Дисковое УПП «Zanker» должно быть установлено таким образом, чтобы Ls (расстояние между выходным торцом диска УПП и диафрагмой) удовлетворяло условию:

7.5D<Ls<LLf -8,50.

6.4 Округлость и цилиндричность измерительного трубопровода

6.4.1    На участке ИТ длиной 20. раслопоженном непосредственно перед диафрагмой (или корпусом камеры усреднения, если она имеется), ни одно значение диаметра в любом поперечном сечении на этом отрезке не допжно отличаться более чем на 0,3 % значения О. определенного в соответствии с 6.4.2.

Если на данном участке имеется сварной шов. то внутренний валик шва должен быть путем его механической обработки сточен до состояния, при котором внутренний диаметр ИТ. измеренный в плоскости сварного шва. будет соответствовать данному требованию.

6.4.2    Диаметр О определяют как среднеарифметическое значение результатов измерений не менее чем в трех поперечных сечениях трубопровода, равномерно распределенных на отрезке 0.5О. из которых два сечения соответствуют расстояниям О О и 0,5 О от места отверстий для отбора давления.

25

Страница 31

ГОСТ 8.586.2-2005

расположенных до диафрагмы. Если конструкция участка сварная, то третье сечение должно быть в плоскости сварного шва.

В каждом из сечений проводят измерения не менее чем в четырех диаметральных направлениях, распопоженных прибпизительно под одинаковым углом друг к другу. Еспи используется камера усреднения (см. рисунок4), то измерение величины О выполняют на отрезке ИТ длиной 0.5D до входного торца корпуса камеры усреднения. При этом относительная неопредепенность результата измерения, обусловленная измерительным инструментом, не должна превышать 0,1 %.

6.4.3    За пределами участка ИТ длиной 20. расположенного непосредственно перед диафрагмой (или корпусом камеры усреднения, если она имеется), ИТ между диафрагмой и первым МС может быть изготовлен из одной или нескольких секций труб.

В пределах участка ИТ, расположенного между сечениями ИТ на расстоянии от диафрагмы 20 и 10 О. разность значений диаметра смежных секций ИТ и высота уступа не должны превышать 0.003 О.

Если диаметр секции ИТ, расположенной выше по потоку, больше диаметра секции ИТ, расположенной ниже по потоку, то за пределами участка ИТ длиной 10D [18] разность значений диаметра смежных секций ИТ и высота уступа не допжны превышать 0,06 О.

Если диаметр секции ИТ, расположенной выше по потоку, не более диаметра секции ИТ, расположенной ниже по потоку, то составная конструкция ИТ не приводит к допопнительной составляющей неопределенности коэффициента истечения при одном из следующих условий:

-    за пределами участка ИТ длиной 10D при р £ 0,3215 разность значений диаметра смежных секций ИТ и высота уступа не превышают 0.060:

-    впределахучасткаИТотЮОдо/ =(2,39 ♦ 54,8р1-74)Опри р> 0.3215 разность значений диаметра смежных секций ИТ и высота уступа не превышают 0,020;

-    за пределами участка ИТ длиной/ =(2,39 + 54,8р’-74)0 при р> 0,3215 разность значений диаметра смежных секций ИТ и высота уступа не превышают 0,060.

За пределами участка ИТ длиной 100, расположенного непосредственно перед диафрагмой (ипи корпусом камеры усреднения, если она имеется), применение прокладок между секциями допускается при условии, что их толщина — не более 3,2 мм. и они не выступают во внутреннюю полость ИТ.

6.4.4    Неопределенность 0.2 % допжна быть добавлена арифметически к значению неопределенности коэффициента истечения, если разность значений диаметра ДО между смежными секциями ИТ превышает значения, указанные в 6.4.3, но удовлетворяет двум условиям:

(6.2)

о

0.1 + 2.3р4

D

(6.3)

где s — расстояние от отверстий для отбора давлений или от переднего торца корпуса камеры усреднения (при ее наличии) до уступа.

6.4.5    Если ДО/О не удовлетворяет требованиям 6.4.4 или имеется более одного уступа (см. 6.4.3), то установку не считают соответствующей требованиям настоящего стандарта.

6.4.6    Диаметр прямолинейного участка ИТ после диафрагмы, полученный в результате однократного измерения в любом поперечном сечении ИТ на расстоянии не более 20 от входного торца диафрагмы. не должен отличаться от О более чем на 3%.

6.5 Расположение диафрагмы и камеры усреднения

6.5.1    Диафрагма должна быть расположена в ИТ таким образом, чтобы было обеспечено течение среды от входного торца диафрагмы к выходному.

6.5.2    Диафрагма допжна быть расположена перпендикулярно к оси ИТ в пределах ± 1°.

6.5.3    Диафрагма должна быть центрирована в трубопроводе.

При применении камер усреднения или нескольких взаимно соединенных отверстий (см. ГОСТ 8.586.1 (рисунок 1)], допускаемое значение эксцентриситета (смещение оси отверстия диафрагмы относительно оси ИТ) рассчитывают по формуле

0X1050

(6.4)

0.1 - 2.Зр4

26

Страница 32

Расстояние между осью отверстия диафрагмы и ИТ в параллельном направлении к оси отверстия для отбора давления ecJ должно удовлетворять условию:


При применении отдельных отверстий для отбора давления должны быть определены расстояния между осями отверстия диафрагмы и ИТ в параллельном и перпендикупярном направпениях к оси отверстия для отбора давления, как приведено на рисунке 10.


ес, <.    0 00250    <6.5)

0.1+ 2,3(14

Расстояние между осями отверстия диафрагмы и ИТ в перпендикулярном направпении к оси отверстия для отбора давления всп должно удовлетворять условию:

„    0.0050    ,66)

°сп ь

0.1 - 2Z\\

Если значение вс1 не удовлетворяет условию (6.5). но находится в пределах

0.0025D    _ О Л050    7\

-<0,./ <. -. '

0.1 + 2.3 р 4    0.1 + 2.3|54

то к неопределенности коэффициента истечения С должна быть добавлена арифметически неопределенность 0,3%.

6.5.4 Корпус камер усреднения устанавливают соосно ИТ таким образом, чтобы ни один элемент камер не выступал во внутреннюю полость ИТ.

6.6 Способ креплония и прокладки

6.6.1    Способ крепления диафрагмы должен обеспечивать сохранение ее правильного положения поспе фиксации в узпе крепления.

Способ крепления во избежание деформации диафрагмы должен предусматривать возможность ее свободного тейпового расширения.

6.6.2    Уппотнительные прокладки и(или)уплотнительные кольца не должны выступать во внутреннюю полость ИТ и не перегораживать отверстия для отбора давления. Они должны быть как можно тоньше с учетом необходимости соблюдения требований, приведенных в 5.2.

6.6.3    Уплотнительные прокладки между диафрагмой и корпусом камеры усреднения не допжны выступать во внутреннюю полость камеры.

27

Страница 33

ГОСТ 8.586.2-2005

Приложение А (обязательное)

Классификация видов местных сопротивлений

А.1 Одиночное колено и группа колен

А.1.1 «Коленом — изгиб трубопровода равного сечения водной плоскости под углом ц» от 5° до 95“ (см. рисунок А.1а).

«90° колено» — изгиб трубопровода равного сечения в одной ппоскости под углом у. равным 90s s 5° (см. рисунок А.1а).

«45° колено» — изгиб трубопровода равного сечения в одной ппоскости под углом ч». равным 45° ± 5° (см. рисунок А.1 б).

«Коническое 90* колено» — отвод, образованный двумя перпендикулярно распопоженными друг к другу отрезками труб, сваренных по коническим поверхностям (см. рисунок А.1в).

А.1.2 «Два 90° колена в одной плоскости S-конфигурация (10D < /s 300)» — два 90° колена, оси которых лежат в одной плоскости (см. рисунок А.1е). расположенных один за другим на расстоянии 100 < И 300.

«Два 90° колена в одной плоскости U-конфигурация (100 < /£ 300)» — два 90° колена, оси которых лежат в одной плоскости (см. рисунок А.1г). расположенных один за другим на расстоянии 100 < / S 30О.

«Два 90° колена в одной плоскости U-конфигурация (/£100)» — два 90‘ колена, оси которых лежат в одной плоскости (см. рисунок А.1 д>, расположенных один за другим на расстоянии, не превышающем 100.

«Два 90° колена в одной ппоскости S-конфигурация (!£ 100)» — два 90‘ колена, оси которых лежат в одной плоскости (см. рисунок А.1ж), распопоженных один за другим на расстоянии Is. 100.

«Два колена в разных плоскостях (50 s / i 300)» — два колена, оси которых лежат в разных плоскостях (см. рисунок А.1 и), расположенных один за другим на расстоянии 50 s /5 300).

«Два колена а разных плоскостях (/< 5D)» — два колена, оси которых лежат в разных плоскостях (см. рисунок А.1 к), распопоженных один за другим на расстоянии /< 50.

«Два 45° копена в одной плоскости S-конфигурация (30О 2:1 > 2D)» — два 45° колена, оси которых пежат в одной ппоскости. расположенных один за другим на расстоянии 20 < I < 300).

А.1.3 Границей между коленом (группой колен) и прямопинейным участком ИТ считают сечение, в котором изгиб трубопровода переходит в прямолинейный участок.

А.1.4 При наличии одного или нескольких колен перед или после МС. указанных в А.1.2. на расстоянии менее 30О. все колена обьединяют водно МС и его классифицируют как «МС неопределенного типа» (например, см. рисунок А.1л).

Примечание — Внутренний радиус изгиба колен должен быть не менее радиуса трубопровода.

А.2 Тройники

А.2.1 Тройник — фитинг, состоящий из трех соединенных звеньев трубопровода, оси которых лежат в одной плоскости (см. рисунок А.2).

«Заглушенный тройник, изменяющий направление потока* — тройник, состоящий из одного затушенного звена и двух открытых несоосных звеньев (см. рисунок А.2а).

«Заглушенный тройник, не изменяющий направпение потока» — тройник, состоящий из одного затушенного звена и двух открытых соосных звеньев (см. рисунок А.26).

Примечание — Если диаметр заглушенного звена тройника (см. рисунок А.26) менее 0.130. то данный тройник не явпяется местным сопротивпением.

«Рвзветвляющий поток тройник» — тройник, потоке котором входит водно звено (см. рисунки А.2в. г), а выходит из двух звеньев.

«Смешивающий потоки тройник» — тройник, поток из которого выходит из одного звена (см. рисунки А.2д, е). а входит в два звена.

Примечание — При определении длины прямолинейного участка перед тройником или за ним расстояние замеряют от точки пересечения осей звеньев.

Если расстояние между тройниками, которые разветвляют поток, не превышает 50. то все тройники объединяют в одно местное сопротивление — «Разветвляющий лоток тройник».

Если расстояние между тройниками, которые смешивают потоки, не превышает 50. то все тройники объединяют в одно местное сопротивление — «Смешивающий потоки тройник*.

28

Страница 34

ГОСТ 8.586.2-2005

fSlQО



IS 10о.


Ж

ПУЗО




pL


.yapt/>mg.


1)


Рисунок A.1 — Колено и группы колен &лтуш»

Рисунок А.2 — Тройники

29

Страница 35

ГОСТ 8.586.2-2005

А.З Переходные участки труб

А.3.1 Диффузор — конусное расширение трубопровода с прямолинейной или криволинейной образующей (см. рисунок А.За).

Диффузор характеризуют конусностью Кг. которую рассчитывают как отношение разности диаметров двух прямолинейных участков трубопроводов, соединенных конусом, к дпине / этого конуса по формуле

К,-О, (О*/©,-1)//,    (А. 1)

где О, и D2 — диаметры двух прямопинейных участков трубопровода, причем 02 > О,.

Геометрические характеристики диффузора должны удовлетворять условиям:

0,2 < К, £0.5:    (А.2)

1.1 < Оз/О, £2.    (А.З)

Диффузор считают прямолинейным участком при выполнении условий:

0 £ Кг £ 0.2.    (А.4)

Is O^O, £1.1.    (А.5)

При этом длину прямолинейного участка ИТ рассчитывают без у^ета диффузора как МС.

А.3.2 Симметричное резкое расширение (см. рисунок А.36) — конусное расширение трубопровода или уступ, удовлетворяющие условиям:

*,>0.5;    (А.6)

02/0, >1,1-    (А.7)

А.3.3 Конфузор — конусное сужение трубопровода с прямолинейной или криволинейной образующей (см. рисунок А.2в).

Конфузор характеризуют конусностью Кг которую рассчитывают по формуле (А.1).

Геометрическив характеристики конфузора должны удовлетворять условиям:

0.2 <К,£0.7;    (А.8)

1.1<02/0, £2.    (А.9)

Конфузор считают прямолинейным участком при выпопнении условий:

О £ Кг £ 0.2;    (А.10)

1.0 £0^0, £ 1.1.    (А.11)

А.3.4 Симметричное резкое сужение — конусное сужение трубопровода или уступ (см. рисунок А.Зг). если они соответствуют условиям:

К, >0.7;    (А.12)

0,/02>1.1.    (А.13)

А.3.5 Г раницей между диффузором или конфузором и прямолинейным участком ИТ считают сечение, в котором конус переходит в прямой круглый цилиндр.

А.3.6 Переходные участки ИТ рекомендуется изготовлять с криволинейной образующей в соответствии с ГОСТ 17378 с учетом требований настоящего приложения.

А.4 Запорная арматура

А.4.1 Запорную арматуру классифицируют в соответствии с ГОСТ 24856.

На рисунке А.З приведены схемы запорной арматуры: задвижки (см. рисунок А.Зд); шарового крана (см. рисунок А.Зе); конусного крана (см. рисунок А.Зи). затвора (см. рисунки А.Зж, к); клапана (рисунок А.Зл).

Примечание — В технической литературе часто вместо термина «клапан» используют термин «вентиль», вместо «затвор» — «заслонка».

А.4.2 Границей между запорной арматурой любого типа и ИТ считают место их соединения.

30

Страница 36

ГОСТ 8.586.2-2005

S3

1_г

ж

к    л

Рисунок А.З — Переходные участки и запорная арматура

А.5 Коллектор

А.5.1 Коллектор — устройство для распределения потока по нескольким направлениям или сбора потоков по нескольким направлениям в общий поток.

В большинстве случаев распределяющие и собирающие коллекторы работают совместно, образуя коллекторную систему.

Коллекторную систему применяют для обеспечения необходимой пропускной способности измерительного пункта и уменьшения неопределенности измерений расхода и количества среды При этом распределение потока по нескольким направлениям осуществляют по ИТ. расположенным между коллекторами одинаковой конструкции.

А.5.2 Коллекторные схемы подразделяют на П- и Z-образные. В П-образной системе (см. рисунки А 4а. в) потоки в коллекторах имеют противоположные направления, а в Z-образной системе (см. рисунки А.46. г) — одинаковые направления.

При одинаковой конструкции обоих коллекторов и значении коэффициента гидравлического сопротивпения входного коллектора менее единицы П-образная система обеспечивает более равномерное распределение потока. чем Z-образная система. При значении коэффициента гидравлического сопротивления входного коллектора более единицы получают противоположный результат.

31

Страница 37

ГОСТ 8.586.2-2005

Рисунок А.4 — Схемы коллекторных систем

А.5.3 Увеличение площади сечения коллектора по сравнению ссуммарной площадью сечений ИТ приводит к сужению потока на входе ИТ и. следовательно, к наименьшим искажениям профиля скоростей и более равномерному распределению потока по ИТ.

Диаметры коллекторов рекомендуется определять из условия:

О (0.5 (я + 1)J°'5 £ Оц.    (А.14}

где п — число ИТ одинаковой конструкции;

Dk — диаметр коллектора.

Рекомендуется соблюдение дополнительного условия:

Dk>Dn0S.    (А.15>

А.5.4 Продольные оси входного (распределительного) коллектора и ИТ могут быть расположены в одной плоскости (см. рисунки А.4а. б) или в разных плоскостях (см. рисунки А.4в. г). Рекомендуется применение коллектора. расположенного в одной плоскости с ИТ.

А.6 Большая емкость

Большая емкость — емкость, перед выходным отверстием которой на длине не менее 15D по направлению к егооси и на длине не менее 5D в направлении, перпендикулярном кэтой оси. нет препятствий, нарушающихдвиже-ние потока (см. рисунок А.5).

Рисунок А.5 — Схема большой емкости

МС. расположенные перед большой емкостью, не учитывают при определении необходимых длин прямолинейных участков ИТ.

Страница 38

Рисунок А.6 — Местные сопротивления, которые следует объединять в одно МС


А.7 Совмещенные местные сопротивления

В одно МС следует объединять тройник с коленом в случаях, указанных на рисунке А.6.



МС. приведенные на схеме а рисунка А.6. классифицируют как:

-    «Два колена в разных плоскостях. /< 50» при длине прямолинейного участка ИТ между коленом и тройником менее 50.

-    «Два колена в разных плоскостях. 300 * / г 50* при длине прямолинейного участка ИТ между коленом и тройником от 160 до 50;

МС. приведенные на схеме б рисунка А.6. классифицируют как.

-    «Два колена в разных ппоскостях. 1< 50* при длине прямопинейного участка ИТ между коленом и тройником менее 50;

-    «Два колена в разных плоскостях. 30О i /:> 50* при длине прямопинейного участка ИТ между копеном и тройником от 180 до 50.

Группы колен (см. А.1.2) с тройником в одно МС не объединяют.

МС, приведенное на схеме в рисунка А.6. классифицируют как:

-    «Два 90° колена в одной плоскости U-конфигурация (/ s 100)». если расстояние между коленом и тройником не более 100.

-    «Два 90° колена в одной плоскости ll-конфигурация (30О г / > 100)». если расстояние между коленом и тройником не более 30О и более 100.

МС. приведенное на схеме г рисунка А.6. классифицируют как:

-    «Два 90“ колена в одной плоскости S-конфигурация (/ £ 100)».если расстояние между коленом и тройником не более 100.

-    «Два 90' колена в одной ппоскости S-конфигурация (300 г I >100)». если расстояние между коленом и тройником менее 220 и болев 100.

А.8 Особенности определения длин для смешивающего потоки тройника

Еспи перед СУ установлено МС вида «Смешивающий потоки тройник», то соответствие требованиям к длинам прямопинейных участков ИТ необходимо проверять по всем звеньям труб, образующим данное МС. например по схеме, представленной на рисунке А.7.

В соответствии с таблицей 4 и требованиями 6.2.8, после вентиля необходим участок длиной 150. а после конфузора — 60. Если длины прямолинейных участков перед тройником сокращены в обоих направлениях или только в одном направлении, к неопределенности коэффициента истечения арифметически добавпяют дополнительную неопределенность, равную 0.5 %.

33

Страница 39

погод ттхДчк

Рисунок А.7 — Возможная схема установки местного сопротивления вида «Смешивающий потоки тройник» перед


сужающим устройством

34

Страница 40

ГОСТ 8.586.2-2005

Приложение Б (справочное)

Устройства подготовки потока

Б.1 Общие положения

В приложении приведены требования к монтажу патентованных УПП «Gallagher» и УПП конструкции NOVA типа перфорированного диска K-Lab. известной как УПП «К-Lab NOVA*.

Эти УПП приведены в качестве примеров устройств, прошедших испытания на соответствие требованиям ГОСТ 8.586.1 (приложение Ж) и [19]. (201.121J.

Б.2 Устройство подготовки потока «Gallagher»

Б.2.1 УПП «Gallagher», конструкция которого приведена в ГОСТ 8.586.1 (приложение Е). может быть установлено после любого вида МС в соответствии с Б.2.2.

Б.2.2 Расстояние между диафрагмой и ближайшим МС Lf должно быть не менее 170.

УПП устанавливают таким образом, чтобы расстояние между выходным торцом УПП и диафрагмой Lg удовлетворяло условиям.

5D s Li s L, - 80 при р s 0.67;

6 D$Lss. 80 при 0.67 < р £ 0.75.

Б.З Устройство подготовки потока «К-Lab NOVA»

Б.3.1 Конструкция УПП «К-Lab NOVA» приведена в ГОСТ 8.586.1 (приложение Е). УПП может быть установлено после любого вида МС при fti 0.67 в соответствии с требованиями 3.2.

Б.3.2 Расстояние между диафрагмой и бпижайшим МС Lf должно быть не менее 17D.

УПП устанавливают таким образом, чтобы расстояние между выходным торцом УПП и диафрагмой Ls удовлетворяло условию:

8.50 £Lt&Lf -7.5D.

35

Страница 41

ГОСТ 8.586.2-2005

Библиография

[1] Международный стандарт ИСО 5167-1:2003

(International Standard ISO 5167-1:2003)

[2] Международный стандарт ИСО 5167-2:2003

(International Standard ISO 5167-2:2003)

[3] Международный стандарт ИСО 5167-3:2003

(International Standard ISO 5167-3:2003)

Международный стандарт ИСО 5167-4:2003

И]

(International Standard ISO 5167-4:2003)

Отчет ИСО 9464:1998 (1ЭОЯЯ 9464:1998)

[S]

16]

m

19)

[10]

[111

112)

113)

[14J

Hobbs. J.M and Humphreys. J.S. The effect of onfice plate geometry upon discharge coefficient. Flow Measurement end Instrumentation. 1. Apni 1990. pp. 133—140

Reader-Hams. M.J. and Sattary. J.A. The orifice plate discharge coefficient equation - the equation for ISO 5 167-1. In Proc. 01 14th North Sea Flow Measurement Workshop. Peebles. Scotland. East Kilbride, Glasgow. National Engineering Laboratory. October 1996. p. 24

Reader-Harris. M.J. The equation for the expansibility factor for orifice plates. In Proc. 01FLOMEKO 98. Lund, Sweden. June 1998. pp. 209—214

Reader-Harris. M.J. Pipe roughness and Reynolds number limits for the orifice plate discharge coefficient equation. In Proc. o12nd Int. Symp. on Fluid Flow Measurement. Calgary. Canada. Arlington. Virginia: American Gas Association, June 1990, pp. 29—43

Reader-Harris. M.J.. Sattary, J.A. and Spearman. E.P. The orlltce plate discharge coefficient equation. Progress Report No PR 14. EUEC/17 (EEC005). East Kibride. Glasgow: National Engineering Laboratory Executive Agency. May 1992

Morrow. T.B. and Morrison. G.L. Effect of meter tube roughness on orifice C„. In Proc. о/ 4th Int. Symp. on Fluid Flow Measurement. Denver, Colorado. June 1999

Urner. G. Pressure loss ofonfice plates according to ISO 5167. Flow Measurement and Instrumentation. 8. March 1997, pp. 39—41

Studzlnski, W.. Karmk. U.. Lanasa. P.. Morrow. T„ Goodson. D., Husain. 2. and Gallagher, J. White paper on Orifice Meter Installation Configurations with and without Flow ConaMjners, Washington D.C.. American Petroleum Institute, 1997

Studzlnski. W., Weiss, М., Attia, J. And Geerlbgs. J. Effects of reducers, expanders, a gate valve, and two elbows in perpendicular planes on orifice meter performance. In Proc. of Flow Measurement 2001 International Conference. Peebles, Scotland. May 2001. ppr3.1. East Kilbride. Glasgow. National Engineering Laboratory

Weiss. М.. Studzlnski. W. and AtUa. J. Performance evaluation of onfice meter standards for selected T-Junction and elbow installations. In Proc. Sth Int. Symp. on Fluid Flow Measurement. Washington. D.C.. April 2002


Измерение расхода среды с помощью устройств переменного перепада давления, помещенных в заполненные трубопроводы круглого сечения. Часть 1. Общие принципы и требования

(Measurement of fluid flow by means of pressure differential devices Inserted in circular cross-section conduits running full — Part 1: General principles and requirements)

Измерение расхода среды с помощью устройств переменного перепада давления, помещенных в заполненные трубопроводы круглого сечения. Часть 2. Диафрагмы (Measurement of fluid flow by means of pressure differential devices Inserted In circular cross-section conduits running full — Part 2: Orifice plates)

Измерение рвсхода среды с помощью устройств переменного перепада давления, помещенных в заполненные трубопроводы круглого сечения. Часть 3. Сопла и сопла Вентури

(Measurement of fluid flow by means of pressure differential devices inserted in circular cross-section conduits running full — Part 3: Nozzles and Venturi nozzles)

Измерение расхода среды с помощью устройств переменного перепада давления, помещенных в заполненные трубопроводы круглого сечения. Часть 4. Трубы Вентури (Measurement of fluid flow by means of pressure differential devices inserted In circular cross-section conduits running full — Part 4: Venturi tubes)

Руководство no применению ИСО 5167-1:1991 (Guidelines for the use of ISO 5167-1:1991)


36

[15)

Страница 42

ГОСТ 8.586.2-2005

(16]    ГОСТ 8.563.1-97    Государственная    система    обеспечения    единства    измере

ний. Измерение расхода и количества жидкостей и газов методом переменного перепада давления. Диафрагмы, сопла ИСА 1932 и трубы Вентури, установленные в заполненных трубопроводах круглого сечения. Технические условия

(17]    Zanker, K.J. and Goodson. D. Qualification of a flow conditioning device according to the new AP114.3 procedure. Flow Measurement and Instrumentation. 11. June 2000. pp. 79-87

(18]    Reader-Harris. MJ. and Brunton. W.C. The effect of diameter steps In upstream pipework on orifice plate discharge coefficients, in Proc. 5th Int. Symp. on Fluid Flow Measurement. Washington. D C.. April 2002

(19]    Morrow. T.B. Metering Research Facility Program Orifice Meter Installation Effects: Ten-tnch sliding flow conditioner tests. Technical Memorandum GRI Report No. GRI-96/0391. San Antonio. Texas: Southwest Research Institute. November 1996

(20]    Kamlk. U. A compact orifice metertflow conditioner package. In Proc. of 3rd Int. Symp. on Fluid Flow Measurement. San Antonio. Texas. March 1995

(21]    Kamik. U.. Studzlnski. W.. Geerllgs. J and Kowch, R. Scale up tests on the NOVA Flow Conditioner for orifice meter applications. In Proc. of 4th Int. Symp. on Fluid Flow Measurement. Denver. Colorado. June 1999

37

Страница 43

ГОСТ 8.586.2-2005

УДК 681.121.842:006.354    МКС 17.020    Т86

Ключевые слова: расход, количество, среда, измерение, метод, общие требования, установка, диафрагмы

Редактор O.S. Гспсисеаа Технический редактор В.Н. Прусаяооа Корректор Т.Н. Комонешсо Компьютерная верстка П.А. Круговой

Сдано о набор 06.12 2006 Подписано d печать 16.01.2007 Формат 60x84 Бумага офсетная. Гарнитура Ариал. Печать офсетная. Уел печ. л. 4,65. Уч.-изд. п. 4.30. Тираж 706 экз. Зак. 20. С 3571.

ФГУП «Стандартинформ». 123995 Москва. Гранатный пер.. 4. www.gostinfo.ru    info@goslinfo.ru

Набрано во ФГУП «Стандартинформ» на ПЭВМ.

Отпечатано а филиале ФГУП «Станаартинформ» — тип. «Московский печатник». 105062 Москаа. Лялин пер.. 6.

Заменяет ГОСТ 8.563.1-97