ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА (ГОССТРОЙ СССР)

УКАЗАНИЯ

ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ РЕЗЕРВУАРОВ ДЛЯ НЕФТИ И НЕФТЕПРОДУКТОВ

СН 326-65

OtUJbULKW,

МОСКВА — 1966

Издание официальное

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ДЕЛАМ СТРОИТЕЛЬСТВА (ГОССТРОЙ СССР)

УКАЗАНИЯ

ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ РЕЗЕРВУАРОВ ДЛЯ НЕФТИ И НЕФТЕПРОДУКТОВ

СН 326-65

Утверждены Государственным комитетом по делам строительства СССР 10 августа 1965 г.

ИЗДАТЕЛЬСТВО ЛИТЕРАТУРЫ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ

Москва—1966

на быть равна или выше проектной марки бетона стеновых панелей.

Рекомендуемые типы стыков между стеновыми панелями цилиндрических и прямоугольных резервуаров приведены на рис. 2.

Другие типы стыков могут применяться только после их экспериментальной проверки на прочность и герметичность.

3.11.    Обжатие стен монолитных и сборных резервуаров напрягаемой кольцевой арматурой должно производиться после того, как прочность бетона в стыках сборных резервуаров и в стенах монолитных резервуаров достигнет не менее 70% проектной прочности.

Шаг между витками напрягаемой арматуры определяется расчетом. При диаметре арматуры 5 мм шаг должен быть не менее 10 мм и не более 140 мм. Уменьшение шага навивки до 7 мм может быть допущено только для промежуточных слоев при многослойной навивке.

3.12.    Навитую арматуру рекомендуется защищать от коррозии путем нанесения торкретом двух слоев цементного раствора общей толщиной 25 мм, а для наземных резервуаров не менее 30 мм При многослойной навивке должна производиться защита каждого слоя навитой арматуры отдельно.

3.13.    Покрытия железобетонных резервуаров, предназначаемых для нефти, следует проектировать сборными предварительно напряженными. Сборные покрытия резервуаров, предназначенных для мазута, допускается выполнять без предварительного напряжения.

Предварительно напрягаемые сборные покрытия' цилиндрических резервуаров рекомендуется выполнять из плоских плит сплошного сечения, укладываемых по балкам

Предварительное напряжение такого покрытия осуществляется путем многослойной навивки кольцевой напряженной арматуры по контуру, производимой после 'замоноличивания стыков и после достижения бетоном 70% проектной прочности. Рекомендуемое решение узла сопряжения этого покрытия со стеной приведено на рис. 3.

Покрытия резервуаров, предназначаемых для мало-испаряющихся нефтепродуктов, следует выполнять сборными преимущественно из ребристых плит, укладываемых по балкам.

3.14.    Толщина защитою слоя бетона в железобетонных элементах резервуаров должна приниматься по главе СНиП П-В.1-62 «Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования»; при этом толщина его не должна быть менее указанной в СН 262—63.

3.15.    При проектировании резервуаров, предназначаемых для хранения вязкой нефти и нефтепродуктов, тре-

Рис. 3. Узел сопряжения стенки с напряженным покрытием

1 — стена резервуара; 2 — покрытие; 3 — бетон; 4 — напрягаемая кольцевая арматура; 5 — слой воды (экран)

бующих подогрева при перекачке, следует определять целесообразность утепления резервуаров на основании теплотехнических и технико-экономических расчетов.

3.16.    При размещении резервуарного оборудования на покрытии необходимо предусматривать минимальное количество типоразмеров железобетонных элементов с отверстиями и закладными деталями. Заделка закладных деталей должна обеспечивать необходимую герметичность.

3.17.    В цилиндрических резервуарах с предварительно напряженными стенами технологические трубопроводы следует, как правило, пропускать через днище.

3.18.    При отсутствии сальников в местах пропуска труб необходимо предусматривать компенсирующие устройства на трубопроводе вне резервуара.

4. УКАЗАНИЯ ПО РАСЧЕТУ РЕЗЕРВУАРОВ

4.1. При расчете железобетонных резервуаров нормативные нагрузки, коэффициенты перегрузки, точности натяжения, перегрева или переохлаждения следует принимать в соответствии с табл. 2—4.

И

Таблица 2 Нагрузки и воздействия на покрытие железобетонных резервуаров, коэффициенты перегрузки, точности натяжения арматуры, перегрева или переохлаждения

Наименование нагрузок и воздействия Нормативные нагрузки в кг/м? Коэффициент перегрузки, точности натяжения, перегрева или переохлаждения Постоянные нагрузки и воздействия 1.1    (0,9) 1.2    (0.9) Собственный вес покрытия Вес утепляющего слоя: По проекту а) термоизоляционный материал То же б) грунты » 1,3 (0,8) Вес гидроизоляции и газоизоляции 1,2 (0,9) радиальное воздействие напрягаемой арматуры (в предварительно напряженных покрытиях) Временные длительные нагрузкя и воздействия * 1,1 (0,9) Вес слоя воды на водонаполненных плоских по » 1,1 (0,9) крытиях Вес технологического и По весу обору 1.2 (0,9) противопожарного оборудования (в местах его расположения) дования В соответствии с Избыточное давление По проекту, но в газовом пространстве не менее 200 паспортом дыхательной аппаратуры, но не менее 1,1 Температурные воздей По разделу 5 1»1 (0,9) ствия Кратковременные нагрузки и воздействия настоящих Указаний Снеговая нагрузка По главе СНиП П-А, 11-62 1,4 Монтажные нагрузки По проекту 1.2 Вакуум в газовом про По проекту, но не менее 100 В соответствии с странстве Особые нагрузки и воздействия паспортом дыхательной аппаратуры, но не менее 1,1 Сейсмические воздействия 12 По разделу 7 настоящих Указаний

Продолжение табл. 4

Наименование нагрузок и воздействия Нормативные нагрузки в кг/м3 Коэффициенты перегрузки, точности натяжения, перегрева или переохлаждения Температурные воздействия По разделу 5 настоящих Указаний 1,1 (0,9) Давление грунтовых вод По разделу 6 настоящих Указаний Кратковременные нагрузки Нагрузки от покрытия По табл 2 настоящих Указаний Давление воды (при испытании резервуаров) По формуле р=уН 1,0 Особые нагрузки и воздействия Сейсмические воздействия По разделу 7 настоящих Указаний

Примечания ]. Указанные в скобках в табл. 2—4 значения коэффициентов перегрузки, точности натяжения, перегрева или переохлаждения принимаются в тех случаях, когда уменьшение соответствующих нагрузок приводит к ухудшению работы конструкций 2 Величина радиального воздействия предварительного напряжения кольцевой арматуры определяется по контролируемому напряжению в зависимости от рассматриваемой стадии работы элемента, условий натяжения арматуры и величины потерь, в соответствии с главой СНиП П-В 1-62 и настоящими Указаниями

4.2.    Расчет резервуаров должен производиться с учетом следующих случаев загружения:

1)    резервуар заполнен водой, но не обсыпан грунтом (случай испытания);

2)    резервуар пустой, но обсыпан грунтом;

3)    резервуар заполнен частично или полностью продуктом и обсыпан грунтом; кроме того, конструкции подвержены неравномерному нагреву или охлаждению;

4)    резервуары следует рассчитывать на все указанные случаи загружения, принимая сочетания нагрузок в соответствии с главой СНиП II-A.11-62 «Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования».

4.3.    Определение усилий в статически неопределимых конструкциях железобетонных резервуаров (в ре-

3*

8e£feyaJ)a3£ с ЖейткиМи иЛй нейодёйжно шартфйьМй соединениями конструктивных элементов) следует производить по упругой стадии.

4.4. Определение усилий в узлах сопряжений стен с покрытиями и днищами в статически неопределимых конструкциях железобетонных резервуаров рекомендуется производить по схемам, приведенным на рис. 4 и 5.

4.5.    Днища резервуаров следует рассчитывать на изгиб из своей плоскости как плиту на упругом основании. При определении нагрузки, передаваемой от колонн на днище, следует считать, что нагрузка от колонн передается по всей площади башмака колонны равномерно.

4.6.    При расчете сопряжения стен с днищами определение усилий и перемещений в днищах от изгиба допускается производить как для длинных полос на упругом основании единичной ширины.

4.7.    При расчете днищ железобетонных резервуаров допускается принимать, что реакция основания на днище в каждой точке пропорциональна упругой осадке днища в этих точках.

4.8.    При расчете узлов сопряжения стен цилиндрических резервуаров с ненапрягаемыми днищами радиаль-

16

ные перемещения плоских днищ допускается не учитывать.

При расчете узлов сопряжения стен с предварительно напряженными днищами радиальные перемещения следует определять, как для круглой пластины, нагруженной по контуру равномерно распределенной нагрузкой, при этом должны учитываться силы трения, возникающие между днищем и основанием.

4.9.    Стены цилиндрических резервуаров следует рассчитывать как тонкие цилиндрические оболочки кругового очертания нд нагрузки, приведенные в табл. 3, и осесимметричные краевые усилия, определяемы^ расчетом узлов сопряжения стен с днищами и покрытиями.

4.10.    Кольцевые усилия N₀ в кг/см в стенах цилиндрических резервуаров при радиально подвижном опи-ранни «а днище, вызываемые осесимметричными нагрузками, распределенными по линейному закону по всей поверхности стен, следует определять по формуле

No = Рг_ср,

где Р — радиальное давление на стены в рассматриваемом уровне в кг/см²;

Гер — радиус срединной поверхности стены в см.

4.11. Расчет шарнирно опертых на днище стен цилиндрических резервуаров, при воздействии радиальных осесимметричных нагрузок, распределенных яе по всей поверхности оболочки или по всей поверхности, но не по линейному закону, рекомендуется сводить к расчету полос (балок) единичной ширины на упругом основании, ограниченных двумя сечениями, параллельными образующей.

При расчете полос (балок) принимается, что реакция упругого основания на полосу в каждой точке пропорциональна упругой деформации полосы в этих точках

Коэффициент пропорциональности (постели) К в кг/см³, служащий характеристикой жесткости основания, определяется по формуле

(3)

'ср

где Е — модуль упругости бетона в кг/см²; d — толщина стены оболочки в см.

4.12. Кольцевые усилия No в кг/см в статически неопределимой системе, вызываемые нагрузками, приве-

17

денными в п. 4.1, й краевымй усйлйяМЙ й перемещения-ми, определяются по формуле

N₀ = i N_0i+    (4)

(=i    /=i

где N_ot — усилия от внешних воздействий в основной системе в кг/см\

Nj— усилия от краевых сил в кг/см; til — число воздействий;

П2 — число лишних неизвестных.

4.13.    При расчете сборных стен цилиндрических резервуаров, составляемых из плоских сборных элементов, изгибающие моменты, возникающие от давления жидкости, находящейся в резервуаре, и давления грунта обсыпки, допускается определять как для многопролетных неразрезных балок с опорами в местах стыков между панелями.

Стены по выеоте рекомендуется делить на зоны, принимая для каждой зоны равномерную нагрузку, равную по величине среднему давлению жидкости или грунта в этой зоне.

4.14.    Стены прямоугольных резервуаров следует рассчитывать как балочные плиты или плиты, опертые по контуру (в зависимости от соотношения длины стен к высоте) на нагрузки и воздействия, приведенные в табл. 3.

4.15.    Подбор сечений железобетонных конструкций резервуаров следует производить в соответствии с главой СНиП II-B.1-62 и настоящими Указаниями.

4.16.    Днища и стены железобетонных резервуаров следует рассчитывать по прочности, по образованию или раскрытию трещин, а покрытия, кроме того, и по деформациям.

4.17.    Днища, армируемые напрягаемой арматурой, следует относить к 1-й категории трещиностойкости и рассчитывать по образованию трещин на усилия от расчетных нагрузок без учета температурных воздействий, а также на усилия от нормативных нагрузок с учетом расчетных температурных воздействий.

Величина предварительного напряжения бетона днищ резервуаров должна быть не менее 20 кг/см².

4.18.    Днища, армируемые ненапрягаемой арматурой, следует рассчитывать по раскрытию трещин на усилия от нормативных нагрузок с учетом температурных воздействий. При этом в резервуарах без внутренней облицовки ширина раскрытия трещин не должна быть более 0,1 мм, а в резервуарах с внутренней облицовкой — не более 0,2 мм.

4.19.    Стены железобетонных резервуаров, армируемые напрягаемой кольцевой и вертикальной арматурой из высокопрочной проволоки, следует относить к 1-й категории трещиностойкости и рассчитывать по образованию трещин на усилия от расчетных нагрузок с учетом температурных воздействий.

Примечание Работа бетона в швах стен цилиндрических сборных резервуаров при расчете по образованию трещин на растягивающие кольцевые усилия не учитывается

4.20.    Остаточные сжимающие кольцевые напряжения в стенах цилиндрических резервуаров, определяемые при первом случае загружения (см. п 4 2), с учетом всех потерь предварительного напряжения в кольцевой напрягаемой арматуре должны быть не менее 8 кг/'см².

4.21.    Величину потерь предварительного напряжения в кольцевой напрягаемой арматуре резервуаров следует определять по табл. 14 главы СНиП II-В 1-62. При этом потери напряжения в кольцевой напрягаемой арматуре от усадки и ползучести бетонов в сборных резервуарах со стыками из вибрированного бетона следует определять как для монолитных конструкций, условно принимая кубиковую прочность и модуль упругости бетона всей конструкции равными прочности и модулю упругости бетона стыков в момент навивки.

4.22.    В сборных стенах железобетонных резервуаров, армируемых напрягаемой вертикальной стержневой арматурой из стали классов A-IV, Ат-IV и A-III, ширина раскрытия горизонтальных трещин не должна превышать 0,1 мм.

4.23.    Стены цилиндрических и прямоугольных резервуаров, армированных ненапрягаемой арматурой, следует рассчитывать по раскрытию трещин на нормативные нагрузки; при этом величина раскрытия трещин от изгиба не должна быть более 0,1 мм. Величина раскрытия сквозных трещин от кольцевых растягивающих усилий в стенах цилиндрических резервуаров не должна быть более 0,05 мм.

19

УДК 624 953.012.45 : 665 5

«Указания по проектированию железобетонных резервуаров для нефти и нефтепродуктов» разработаны институтом Союзводоканалпроект ft НИИ бетона и железобетона Госстроя СССР и экспериментально-конструкторским бюро ВНИИСТ Министерства газовой промышленности СССР,, при участии НИИ оснований и подземных сооружений Госстроя СССР.

3-2-1

План Ш кв 65 г , Ne 3

4.24.    Предварительно напряженные покрытия й их элементы следует относить ко 2-й категории трещино-стойкости и рассчитывать по образованию трещин на нормативные нагрузки

Покрытия, армированные ненапрягаемой арматурой, следует также рассчитывать по раскрытию трещин на нормативные нагрузки, причем ширина раскрытия трещин не должна быть более 0,1 мм.

4.25.    При расчете предварительно напряженных покрытий по деформациям следует учитывать выгиб, вызываемый воздействием напрягаемой арматуры.

4.26.    Величины напряжений в арматуре а₀ и ^ (без учета потерь), принимаемые в расчетах, как правило, должны быть для напрягаемой арматуры из высокопрочной проволоки —не более 0,65 для стержневой арматуры — не более 0,9

Допускается увеличение напряжения в напрягаемой арматуре из высокопрочной проволоки, применяемой для обжатия днищ и покрытий цилиндрических резервуаров до 0,75 R*

4.27.    Расчет оснований железобетонных резервуаров должен производиться в соответствии с главой СНиП И-Б 1-62

4.28.    Глубина заложения днища резервуара определяется с учетом*

а)    технологических требований,

б)    гидрогеологических и геологических условий строительной площадки,

в)    возможности пучения грунтов основания при промерзании;

г)    глубины заложения фундаментов, примыкающих зданий и сооружений, а также подземных коммуникаций;

д)    экономической целесообразности.

4.29.    Расчет оснований железобетонного резерруара по деформациям (определение осадки оснований) следует производить с учетом давления жидкости в заполненном резервуаре, веса грунта обсыпки и влияния природного (бытового) давления грунта на уровне подошвы фундамента.

4.30.    Разность осадок оснований железобетонных резервуаров не должна превышать следующих величин*

между осадкой под центральной частью днища и под

Настоящие указания распространяются на проектирование заглубленных и наземных цилиндрических и прямоугольных железобетонных резервуаров для нефти и темных нефтепродуктов.

Примечания: 1. К заглубленным относятся резервуары, в которых наивысший уровень жидкости находится ниже наянизшей планировочной отметки прилегающей территории (находящейся в пределах 6 м от стенки резервуара) не менее чем на 0,2 м_л а к наземным относятся резервуары, днища которых находятся на одном уровне или выше наинизшей планировочной отметки прилегающей территории, а также резервуары, заглубленные менее чем на половину своей высоты.

2. Применение железобетонных резервуаров для светлых нефтепродуктов может быть допущено только при специальном обосновании.

1. ГЕОЛОГИЧЕСКИЕ И ГИДРОГЕОЛОГИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ К ПЛОЩАДКЕ СТРОИТЕЛЬСТВА

1.1. Основания под резервуары следует проектировать с учетом указаний, приведенных в главе СНиП П-Б.1-62 «Основания зданий и сооружений. Нормы проектирова-

ния», а также требований, изложенных в настоящих указаниях.

1.2.    При выборе площадки, предназначенной для строительства резервуарного парка, следует отдавать предпочтение площадкам с непросадочными, ненабухающими и непучинистыми грунтами (скальными, щебенистыми, галечниковыми, крупно- и мелкозернистыми песками), а также с глинистыми, залегающими на возвышенных участках местности, с обеспеченным стоком поверхностных вод и с установившимся уровнем грунтовых вод на 1—2 м ниже предполагаемой отметки заложения днищ резервуаров. Следует избегать строительства резервуаров на площадках с агрессивными для железобетона грунтовыми водами. При этом рекомендуется выбирать площадки, на которых грунты основания имеют однородную структуру по всей площади днища* во избежание неравномерной осадки резервуара.

Возможность использования в качестве естественных оснований скальных сильно выветрившихся или' водорастворимых, песчаных рыхлых, глинистых текуче-пластичных, а также насыпных и искусственно намытых грунтов должна решаться для каждого отдельного случая в соответствии с результатами исследования этих грунтов.

1.3.    При проектировании резервуаров необходимо учитывать сезонные и многолетние колебания уровня грунтовых вод, а также возможные колебания уровня грунтовых вод в связи с прокладкой инженерных коммуникаций или возведением плотин, запруд и других сооружений, могущих вызвать его повышение. При заложении днищ резервуаров ниже уровня грунтовых вод следует предусматривать мероприятия по искусственному понижению уровня грунтовых вод или проектировать конструкции резервуаров с учетом подпора грунтовых вод.

1.4.    В случае агрессивности грунтовых вод или возможности их загрязнения агрессивными производственными водами следует предусматривать мероприятия* обеспечивающие долговечность резервуаров в соответствии с «Указаниями по проектированию антикоррозийной защиты строительных конструкций промышленных зданий в производствах с агрессивными средами» (СН 262—63).

1.6. При проектировании возводимых на просадочных грунтах железобетонных резервуаров для нефти и

4

нефтепродуктов, содержащих подтоварную воду, а также резервуаров, не имеющих подтоварной воды, Но испытание которых должно производиться водой, надлежит руководствоваться главой СНиП Н-Б.2-62 «Основания и фундаменты зданий и сооружений на яросадочных грунтах. Нормы проектирования» и «Указаниями по проектированию сетей и сооружений водоснабжения, канализации и тепловых сетей на просадочных грунтах» (СН 280—64).

2. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ЖЕЛЁЗОБЕ+ОНЙЫХ РЕЗЕРВУАРОВ

2.1.    При возведении железобетонных резервуаров для нефти и нефтепродуктов следует применять бетоны, стойкие в среде продукта, для хранения которого предназначены резервуары, обладающие повышенной степенью непроницаемости по отношению к хранимому продукту, а также повышенными защитными свойствами по отношению к стальной арматуре в условиях воздействия агрессивной среды продукта.

В проекте должны быть указаны требования к составу бетона, определяемые с учетом настоящего раздела указаний.

2.2.    Подбор состава бетона для железобетонных резервуаров следует производить в соответствии с главой СНиП 1-6.3-62 «Бетоны на неорганических вяжущих и заполнителях» и СН 262—63.

2.3.    Выбор цемента для бетона в зависимости от степени агрессивности хранимого в резервуарах продукта производится в соответствии с СН 262—63 и «Инструкцией по проектированию. Признаки и нормы агрессивности воды — среды для железобетонных и бетонных конструкций» (СН 249—63 *).

Для резервуаров под нефть и мазут рекомендуется применять бетон на сульфатостойком портландцементе, а также бетоны на низкоалюминатном портландцементе или на портландцементе с умеренной экзотермией, с добавкой растворимого стекла согласно п. 2.8 настоящих указаний. Водоцементное отношение для бетона не должно превышать 0,45.

2.4.    Крупные заполнители для бетона должны отвечать требованиям ГОСТ 8267-64 «Щебень из естествен-

2—2390

ного камня для строительных работ. Общие требования», или ГОСТ 10260-62 «Щебень из гравия для строительных работ. Общие требования», или ГОСТ 8268-62 «Гравий для строительных работ. Общие требования».

2.5.    Максимальный размер частиц щебня или гравия не должен превышать 'Д наименьшего размера сечений элементов конструкций.

2.6.    Песок для бетона должен отвечать требованиям ГОСТ 8736-62. «Песок для строительных работ. Общие требования», причем содержание отмучиваемых фракций в песке не должно превышать 1 %.

2.7.    Для приготовления бетона можно применять питьевую воду по ГОСТ 2874-54 или воду с pH > 4 и содержанием сульфатов не более 2700 мг/л при общем содержании солей до 5 г!л.

2.8.    Для повышения непроницаемости и плотности бетона, соприкасающегося с хранимым продуктом, рекомендуется применять добавку растворимого стекла с удельным весом 1,42 в количестве 3,5% веса цемента.

Применение для этой цели других добавок допускается после предварительной экспериментальной проверки.

2.9.    Величины модуля упругости для бетона с добавкой 3,5% растворимого стекла от веса цемента приведены в табл. 1.

Таблица 1

2.10. Выбор арматурных сталей для армирования железобетонных конструкций резервуаров следует производить в соответствии с главой СНиП I-B.4-62 «Арматура для железобетонных конструкций», а также разделом 2 главы СНиП Н-В.1-62 «Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования».

В качестве напрягаемой арматуры, навиваемой на цилиндрические резервуары, следует применять высокопрочную проволоку периодического профиля по ГОСТ 8480-63.

3. ОБЪЕМНО-ПЛАНИРОВОЧНЫЕ И КОНСТРУКТИВНЫЕ УКАЗАНИЯ

3.1.    Выбор типа резервуаров следует производить с учетом его назначения и эксплуатационных требований, геологических, климатических и других местных условий строительства.

3.2.    Основным типом резервуаров для хранения нефти и мазута следует считать цилиндрические сборные (с монолитным днищем) вертикальные резервуары, герметичность которых достигается за счет применения плотных бетонов и обжатия всех конструктивных элементов.

3.3.    При выборе формы резервуара следует учитывать, что прямоугольные резервуары более чувствительны к неравномерным осадкам, температурным и сейсмическим воздействиям, чем цилиндрические.

3.4.    Высоты резервуаров (в м) рекомендуется принимать:

для заглубленных цилиндрических резервуаров при ем

до 1000 м³     6

2000 м³ и более.......12

Применение резервуаров иной высоты допускается только при соответствующем технико-экономическом обосновании.

3.5. При проектировании железобетонных резервуаров следует принимать:

а)    диаметры заглубленных цилиндрических резервуаров емкостью 500 м³ и более — кратными 6 ж, а наземных резервуаров — кратными 3 м\

б)    расстояние между осями колонн в прямоугольных резервуарах — кратными 6 м\

в)    размеры железобетонных элементов для сборных резервуаров принимаются в соответствии с номенклату-

2* 1

рой унифицированных изделий для резервуаров различного назначения,

3.6. Днище резервуаров следует, как правило, выполнять монолитным из плотного бетона проектной марки по

Рис. 1. Узлы сопряжения стены с днищем а — с днищем без предварительного напряжения; б — с днищем» предварительно напряженным; / — стена резервуара; 2 — утолщенная часть днища; 3 — заделка бетоном; 4 — бетонная подготовка; 5 — пергамин или толь (1—2 слоя); 6 — песок; 7—кольцевой фундамент; 5 —податливая прокладка; 9 —напрягаемая кольцевая арматура; to — утрамбованный щебнем грунт основания или бетонная подготовка

прочности на сжатие не ниже 200 и по водопроницаемости В-8. В резервуарах емкостью 5000 м^а и более днище рекомендуется проектировать предварительно напряженным.

Примеры конструктивного решения узлов сопряжения днища со стеной приведены на рис. 1.

3.7. При проектировании предварительно напряженной конструкции днища следует предусматривать меро-

8

приятия по уменьшению сил трения между днищем и Основанием и между днищем и подколонниками. Рекомендуется: под днищем по утрамбованному щОбнем грунту основания укладывать слой песка толщиной 30—50 мм, покрытого насухо одним-двумя слоями пергамина или толя с проклейкой швов, а между подколонниками и днищем прокладывать насухо два слоя пергамина по выравнивающему слою раствора. Коэффициент трения между

Рис. 2. Конструкции стыков стеновых панелей

а — цилиндрических резервуаров; б, в — прямоугольных резервуаров; 1 — стеновые панели; 2 — монтажные выпуски арматуры; 3 — сварка выпусков арматуры; 4 — бетон стыка; 5 — напрягаемая кольцевая арматура; $ — торкрет

днищем и основанием следует принимать равным 0,5—0,6.    \

3.8.    Под днищами, устраиваемыми без предварительного напряжения, при грунтах основания, насыщенных водой, рекомендуется предусматривать двухслойную обмазочную битумную изоляцию по бетонной подготовке вместо пергамина.

3.9.    В резервуарах, требующих зачистки, по поверхности днища рекомендуется устраивать набетонку с уклоном 0,002-—0,005 в сторону приямка зачистного насоса.

ЗЛО. Стены железобетонных резервуаров рекомендуется проектировать, как правило, сборными с применением плотного бетона проектной марки по прочноси на сжатие не ниже 200 и по водопроницаемости В-8.

Стыки между панелями стен должны быть замонол¹ чены плотным бетоном, проектная марка которого дол: