Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

18 страниц

396.00 ₽

Купить ГОСТ 28890-90 — официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Настоящий стандарт распространяется на одиночную и крученую пряжу из всех видов волокон, химические нити и высокообъемную пряжу и устанавливает методы определения быстрообратимого, медленнообратимого и остаточного компонентов полного удлинения при растяжении нитей нагрузкой, меньше разрывной.

Стандарт не распространяется на текстурированные, стеклянные и металлические нити, а также асбестовую пряжу

  Скачать PDF

Оглавление

1. Отбор проб

2. Аппаратура

3. Подготовка к испытанию

4. Проведение испытания

5. Обработка результатов

Метод аппроксимации кривых для оценки релаксации деформации текстильных нитей

Приложение 1. Термины, применяемые в стандарте и пояснения к ним

Приложение 2. Протокол записи результатов наблюдений

Приложение 3. Аппроксимация компонентов деформации

Приложение 4. Прогнозирование остаточной деформации

Показать даты введения Admin

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ

СОЮЗА ССР

НИТИ ТЕКСТИЛЬНЫЕ

МЕТОДЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОМПОНЕНТОВ ПОЛНОГО УДЛИНЕНИЯ ПРИ РАСТЯЖЕНИИ НИТЕЙ НАГРУЗКОЙ,

МЕНЬШЕ РАЗРЫВНОЙ

ГОСТ 28890-90

БЗ 11-90/920

Издание официальное

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР ПО УПРАВЛЕНИЮ КАЧЕСТВОМ ПРОДУКЦИИ И СТАНДАРТАМ

Москва

УДК 677.072.6.001,4:006.354    Группа    MOO

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР

НИТИ ТЕКСТИЛЬНЫЕ

Методы определения компонентов полного удлинения при растяжении нитей нагрузкой, меньше разрывной    ГОСТ

Textile threads.    28890—90

Methods for determination of shares of total elongation under tension of threads by less breaking load

ОКСТУ 8140

Дата введения 01.01.92

Настоящий стандарт распространяется на одиночную и крученую пряжу из всех видов волокон, химические нити и высакообъ-емную пряжу и устанавливает методы определения быстрообратимого, медленнообратимого и остаточного компонентов полного удлинения при растяжении нитей нагрузкой, меньше разрывной.

Первый метод предусматривает определение компонентов деформации при времени действия статической нагрузки 120 мин и после снятия нагрузки — 90 мин.

Второй метод предусматривает менее продолжительный режим испытания, обеспечивающий определение расчетных значений компонентов деформации в заданные моменты времени (метод аппроксимации) .

Стандарт не распространяется на текстурированные, стеклянные и металлические нити, а также асбестовую пряжу.

Стандарт предназначен для использования его на стадии разработки и постановки продукции на производство, а также для оценки качества текстильных нитей при проведении научно-исследовательских испытаний.

Термины, применяемые в стандарте, и пояснения к ним даны в приложении 1.

Издание официальное

Издательство стандартов, 1991

Настоящий стандарт не может быть полностью или частично воспроизведен, тиражирован и распространен без разрешения Госстандарта СССР

ПРИЛОЖЕНИЕ 3 Обязательное

АППРОКСИМАЦИЯ КОМПОНЕНТОВ ДЕФОРМАЦИИ

1. Расчет кривых релаксации деформации нитей с помощью трехкомпонентной модели

1.1.    Расчет коэффициентов модели, представленной уравнением (13), производят начиная с 3-го компонента, после предварительного деления временных точек «отдыха» на три последовательные зоны таким образом, чтобы между экспериментальными и расчетными данными была достигнута наибольшая согласованность.

1.2.    Допустим, что имеется следующее разделение временных точек «отдыха» на три последовательные зоны

{^Hi* • * * >^к4}»    и    {^н,** • ■    *

где ну, kf —индексы первой и последней точек /-й зоны, 1</<3.

1.3.    Для определения коэффициентов третьего слагаемого уравнения (13) исключаются из рассмотрения первые два слагаемые и деформация в каждой временной точке 3-й зоны представляется в виде:

e(ti)=ere *‘\ <,•«= {<Hi,... ,<К(1.    (15)

1.3.1.    Уравнение (15) после логарифмирования приобретает вид:

'gle(li)l=*lge3—(<£/e3)lge.    (16)

1.3.2.    Уравнение (16) является уравнением прямой вида

у3=а+Ы,    (17)

где a=lge3, b=—lge/e3=-O,4343/03.    (18)

1.3.3.    Коэффициенты «а» и «&» уравнения (17) определяют методом наименьших квадратов по точкам, соответствующим 3-й временной зоне.

1.3.4.    Константы е3 и 83 рассчитывают с помощью уравнений (18) по коэффициентам а и Ь.

1.4.    Для определения коэффициентов 2-го слагаемого уравнения (13) исключается из рассмотрения первое слагаемое и деформация в каждой временной точке 2-й зоны представляется в виде

е(/,)=еа-е *1'/0Че3-<1'/0’;    ,... ,<Kj)    (19)

1.5.    Для нахождения неизвестных коэффициентов е2 и 02 уравнения (19) проводят его преобразование и логарифмирование, после чего оно приобретает вид:

lg[e(*i)—в3i/33] = lgt'2—(/i/9*)-lge.    (20)

1.5.1.    Равенство (20) является уравнением прямой вида

уг—с-\-(Пу    (21)

где c=lge2, 0,4343/02.    (22)

1.5.2.    Коэффициенты с и d уравнения (21) определяют методом наименьших квадратов по точкам, соответствующим 2-й временной зоне.

ГОСТ 28890-90 С. 11

1.5.3. Константы е2 и 02 рассчитывают с помощью уравнений (22) по коэффициентам end.

1.6. Для определения коэффициентов первого слагаемого уравнения (13) его преобразовывают и с помощью логарифмирования приводят к виду

E;i «~<1'/0:,J=1gei-(^7ei) lge; /,-е={<Н1.....tKJ (23)

1.6.1.    Равенство (23) является уравнением прямой вида

yi=P+qt,    (24)

где p==lge1, <7=—0,4343/0!    (25)

1.6.2.    Коэффициенты р и q уравнения (24) определяют методом наименьших жвадратов по точкам, соответствующим 1-й временной зоне.

1.6.3.    Константы в) и 01 рассчитывают с помощью уравнений (25) по коэффициентам р и ц.

17. Расчетные значения деформации в любой временной точке после снятия нагрузки (/ = 0 в момент снятия нагрузки) определяют по уравнению (13).

2. Пример расчета кривой релаксации деформации

2.1. При действии статической нагрузки, равной 15 % разрывной, з течение 60 мин деформация хлопколавсановой пряжи линейной плотности 40 текс достигла 2,26 %. После прекращения действия нагрузки процесс релаксации деформации наблюдался в течение 240 мин. В табл. 4 приведены экспериментальные данные релаксационного процесса.

Таблица 4

Моменты времени t, мин

Удлинение в выборке 1, мм

Деформация

е, %

Моменты времени t, мин

Удлинение в выборке 1, мм

Деформация

е, %

0,07

7,1

1,42

60,0

4,6

0,92

0.5

6,5

1,30

90,0

4,5

0,90

1,0

6,0

1,20

120,0

4,4

0,88

3,0

5.9

1,18

135,0

4,2

0,84

5,0

5,5

1,10

150,0

4,1

0,82

10,0

5,3

1,06

180,0

4,0

0,80

15,0

5,1

1,02

220,0

3,9

0,78

30,0

4,8

0,96

240,0

3,9

0,78

Требуется найти расчетным способом значения компонентов деформации после прекращения действия нагрузки в моменты времени от 0,07 до 240 мин.

2 2. По экспериментальным значениям деформации, полученным в моменты времени после снятия нагрузки в интервале от 0,07 до 90 мин, рассчитывают коэффициенты уравнения (13) Значения деформации в последующие моменты времени используют для оценки степени согласованности расчетных значений деформации с экспериментальными при использовании трехкомпонентной модели.

2.3.    Временные точки «отдыха» были разбиты на 3 зоны: от 4 с до 3 мин; от 5 до 16 мин; от 30 до 90 мин,

2.4.    По точкам, соответствующим третьей зоне и приведенным в табл 5, определяют коэффициенты а и b уравнения (17) Число точек п = 3

Таблица 5

Моменты времени Tj, мин

4

Деформация

е(^). %

y3Hee<*;>

hr и

30

900

0,96

—0,0177

-0,5319

60

3600

0,92

—0,0362

—2,1727

90

8100

0,90

—0,0458

—4,1182

2—180    2<f    =12600    2У31=—0,0997    2 У 3Л=—6.822S


а


= — 0,00520;


=-0,000467;


e3=—10a =0,988; 03=—0,4343/6=929,70


2.5. По точкам, соответствующим 2-й зоне и приведенным в табл. 6, определяют коэффициенты end уравнения (21). Число точек 3.


Таблица 6

Моменты времени / мин

4

Деформация е(*4-), %

y2i=lg[e(^-)-R8^ *l/°]

УгГ*1

5

25

1,10

-0,9310

—4,6552

10

100

1,06

-1,0836

—10,8364

15

225

1,02

—1,3212

—19:8187

2t i =30    2/2£=350 2У-=-3,3358    Zy%rU = —    35,3103


с—


пЩ


•=-0,7217 ;


nSj/at • t j —2^ f • 2yaf-


= -0,0390;


е2с=0,190; ©2=—0,4343/^=11,13.


2.6. По точкам, соответствующим 1-й зоне и приведенным в табл. 7. определяют коэффициенты р и у уравнения (24). Число точек п = 4.


ГОСТ 28890-90 С. 13

Таблица 7

Моменты

времени

мин

4

Деформа -ция

е., %

-e,rV*. 1

Уч-и

0,07

0,004

1,42

—0,6138

—0,0430

0,5

0,25

1,30

—0,8827

—0,0441

1,0

1,0

1,20

— 1,4034

— 1,4034

3,0

9,0

1,18

-1,2997

—3,8991

2/1 =4,57    2t\ ==10,254    27    4,1996    27 w*/—5,3896


= -0,8255;

-0,1964;

ti'Xyif tj 2/f2ylt-rt2/^—(2ft)a

£1=10P«0,15; 0^—0,4343/^=2,21

2.7.    Искомое уравнение имеет вид

e(f)=0,149e^221+0,190-e^1113+0,988-e^929,7°    (26)

2.8.    Расчетные значения деформации, полученные по уравнению (26), приведены в табл. 8. Для сравнения в последней графе таблицы даны экспериментальные значения деформации.

Таблица 8

Моменты времени t., мин

Вклад в деформацию

, %

Значения деформации, %

первого

компонента

£i

второго

компонента

в*

третьего

компонента

еа

расчетные

эксперимен

тальные

1

2

3

4

5

6

0,07

0,145

0,189

0,988

1,32

1,42

0,5

0,119

0,181

0,988

1,29

1,30

1

0,095

0,173

0,987

1,26

1,20

3

0,038

0,145

0,985

1,17

1,18

5

0,016

0,121

0,983

М2

1,10

10

0,002

0,077

0,978

1,06

1,06

15

0

0,049

0,972

1,02

1,02

30

0

0,013

0,957

0,97

0,96

60

0

0,001

0,926

0,93

0,92

90

0

0

0,897

0,90

0,90

120

0

0

0,868

0,87

0.88

135

0

0

0,855

0,85

0,84

150

0

0

0,841

0,84

0,82

180

0

0

0,814

0,81

0,80

220

0

0

0,780

0,78

0,78

240

0

0

0,763

0,76

0,78

Анализируя расчетные (графа 5) и экспериментальные (графа 6) значения деформаций, можно сделать вывод, что они практически совпадают, т. к. разница между ними не превышает сотых долей процента. Исключение составляет лишь точка с временем отдыха 0,07 мин (см. п. 4.10).

ПРИЛОЖЕНИЕ 4 Обязательное

ПРОГНОЗИРОВАНИЕ ОСТАТОЧНОЙ ДЕФОРМАЦИИ

1. Прогнозирование остаточной деформации нитей

1 1. Прогнозирование остаточной деформации проводят в случае необходимости сокращения времени эксперимента и определения расчетным способом значений деформации в моменты времени, превышающие его.

1.2.    Для прогнозирования остаточной деформации используют уравнение (14) —третье слагаемое уравнения (13).

1.3.    При сокращении времени «отдыха» до 60 мин и менее, с целью повышения надежности прогнозирования остаточной деформации в моменты времени более 70 мин, в уравнение (14) вводится поправочный коэффициент k. Уравнение прогнозирования приобретает вид

е(/)=е3/е-'К/в»    (27    >

1.3.1. Значения поправочного коэффициента приведены в табл. 9.

Таблица 9

t, мин

к

t, мин

к

t, мин

к

80

0,94

140

0,88

200

0,83

100

0,92

160

0,86

220

0,81

120

Q,90

180

0,85

240

0,80

В промежуточных значениях t поправочного коэффициента определяют методом линейной интерполяции.

2. Пример прогнозирования остаточной деформации

2 1. Хлопчатобумажную пряжу линейной плотности 18,5 тексХ2 выдерживают под нагрузкой, равной 25 % разрывной, в течение 60 мин. Общая деформация к концу действия    нагрузки составила    2,9 %. После    снятия    нагрузки    наблюдение за релаксацией    деформации пряжи    проводят в    течение    240 мин.    Требуется найти расчетным    способом значения    деформации    пряжи    после прекращения действия нагрузки    в моменты времени    от 30 до 240    мин.

2.2. Для расчета коэффициентов модели (14) используем временные точки от 3 до 30 мин включительно приведенные в табл. 10. Последовательность расчетов аналогична пп. 1.3, 1.3 1—1.3.4 приложения 3. Число точек п—5.

ГОСТ 28890-90 С. 15

Таблица 1C

Моменты времени ilt мин

4

Значение дефбрмации e(/f), %

Hfh

3

9

1,92

0,2833

0,8499

5

25

1,84

O',2648

1,3241

10

ЮО

1,82

0,2601

2,6007

15

225

1,76

0,2455

3,6827

30

900

1,72

0,2355

7,0658

2/ / — 63    2^=1259    2У    31    =    1,2892    2У3г^ = 15,5232

0,2774; Ь-0,00155; е3=10а=1,894; 93=-0,4343/6=280,2

2.3.    Уравнение прогнозирования имеет вид

е(<)=1,894 -е-^280,2 иля e(t)=\ ,894 .е-<К/28°.2.

2.4.    Прогнозирование значений деформации по моделям с поправкой (27) и без нее (14) приведено в табл. 11.

Таблица 11

Момент времени tj, мин

Значение деформации, %

экспериментальное

расчетное с поправкой без поправки

1

2,04

1,89

1,89

3

1,92

1,87

1,87

5

1,84

1,86

1,86

10

1,82

1,83

1,83

15

1,76

1,80

1,80

30

1,72

1,70

1,70

60

1,70

1,53

1,53

90

1,64

1,50

1,37

120

1,62

1,45

1,23

135

1,60

1,44

1,17

150

1,58

1,43

1,П

180

1,50

1.41

1,00

220

1,46

1,43

0,86

240

1,44

1,42

0,80

При анализе степени согласованности экспериментальных и рассчитанных двумя способами значений деформации, очевидно преимущество применения аппроксимационной модели с поправкой. В этом случае (при времени прогнозирования свыше 180 мин) отклонение расчетных значений деформации от экспериментальных не превышает сотых долей процента.

ИНФОРМАЦИОННЫЕ ДАННЫЕ

1.    РАЗРАБОТАН И ВНЕСЕН Государственным комитетом легкой промышленности при Госплане СССР

РАЗРАБОТЧИКИ

В. П. Щербаков, С. Ф. Литовченко, Н. А. Токарева, Т. П. Столярова, Р. К. Стуге, Л. В. Захленюк

2.    УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Постановлением Государственного комитета СССР по управлению качеством продукции и стандартам от 29.12.90 № 3755

3.    Периодичность проверки — 5 лет

4.    Взамен ОСТ 17—534—75

5. ССЫЛОЧНЫЕ НОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ ДОКУМЕНТЫ

Номер пункта

Обозначение НТД, на который дана ссылка

1.1

3.3

3.1

ГОСТ 6611.0-73 ГОСТ 6611.2-73 ГОСТ 10681-75

Редактор Т. П. Шашина Технический редактор Г. Л. Теребинкина Корректор О. Я. Чернецова

Сдано в наб. 26.02.91 Подп. в печ. 17.04.91 1,25 уел. п. л. 1,25 уел. кр.-отт. 0,98 уч.-изд. л.

Тираж 4000 Цена 40 к.

Ордена «Знак Почета» Издательство стандартов, 123557, Москва, ГСП,

Новопресненский пер», 3 Калужская типография стандартов, ул. Московская, 256. Зак. 418

1.    ОТБОР ПРОБ

Отбор проб — по ГОСТ 6611.0 для партий массой не более 1000 кг, со следующим дополнением: испытания проводят на 10 пробах.

При подготовке к испытанию с отобранной в выборку единицы продукции отматывают от 1 до 10 м нити, а между отрезками нитей для отдельных наблюдений — от 3 до 5 м.

2.    АППАРАТУРА

Релаксометр РМ-5. Схема прибора представлена на черт. I.

Секундомер по ГОСТ 5072.

Общий вид релаксометра РМ-5

1

3. ПОДГОТОВКА К ИСПЫТАНИЮ

3.1. Отобранные в выборку единицы продукции перед испытанием выдерживают в климатических условиях по ГОСТ 10681. В этих же условиях должны проводиться испытания.

ГОСТ 28890-90 С. 3

3.2.    Расстояние между зажимами прибора (зажимную длину) устанавливают равным (500± I) мм; для нитей с разрывным удлинением более 15 % — (200±1) мм.

3.3.    Статическую нагрузку для растяжения устанавливают равной 25 или 15 % разрывной нагрузки, которая определяется по ГОСТ 6611.2:25 %—для нитей основы в ткачестве, 15 %—для трикотажного производства и уточных нитей в ткачестве.

3.4.    При испытании нитей, различающихся по механическим свойствам, но предназначенных для использования в одинаковых условиях, нагрузка должна быть одинаковой, не превышающей 120 сН.

3.5.    Параметры испытания при использовании метода аппроксимации указаны в табл. 1.

Таблица 1

Вид нити

Статическая нагрузка, % от разрывной

Время

действия

нагрузки,

мин

Время после прекран грузки при испол аппроксима

трехкомпонеитной

1ения действия на-ьзовании модели ции, мин

однокомпо!ентной

Пряжа одиноч-

15, 25

60

90

30

ная и крученая

60

60

30

Химические

нити

25

120

90

60

Высокообъемная пряжа

15

30

30

30

4. ПРОВЕДЕНИЕ ИСПЫТАНИЯ

4.1. Релаксометр РМ-5 (черт. 1) предназначен для испытания одновременно пяти нитей. Устанавливают расстояние между зажимами путем перемещения нижнего зажима 10. Рукоятка 3 механизма включения нагрузки на нить должна быть повернута вниз, а верхний зажим 7 закреплен устройством.

Вращением маховика 9 устанавливают указателем 6 на шкале 5 растягивающую нагрузку. На противовес 4 подвешивают груз предварительного натяжения. Закрепляют один конец нити в верхнем зажиме. Другой конец нити заводят в нижний зажим, не зак-крепляя его. Освобождают верхний зажим от запорного устройства. Конец нити, выступающий из нижнего зажима, слегка натягивают так, чтобы указатель 2 показывал нулевое значение по шкале 1, после чего нить закрепляют в нижнем зажиме.

Нагрузку на нить осуществляют плавным поворотом рукоятки 3 влево, разгрузку нити поворотом рукоятки вправо. Нагрузка на нить осуществляется цепью 8. Удлинение нити под нагрузкой и после снятия нагрузки определяют по шкале 1.

4.2.    Допускается применение релаксометров других конструкций, которые обеспечивают схему нагружения нитей, соответствующую схеме нагружениянарелаксометре РМ-5 и измерение удлинения с точностью до 1 мм. Проведение испытаний на них не должно противоречить разд. 4 настоящего стандарта. При возникновении разногласий испытания проводят повторно на релак-сометре РМ-5.

4.3.    Испытуемый отрезок нити закрепляют'в зажимах прибора под предварительным натяжением, которое обеспечивается грузиком определенной массы.

4.4.    Масса грузика предварительного натяжения выбирается в зависимости от линейкой плотности нити из расчета (0,0025 ± ±0,0002) Н/текс. После снятия статической нагрузки процесс сокращения нити проходит под натяжением, равным предварительному.

4.5.    При заправке в зажимы прибора не допускается растягивание, раскручивание и касание руками испытуемого отрезка нити.

4.6.    Нить плавно нагружают в течение 3—4 с и выдерживают под нагрузкой. Удлинение нитей записывают по показаниям шкалы удлинения в следующие моменты времени: 0,07; 0,5; 1, 3, 5, 10, 15, 30, 60, 90, 120 мин.

4.7.    После прекращения действия растягивающей нагрузки (период «отдыха») значения удлинения нитей записывают в следующие моменты времени: 0,07; 0,5; 1, 3, 5, 10, 15, 30, 60, 90 мин.

4.8.    Результаты измерений заносят в протокол (приложение 2) или представляют в виде графической зависимости (черт. 2).

Общий вид диаграммы «время — удлинение»

Черт 2


4.9.    Если в период действия нагрузки не требуется построение графической зависимости деформации от времени, то значение удлинения (п. 4.7) фиксируется только в последней временной точке.

4.10,    При использовании метода аппроксимации для определения компонентов деформации не рекомендуется использовать в расчетах значения удлинения в точках 0,07 и 0,5 мин.


5. ОБРАБОТКА РЕЗУЛЬТАТОВ


5.1. Абсолютное быстрообратимое удлинение нити (1ь о) в миллиметрах вычисляют по формуле



(1)


где L\ — среднее арифметическое показаний удлинения нитей после действия растягивающей нагрузки;

Ц — среднее арифметическое показаний удлинения нитей через 3—4 с после снятия нагрузки.

5.2. Абсолютное медленнообратимое удлинение нити (/м 0 ) в миллиметрах вычисляют по формуле


м о


(2)


гле L3— среднее арифметическое показаний удлинения нитей после снятия нагрузки в последней временной точке. Значение L3 во втором методе рассчитывается с помощью аппроксимационной модели (см. п. 6).

5.3.    Абсолютное остаточное удлинение нити /ост “£з-

5.4.    Абсолютное полное удлинение нити (/)—среднее арифметическое показаний удлинения нитей после действия растягивающей нагрузки в последней временной точке



(3)


5.5. Долю быстрообратимого удлинения в полном удлинении вычисляют по формуле



(4)


5.6. Долю медленнообратимого удлинения в полном удлинении вычисляют по формуле


Ай о—


1


(5)


5.7. Долю остаточного удлинения в полном удлинении вычисляют по формуле



(6)


5.8.    Сумма

Аб.о + Лм.о+^ост—! •    СП

5.9.    Относительное быстрообратимое удлинение (ебо ) в процентах вычисляют по формуле

в6.о= -т^- • 100,    (8)

где L0 — начальная (зажимная) длина нити.

/м.о


(9)

в процентах


•100.


£М.О-


5.11. Относительное остаточное удлинение (е0ст вычисляют по формуле


100.


ост


(Ю)


SOCT


5.10.    Относительное медленнообратимое удлинение (ем о ) в процентах, вычисляют по формуле

•100;


(11)

(12)


е=еб оЧ"вм 0 + S


ост-


5.12. Относительное полное удлинение (е) в процентах вычисляют по формулам:

5.13. Итоговые и промежуточные значения относительного полного удлинения и его компонентов вычисляют с точностью до первого десятичного знака.

6. МЕТОД АППРОКСИМАЦИИ КРИВЫХ ДЛЯ ОЦЕНКИ РЕЛАКСАЦИИ ДЕФОРМАЦИИ ТЕКСТИЛЬНЫХ НИТЕЙ

6.1.    Аппроксимацию кривых, отражающих релаксацию деформации, проводят по уравнению трехкомпонентной обобщенной механической модели

*(<,    (13)

где e(t)i —деформация пряжи в момент времени t с после прекращения действия статической нагрузки; еь ег» 83 —деформации, исчезающие с временем запаздывания ©ь @2» ©з;

©ь ©2, ©з — время запаздывания быстропротекающих, замедленных и заторможенных релаксационных процессов.

6.1.1.    Сущность решения уравнения (13) относительно неизвестных коэффициентов заключается в разделении временных точек, расположенных в зоне «отдыха» кривой е—f(f) на 3-х последова-

ГОСТ 28890-90 С 7

тельных зонах, в пределах которых соответствующая компонента деформации bj Vе; (1</^3) после логарифмирования описывается уравнением прямой.

6.1.2.    Методика и пример расчета коэффициентов уравнения (13) для аппроксимации компонентов деформации приведены в приложении 3.

6.2.    Прогнозирование значений остаточной деформации в моменты времени после прекращения эксперимента проводят по уравнению однокомпонентной модели вида

е(*)“в.ч?-'/0>,    (14)

где обозначения те же, что в уравнении (13).

6.2.1. Методика и пример расчета коэффициентов уравнения <14) для прогнозирования остаточной деформации приведены в приложении 4.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1 Справочное


ТЕРМИНЫ, ПРИМЕНЯЕМЫЕ В СТАНДАРТЕ, И ПОЯСНЕНИЯ К НИМ

Таблица 2


Термин


Обозначение


Пояснение


Абсолютное полное удлинение


Абсолютное быстрообратимое удлинение


Абсолютное медленнообратимое удлинение


Абсолютное остаточное удлинение


Относительное    полное

удлинение

Относительное быстрообратимое удлинение

Относительное медленнообратимое удлинение

Относительное    остаточ

ное удлинение

Релаксация деформации


Аппроксимация


I


^м.о


t ост


е


ем.о


восг


Приращение длины растягиваемой нити за время действия статической нагрузки, состоящее из трех компонентов (частей) —- быстрообратимого, медленнообратимого и остаточного Компонент полного удлинения, исчезающей сразу после разгрузки, приближенно выражающий упругое удлинение Компонент полного удлинения, исчезающий в течение времени отдыха после растяжения, продолжающегося до прекращения уменьшения длины нити, приближенно выражающий высокоэластичное удлинение Компонент полного удлинения, не исчезающий после прекращения действия нагрузки, приближенно выражающий пластическое удлинение Отношение абсолютного полного удлинения к начальной (зажимной) длине нити, выраженное в процентах Отношение абсолютного быстрообратимого удлинения к начальной длине нити, выраженное в процентах Отношение абсолютного медленнообратимого удлинения к начальной длине нити, выраженное в процентах Отношение абсолютного остаточного удлинения к начальной длине нити, выраженное в процентах Релаксационный пооцесс, представляющий уменьшение удлинения нити во времени после прекращения действия нагрузки Метод определения расчетных значений деформации в заданные моменты времени с помощью экспериментально выбранного уравнения


ПРИЛОЖЕНИЕ 2 Рекомендуемое


Таблица 3

Протокол записи результатов наблюдений

Удлинение нитей, мм

Порядковый

под нагрузкой в момент времени, мин

после снятия нагрузки в момент времени, мин

номер нити

0,07 0,5 1 3 5 10 15 30 60

93 120

0,07 0,5 1 3 5 10 15 30 60 90

1

2

3

4

5

6

Средние

значения

удлинения

нитей