Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

23 страницы

396.00 ₽

Купить официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Распространяется на глобоидные передачи с линейчатым червяком или с червяком, номинальные поверхности витков которого образованы производящей поверхностью вращения, образованной прямой линией, и модифицированы в процессе изготовления за счет наладки станка, с межосевым углом 90 град. и расстоянием а до 630 мм, и устанавливает метод расчета геометрических параметров глобоидной передачи, а также геометрических параметров глобоидного червяка и колеса глобоидной передачи

Показать даты введения Admin

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ

СОЮЗА ССР

ПЕРЕДАЧИ ГЛОБОИДНЫЕ

РАСЧЕТ ГЕОМЕТРИИ

ГОСТ 17696-89 (СТ СЭВ 6499-88)

Издание официальное

Ю

<т>

<30

05

СО

а

о

£

ю


ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР ПО УПРАВЛЕНИЮ КАЧЕСТВОМ ПРОДУКЦИИ И СТАНДАРТАМ

Москва

УДК 621.83.001.24 : 006.354    Группа    Г02

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР

ПЕРЕДАЧИ ГЛОБОИДНЫЕ Расчет геометрии

ГОСТ

17696—89

(CT СЭВ 6499—88)

Globoid gears. Calculation of geometry

ОКСТУ 007Э

Дата введения 01.07.90

Настоящий стандарт распространяется на глобоидные передачи с линейчатым червяком или с червяком, номинальные поверхности витков которого образованы производящей поверхностью вращения, образованной прямой линией, и модифицированы в процессе изготовления за счет наладки станка, с межосевым углом 90° и расстоянием а до 630 мм, и устанавливает метод расчета геометрических параметров глобоидной передачи, а также геометрических параметров глобоидного червяка и колеса глобоидной передачи.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.    Схема расчета геометрии включает исходные данные для расчета, приведенные в табл. 1, расчет геометрических параметров, приведенный в табл. 2, и расчет размеров для контроля взаимного расположения разноименных профилей витков и зубьев, приведенный в табл. 3.

1.2.    Термины и обозначения — по ГОСТ 16530 и ГОСТ 18498.

1.3.    Расчет рекомендуемых параметров станочного зацепления и линии продольной модификации глобоидного червяка GAV приведен в приложении 1.

1.4.    Расчет рекомендуемых значений завалов приведен в приложении 2.

1.5.    Пример расчета глобоидной передачи приведен в приложении 3.

Перепечатка воспрещена

© Издательство стандартов, 1990


Издание официальное ★ .


Таблица I

2. РАСЧЕТ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ


Исходные данные для расчета

Наименование параметра

Обоаначмне

Межосевое расстояние

а

Номинальное передаточное число

Ином

Делительный осевой угол профиля витка

<*х

со

со

Коэффициент высоты витка

Ь*1

Н

U

о

Коэффициент высоты делительной головки витка

[—

О

а

«

о;

во

CL,

о>

т

Коэффициент радиального зазора у поверхности впадин глобоидного червяка

С]

Коэффициент радиального зазора у поверхности впадин колеса глобоидной передачи

с;

3

X

К

о

Коэффициент радиуса кривизны переходной кривой витка

*

р/.

£

Коэффициент радиуса скругления кромки исходного производящего глобоидного червяка

*

Коэффициент делительной осевой толщины витка в середине червяка

*

S1

Таблица 2

Расчет геометрических параметров

Расчетные формулы и указания

Обозначение

Наименование параметра

Выбор числа витков червяка, зубьев колеса, расчет передаточного числа

При «ном^22ш1п предпочтительно Zi = \, где:

I. Число витков червяка

Z2min=35 при dj-0,356* а ^2min = 33 ПрИ d\— 0,4'Q 22min = 31 при di=0,45-a

Продолжение табл. 2

Наименование параметра

Обозначение

Расчетные формулы и указания

При любом «ном при необходимости более точного приближения передаточного числа и к номинальному передаточному числу Uhom принимать наименьшее из возможных значений г\ с учетом того, что

Z2min

2. Число зубьев колеса глобоидной передачи

г2

Принимают из соотношения Z<j = ItnoM 'Z\

и округляют до ближайшего целого числа.

Примечания:

1.    При двух и более витковых червяках значение рекомендуется принимать некратным числу витков червяка zt.

2.    Допускается принимать 2ц кратным числу витков червяка гх при чистовой обработке зубьев колеса глобоидным шевером или глобоидной фрезой с числом гребенок, равным или кратным числу витков червяка, и при обработке витков бескоррекционным способом, в состав наладок которого входит увеличение передаточного числа по сравнению с передаточным числом глобоидной передачи

-3. Передаточное число

и

Zj

Расчет диаметров червяка и колеса, высот витка и зуба

4. Делительный диаметр червяка

d\

Принимают из соотношения di=*6,4*a при а^125 мм;

£fi = 0„355*fl при а>125 мм.

В обоснованных случаях допускается принимать из соотношения rfj=0,45*a при а^12'5 мм и rfi»»0^4*a при а>125 мм

5. Делительный диаметр колеса

d2

dt—2a—di

2—1193

Наименование параметра

Обозначение

Расчетные формулы и указания

6. Модуль

m

т—-

Ч

7, Высота витка

й,

h\"=h\*‘tn

Числовое значение высоты витка червяка округлять до ближайшего числа из ряда Ra4Q по ГОСТ 6636

8. Радиальный зазор у поверхности впадин глобоидного червяка

С1

Ci=Ci*-m

Числовое значение радиального зазора у поверхности впадины глобоидного червяка округлять до ближайшего числа из ряда Ra2Q по ГОСТ 6636

9. Радиальный зазор у поверхности впадин колеса глобоидной передачи

с2

С2 = С2*-т

Числовое значение радиального зазора у поверхности впадин колеса глобоидной передачи округлять до ближайшего числа нэ ряда Ra20 по FOCT 6636

10. Глубина захода

Л»

hw=/ii—Ci

11. Высота делительной головки витка

hat

Aai=*/i<u*-m

12. Высота делительной ножки витка

hf!

hfi^hi—ha i

13. Диаметр вершин витков

dat

dal — di—2/lal

14. Диаметр впадин витков червяка

dn

dfi = di—2hfi

15. Радиус кривизны переходной кривой витка

Q/i

Числовое значение радиуса кривизны переходной кривой витка округлять до ближайшего числа из ряда Ra2G тю ГОСТ 6636

t • ■: 4-    ^

Продолжение табл. Т

Наименование параметра

Обозначение

Расчетные формулы и указания4

16. Высота зуба

hi

h2=hui + Cs

17. Высота делительной головки зуба

Ао2

ha2*— hw “~hfii

118. Высота делительной ножки зуба

hf2

hf2 — h2—ha2

19. Диаметр вершин зубьев

da%

da2~d2 + 2ha2

20). Диаметр впадин зубьев

df2

d}2—d2—2hf2

21. Радиус кривизны переходной кривой зуба

P/2

p/.=Pao1*m

Числовое значение радиуса кривизны переходной кривой зуба округлять до ближайшего числа из ряда Ra20 по ГОСТ 6636

Расчет параметров скоса витка

22. Высота скоса

hi

hj —- 0,5i • h\

Числовое значение высоты скоса округлять до ближайшего числа из ряда Ra2Q по ГОСТ 6636

23. Глубина скоса

Aj

Aj — 0,03 mhi

Числовое значение глубины скоса округлять до ближайшего числа из ряда Ra20 по ГОСТ 6636

24. Радиус закругления ребра между поверхностями скоса и фаски

|Qi

q j = 0,3 ■/г j

Числовое значение радиуса закругления ребра между поверхностями скоса и фаски округлять до ближайшего числа из ряда! Ra20 по ГОСТ 6636 (

Наименование параметра

Расчет контурных размеров червяка и колеса

25. Половина угла расчетного обхвата линейчатого глобоидного червяка

vc

vc = 180-—— zt

Рабочий обхват исходного глобоидного червяка Кс принимают в зависимости от г% в соответствии с ГОСТ 24438

26. Длина нарезанной части червяка по впадинам

bf\

t , . о,. sin(<z*—vc)

sinv--2«fl* --

J 1 С03аж

При чистовой обработке зубьев колеса глобоидным шевером или глобоидной фрезой длина нарезанной части червяка по впадинам определяется зависимостью 6д=* =0,35и округляется в меньшую сторону до ближайшего числа из ряда Ra40 по ГОСТ 6636

а    2‘£8о—dgi

КРа\—    g

1.    Станочное межоссвое рас

Расчетные формулы и указания

27. Радиус образующей глобоида вершин витка

стояние а2о при нарезании модифицированных витков червяка GAU двухсторонним бескоррекционным способом аи определяют расчетом,, приведенным в приложении 1.    .

2.    При нарезании витков червяка при наладке станка на осевое расстояние, равное межосево-му расстоянию глобоидной передачи, принимать a2Q=a

2*аао—^/i

28. Радиус образующей глобоида впадин витка

/?/! =

29. Наибольший червяка по впадинам


dm


диаметр


dfe i=2{a*o—Я/i—0,25f?^j j


Продолжение табл. 2

Наименование параметра

Обозначение

Расчетные формулы и указания

30. Ширина венца го колеса

червячно-

Ь2

Принимают по ГОСТ 9339 или из соотношения &2='фя) где ■ф — коэффициент ширины, который определяют из ряда: 0,16; 0,20; 0,2-5; 0„Э15.

Коэффициент ширины ф = 0,25 является предпочтительным. Числовое значение ширины венца округлять до ближайшего числа наряда Ra 20 по ГОСТ 6636

31. Радиус выемки

Гк

rk*=0t7’df\

Числовое значение радиуса выемки округлять до ближайшего числа из ряда Ra 20 по ГОСТ 6636

32. Наибольший червячного колеса

диаметр

dae 2

+ ’^2

Таблица 3

Расчет размеров для контроля взаимного расположения разноименных

профилей витков и зубьев

Наименование параметра

Обозначение

Расчетные формулы и указания

1. Максимальный делительный угол подъема линии витка

V

*.. ] . «ao-di "i

1.    Увеличение станочного межосе-вого расстояния при зубообработке червяка Ла2о и станочное передаточное число при зубообработке червяка «2о при нарезании модифицированных витков червяка GAU двусторонним бескоррекционным способом аи определяют расчетом, приведенным в приложении 1.

2.    При обработке витков червяка при наладке станка на межосевое расстояние, равное межосевому расстоянию глобоидной передачи, принимать Да2о*0.

Наименование параметра

Обозначение

Расчетные формулы и указания

3, При обработке витков червяка при наладке станка на передаточное число, равное передаточному числу

глобоидной передачи, принимать Ы50“И

2. Делительная толщина но хорде витка

3. Делительная высота до ha i хорды витка

4. Делительная толщина Sg во хорде зуба червячного колеса

где Д«о — разность значений продольной модификации в середине витка и экстремальной точке линии продольной модификации (мм)

I&iobO,5^2^ioi

Дао — разность угловых значений (в радианах) продольной модификации в середине витка и экстремальной точке линии продольной модификации (черт. 2).

Значения Д*0 для случая нарезания модифицированных витков глобоидного червяка GAU двусторонним бескоррекционным способом аи определяют расчетом (см. Рекомендуемое приложение 1) или по графику (черт. 1).

5. Делительная высота до Ла2 жорды зуба червячного колеса

Черт. I

3. ПАРАМЕТРЫ ЛИНИИ ПРОДОЛЬНОЙ МОДИФИКАЦИИ ВИТКА ГЛОБОИДНОГО ЧЕРВЯКА

График для определения Д10


( л„



3.1.    Линия продольной модификации поверхности витка глобоидного червяка имеет вид плавной кривой (черт. 2).

3.2.    Закон продольной модификации витка глобоидного червяка определяется способом модифицирования витков червяка в процессе изготовления и величинами наладок станка, входящих в этот способ.

Расчет продольной модификации витка глобоидного червяка GAU для двустороннего бескоррекционного способа аи приведен в Рекомендуемом приложении 1.

3.3.    Продольную модификацию в линейном измерении (в мм), определяют по формуле

она имеет вид такой же плавной кривой, что и на черт. 2, но измененным масштабом по оси ординат.

3.4. Продольную модификацию линии витка глобоидного чер вяка в линейном измерении (в мм) относительно точки экстрему ма определяют по формуле

As?=—!(Ajo+^p)*

=>

<р—угол, характеризующий точку на делительной линии витка. Измеряется по дуге делительного глобоида в средней плоскости червячного колеса от линии межосевого расстояния в пределах от -~'>с (в начале входной части поверхности витка) до +'»с {в конце

>

выходной части поверхности витка); Дф — значение продольной модификации витка в угловом измерении, радианы; Ф^—уголФ. соответствующий точке экстремума (минимума) продольной модификации

Нерт. 2

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Рекомендуемое

РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ СТАНОЧНОГО ЗАЦЕПЛЕНИЯ И ЛИНИИ ПРОДОЛЬНОЙ МОДИФИКАЦИИ

1. При нарезании модифицированных витков глобоидного червяка GAU двухсторонним бескоррекционным способом аи за счет наладки станка на меж-осевое расстояние и передаточное число большие, чем у глобоидной передачи,, расчет параметров станочного зацепления проводят в соответствии с рекомендациями, приведенными в табл. 4.

Таблица 4

Наименование

параметра

Обозна

чение

Расчетные формулы и указания

1. Число зубьев производящего колеса

220

Определяют из соотношения 2г

*20“ г-_

0,91 +0,0074-/ а

и округляют до ближайшего целого числа с условием

22о>22-

При двух и более витковых червяках значения 2го принимать некратным числу витков червяка

2. Станочное передаточное число при зубообработке червяка

Иго

а 220 “20“

г1

3. Коэффициент относительного увеличения станочного передаточного числа по сравнению с передаточным числом передачи

Ки

и™—и и20

4. Увеличение станочного межосевого расстояния при зубообработке червяка

AQ20

Ааго'-О.Э'б а-Ки

5. Станочное межосевое расстояние при зубообработке червяка

Озо

Сзо “Я—Дяго

Наименование

параметра

Обозна

чение

Расчетные формулы и указания

6. Делительный диаметр

d-20

fifjo—d% + 2Дйго

производящего колеса

7. Диаметр профильной ок

Dpo

D р о = $2 o’Sinctx

ружности при нарезании чер

вяка

Й?1

2.    Для различных значений отношения -и коэффициента Ки значения

а

> >

Аф (при ф от —21° до 21° через каждые Э°), а также и Д,0, определяющие основные параметры линии продольной модификации, приведены в табл. 5,

Значение Д,0 может быть определено также по графику на черт. I.

>

Пример: Ки. =0^0476, di=0,365*a, по графику определяем ДЛ0 =0,00051.

3,    Продольную модификацию в угловом измерении (в радианы) определяют по формуле

2Д а,


>

=arcsln


20


Slnaj. — sinCa^+^p—/C„tp)


Таблица 5

> > Значения Дф> q>« и Дв0

dt

ки

>

Д<р , радианы для <р

а

—21°

— 18°

—15°

-12е

—9°

0,020

0,001,59

0,0013-2

0,00105

0.00080

0,00057

0,0125

01,00193

0;00160

0,0012»

0,00097

OjOO'069

0^060

0,00225

0,(toil 86

0,0.0149

0,0011,13

0,00080

0,035

0|,002'5б

0,00211

0,00168

0,001127

0,00090

0|,040

0,00284

0,00234

0,00106

0,00141

10,00099

0,045

0,00009

0„0|025б

0„ 002.02

0.,00153

0,00107

0,355

0.050

0,00303'

0,00274

0,002117

0,00163

i0l,00114

0,0135

0,00364

0,0012911

0,00213,0

0,00173

0,00121

0,060

0ЛЮ374

0,00306

OLOQ241

oioomi

0,00126

aoes

О.ООЗШ

о„ао1зш

0,,00251

0,00188

0,001130

0,070

а,шов

0,00331

0,00260

0,00194

0,00134

0,0i75

0,004.19

0,00340

0,00267

0,00198

0,00136

0,080

0,00429

0,00348

г■

0,00272

0,00201

0,00138

Продолжение табл. 5

dt

а

i

>

<р, радианы для ?

—2Г

—18°

—15°

—12°

—9°

ода

0,00184

0,00153

0,00123

0,00094

0,00067

0,025

0,00225

0,00187

0,00150

OjOOl 1:51

0,00082

0},03Q

0,00263

0,00218

0,00176

0,00134

0,00095

0,035

0,00299

0,00248

Oi, 00199

0,00162:

0,00108

0;ДМО

0,00333

0,00276

0,00221

0,00168

0,00119

0,045

0,0:0365

0j00302

0,00241

0,00184

0,001130

0,400

0,050

0,00394

0,0.0i326

0,010:260

0,001918

0,00140

0„065

0,00422

0,00348

0,00277

0,00:210

0,00148

0,060

0ST00(447

0,00368

0,00293

.01,00222

0,00156

0*065

0,00469

0,00386

0,00307

0,00232

0,00163

0,070

0,00490

0*00402

0,00319

400241

0,00169

0,075

0,00508

0,00417

0, ,0.0330

0,00248

0,00174

0,080

0,00525

0,00425

0,00339

Q,00254

0,00177

0,0201

0,002'14

0,00178

0,00144

0,00111

0,00080

ода

0,00261

0,00218

0,00176

0,00135

0,000.97

■0,030

0,00307

0,00256

0, ,00206

0,00159

0,00114

0,035

0,00350

0,00291

0,00235

01001:80

0,00129

0,040

0,00391

0,00325

0,00262

0,00201

0,00144

0,0:45

,0,00430

0,00357

0,00.287

0,00220

0,00157

0,450

0,050

0,00466

0,00387

0,00311

0,00,238

0,00170

0,055

0,00501

0,00415

0,00333

0,00254

0,00131

0,660

0,00502

0,00441

0,-00353

0,00270

0,00192

0,065

0,00562

0,00465

0,00372

0,00283

0,00291

0,070|

0,00599

0,00487

0,00389

0,00296

0,00210

0,075

0,00614

0,00507

0,00:404

0,00307

0,00217

о„озо

0;, 00|637

0,00525

0,00418

0,00317

0,00224

d,

Ки

>

Д<р, радианы для <р

а

—6°

—г

ОР

3"

6е

0,020

О^ООЮЗб

0,010016

,0,010000

—0,00014

—0,00024

—0,00031

0,025

0,00)043

0,00020

0,00000

—0,00016

—0,00028

—0,00036

о,оза

0,00)050

0,00023

одюооо

—0,00018

-0,00032

—0,010041

0,035

0,00056

.0,00026

0,00000

—osooioai

—0,00036

—0i,00,044

0,0401

0,00061

0,00028

0,00000

—0;00022

—0,00038

—0,00047

0,045

01,00066

0,00030

0,00000

—0,00024

—0,00040

—0,00049

0if365

0,050

0,010070

0,00032

0,00000

—0,00025

—0,00042

—0,00050

0,055

0,00074

0,00033

0,00000

—0,00026

—0,00043

—0,00051

0,060

0,00077

0,010035

0,00000

—0,00026

—0,00043

—O’sOOOSO

0,065

0,Ш079

0.ДШ5

0,00000

—0,00026

-.01,00043

—0,00048

0,070

0,0(010.81

0,>00036

0,00000

—0,00026

—0,00042

—0,00046

О),0175

0,00082

0,00036

0,00000

—0,00026

—0,00041

—0|,00043>

0,080

0,00083

0,00036

0,00000

—0,00026

—0,0003.8

—0,00039

0,020

0,00042

0„С0020

.01,00000

—0,00017

—0,00.030

—0,00040

0,025

0,0010:5,1

0,00024

0,00000'

—0,00020

—0,00036

—0,00048

0,030

0,00060

0,00028

01,00000»

—0,00023

—Q,00042

—0,000,55

0,035

0,00068

0,00031

0,00000

—0,00026

—0„00047

—0,00061

ода*

0,,00075

0,00035

0,00000

—0,00029

—0,0005,1

—0,00066

0,045

01,00081

0,000138

.0i,00000

—0,00031

—0,00055

—0,00,070

Ow4iOO

0,050:

0,'00087

0,001040

0,00000'

—0,00033

—0,00058

—0,00074

0,055

0,00092

0,00042

0,00000'

—0,00034

—0,00060

—o;, 00076

0,060

0,00007

0,00044

0,00000

—0,00,0:36

—0,00062

—0,00078

0,0:65

0,001101

0,00046

0,00000

—0,00037

—0,00063

—0,00078

0,01710

0,00104

0,00047

О'ОЮООО*

—0,0)003:7

—0,0:01064

—0,00078

0,075

0,00107

0,00048

01,00000

—0,00038

—0,00064

—0,000:77

о,ово

0,00109

0,00049

01,0)0000'

—0,00038

—Oi,00063

—0,00075

0,020

0,00051

0,00024

01,00000

—0,00021

—0,00038

—0,00052

0,025

0,00062

0,001029

01,00000

—0,00,025

—0,00046

—0,00062

0,030

0,00072

0,0010134

Ю'ОРООО

—0,00029

—0,000,53

—0,00072

0,035

0,0010.82

0,00038

0,00000

—Oi,000,33

—0,000:60

—0,00081

0,040

O.OOIOfSfl

0,00043

0,00000’

—0,00036

—Oi,00066

—0,00089

0,045

О.ООШЭ

О.,00046

0,00000

—0,00040

—0,00072

—0,0:0096

0,450

0,050

0,00107

0,00050

0,00000

—0,00042

—0,00076

—0,00101

0,055

0,00114

0,001063

i0i,00000

—0,00045

—0,00081

—0,00107

0,060:

0,00120

0,00,056

0,00000

—0,00047

—0,000i84

—0,00111

0,065

0,00126

0,001059

0j,00000:

—0,00049

—0,000'87

—o:,ooii4

0,070

0,00131

0,'00061

0,00000*

—0,000150

—0,00089

—01,00:116

0,1075

0,00135

0,00063

0,00000'

—0,00052

—0,00091

—0,00118

0,0&0

0,00139

0,00064

0,00000

—0,00052

—01,00092

—0,00118

Продолжение табл. 5

dy

>

Д ср, радианы для ф

>

а

12*

1Б"

18°

град

so’

радианы

0|,02Ю

—0,:000й4

—0,00(062

—0,00027

—0*00017

12,68

0,00034

0,025

—0,00039

—0,00037

—одазо

—0,00016

12„34

0,00040

0,030

—01,00044

—одюшо

—о,оош!

—0,60014

11,98

0,00044

0,035

—«1Д)0047

—0,00042

—0,00030

—0,00010

11,57

0,00047

С,040

—0,00049

—0,00043

—0,00028

—0,00005

11,15

ОДО'ФЭ

0,045

—0,000(50

—0,00042

—0,00024

0,00003

10,78

0,00051

0,355

ода

—0ДШ50

—0,0004:0

—-О.,ООО 19

0,00012

10,33

ОДО051

0,055

—0„00|049

—0,00036

—0,00012

0,00023

9,910

0,00051

а,060

—0,00046

—0,00031

—0,0'0004

0,00036

9,51

0, .00050

0,065

—0,00043

—0,000:25

0,001007

0,00051

9,02

0,00048

0,070

—0,00038

—0,000117

0;0l00i Г8

0,00068

8,58

0,00046

0,0(7 5

—0,0(0032

—0,00008

0,00032

0,00086

8,017

0,00043

0,080

—0,00025

—0,00003

0,00046

0,00106

7,60

0,00:039

0,020

—0„00046

—0,00048

—0,00045

—0,00i038

14,96

0,00048

0,025

—0ДЮ055

—0,00056

—0,00052

—0,00042

14,40

0,00057

0,030

—0,00062

—0,00064

—0,00058

—0,00046

14,Ш

0.00,064

0,035

—0,00068

—О;, 00069

—0,00062

—0,00047

13,69

0,00069

0,040

—-0,00074

—0,00073

—0,00064

—0,00046

13,32

0,00074

0,045

—Ю|,0Ю078

—0,00076

—0,00065

-4),00043

12,82

0,00078

0,400

0,050

—0;00081

—0,00077

—0,00064

—0,00039

12.57

0,00081

0,055

—0,00082

—0,00077

—0,00061

—0,00032

12,20

0,00082

0,060

—0,00083

—0,00076

—0,010057

—0,00:024

11,77

0,00083

а,065

—0,000:82

—0,00073

—0,00050

—0,00014

11,37

0„00082

0,;070

—0,00080

—0,00069

—0,00043

—0,00002

10,96

0,00080

0,075

—0,00077

—0,00063

—0,00033

—0,00:012

10,52

0,00077

0.080

—0,00073

—0,0005.6

—0,00023

—0,00027

. 9,87

0,00075

Ч ** 0,020

—0,00061

—0,00066

—0,010067

—о,оосбз

16,85

0,0.0067

0,025

—0,00074

—0,00079

—0,00079

—0.00073

16,55

0,00079

0,030

—0,00085

—0,00091

—0,00090

—0,0:0082

16,22

0,00091

0,0,15

—0,00095

—0,00101

—.0,000199

—0,00089

15,91

0,00101

0,040

—0,00103

—0,00109

—0,00107

—0,00094

15,61

0,00109

0,045

—0,00:111

—0,00116

—0,00112

—0,00098

15,29

0,00116

0,450

0,050

—0ДЮ117

—0,00122

—0,00116

—0„000'99

14,98

0,00122

0,055

—0,00122

—0,00126

—Q,00!lT8

—0,00019Й

14,62

0,00126

0,060!

—0,00=126

—0,0012(9

-—0,00119

—0,00095

14,23

0,00129

0,;065

—0,00128

--0,00130

—0,001118

—0,00091

13,87

0,00131

Q.07C,

—0,00130

-^0,00130

—0,00114

-4X00084

13,50

0,00132

0,075

—0,00130

—Д.00128

—0,00110

—0,000:76

Щ12

0,00131

0,080

—0,00129

—0,00125

—0,00104

—'0|,00066

12,73

0,00129

ПРИЛОЖЕНИЕ 2 Рекомендуемое

РАСЧЕТ РЕКОМЕНДУЕМЫХ ЗНАЧЕНИЙ ЗАВАЛОВ

Для глобоидных передач с локализованным контактом расчет значений завалов производят по формулам, приведенным в табл. 6.

Таблица 6

Наименование параметра

Обозначение

Расчетные формулы и указания

Глубина продольного завала

Дь

Дй = 0„0!008*6/1

Глубина профильного завала

Дл

Да=0,003 -hw

ПРИЛОЖЕНИЕ 3 Информационное

ПРИМЕР РАСЧЕТА ГЛОБОИДНОЙ ПЕРЕДАЧИ

Таблица 7

Исходные данные для расчета

Наименование параметра

| Обозначение

Значение

параметра

Межосевое расстояние, мм

а

160

Номинальное передаточное число

йпом

40

т

«

о.

Делительный угол профиля витка в осевом сечении в середине червяка

ах

25°

сз

3

X

п

Коэффициент высоты витка

hx*

2,0

о

X!

О

5

Коэффициент высоты делительной головки витка

*:»

0,9

Продолжение табл. 7

Наименование параметра

Обозначение

Значение

параметра

Коэффициент радиального зазора у поверхности впадины глобоидного червяка

Cl*

ол

И

к

со

а.

Коэффициент радиального зазора у поверхности впадин колеса глобоидной передачи

сш*

0,2

а>

сг

Я

X

Коэффициент радиуса кривизны переходной кривой витка

*

p/i

0,3

f=t

о

X!

О

X

Коэффициент радиуса скругления кромки исходного производящего глобоидного червяка

*

Pftal

0,15

Коэффициент делительной осевой толщины витка в середине червяка

Si*

0,45л;

Таблица 8

Расчет геометрических параметров

Наименование параметра

Обозначение

Расчетные формулы и числовые значения

1. Число витков червяка

Zi

1

2. Число зубьев колеса

22

40

3. Передаточное число

а

40

а=—j—=40

4. Делительный червяка, мм

диаметр

dx

56

5. Делительный колеса, мм

диаметр

d.2

d2 = 2-a—di — 2 •

160—56=264

6. Модуль, мм

m

264 ee

{71— .... i_-z2

40 ’

7. Высота витка, мм

hi

Наименование параметра

Обозначение

Расчетные формулы и числовые значения

В. Радиальный зазор у поверхности впадин глобоидного червяка, мм

Сх

C] = Ci* ■ m — 0,2 • 6,6= 1,32 Принимаем Cj«*l,3

9. Радиальный зазор у поверхности впадин колеса глобоидной передачи, мм

Cj

С,=Са*-т=0,2-6,6=1,32

Принимаем C2=l,3

‘10. Глубина захода, мм

hyt

hvo'hi—Cj=13—1,3—11,7

П. Высота делительной головки витка, мм

ha l

Aal=A£j-nt=0,9-6,6=5,94

12. Высота делительной ножки витка, мм

Л/i

—ftai= 13—5,94=7,06

13. Диаметр вершин витков, мм

dal

dax = d^2hav= 56+2* 5,94=67,88

14, Диаметр впадин червяка, мм

dn

dfi=d%—2ЛА=56—2-7,06=41,88

15. Радиус кривизны переходной кривой витка, мм

Qti

P/i'P/i *яг=0,3*6,6= 1,98 Принимаем q/i=2i

16. Высота зуба, мм

h%

h^hw+Ct=U,7+1,3=13

17. Высота делительной головки зуба, мм

2

Ля2=0 >5*ЛТО=0,5* 11,7=5,85

18. Высота делительной ножки зуба, мм

A/a

hff ~ h%~~ha j = 13—5,85=7,15

19. Диаметр вершин зубьев, мм

1dai

da%=dx—2A a,=264-J-2 • 5,85=275,7

20. Диаметр впадин колеса, мм

df%—da—2h=264—2.7,15=249,73

21. Радиус кривизны переходной кривой зуба, мм

e/i

Р/з=Р*оГ/П!=®'^’®'6~®'99 Принимаем e/2«=l

22. Высота скоса, мм

hi

Ay-0,5-Л, =0,5-13=6,5 Приникаем Aj«»6,3

hi = hi* ‘ m = 2,0 * 6,6= 13,2 Принимаем Ai = 13


27. Коэффициент относительного увеличения станочного передаточного числа по сравнению с передаточным числом передачи_


Ки


42


Продолжение ra&Ai 9

Наименование параметра

Обозначение

Расчетные формулы и числовые значения

23. Глубина скоса, мм

А,

0,03-/4=0,03.13=0,39 Принимаем Aj=0,4

24. Радиус закругления ребра между поверхностями скоса и фаски, мм

Qi

Qj=0,3'fc =0,3-6,5=1,95. Принимаем qj = 2,0

25. Число зубьев производящего колеса

г»

г1

,-----

0,91+0,0074k a

=,---__=(81;

0,91+0,0074)^ 40 Принимаем г20=42

26. Станочное передаточное число при зубообработке червяка

1*20

2*o 42 *-*■ . -4Z

=^^=0,0476


Мао


28- Увеличение станочного межосевого расстояния при зубообработке червяка, мы

Лазо

Даао=0,96*а-Ки—0,96 • 160 .0,0476=7,31


«а+Дйг0“ 160 + 7,31 —167,31


Й20


&20


29. Станочное межосевое расстояние при зубообработке червяка, им


30. Диаметр профильной окружности при нарезании червяка, мм


ро


4,55

40


Kt


Vc


=20,48


= 180


,=180-


31. Половина угла расчетного обхвата, градусы


Наименование параметра

Обозначение

Расчетные формулы и числовые значения

321 Длина нарезанной час-*н червяка по впадинам,

)MU

Ьп

L . . Sln(otx—vc)

' 1 СО$ах

0,0788

=264-0,3499—2-7 »0б-г1ттт7=91,3652

0,9063

Принимаем Ьц = 90

S3. Радиус образующей «лобовда вершин витка, мм

Ягш\

2 • a%<r—da\ 2-167,31-KFa\— 2 ~ 2

—67,88

--г-—= 133,37

At

34. Радиус образующей глобоида впадин, мм

Mfl

2'ato—dfi 2.167,31— Rfl 2 - " 2

—41,88

2 -146,37

35. Наибольший диаметр червяка по впадинам, мм

df* i

<*/«=2[<to-V 4,-0,256*, J =

=2(167,31—У 146,37й—0.25-903 ) = = 56,06

<36. Ширина венца глобо-«диого колеса, мм

t>2

&a-0«25-a-0,25-160=40 Принимаем &a = 40

37. Радиус выемки, мм

Гк

г* = 0,7-d/i = 0f7 41,88 = 29,3 Принимаем fk — 29

Зв. Наибольший диаметр глобоидного колеса, мм

dae 2

dae2=da2+0i,l b2=275,7+0[l -40=279,7 Принимаем d„e2=280

39. Глубина продольного •«вала, мм

А ь

A b = 0,0008 ■ Ь/i = 0,0008X90=0,072

40. Глубина профильного завала, мм

Дл=0,003 ' A«=0,003-11,7 = 0,035

' " ‘    '    '*    Т а б л и ц а 9

Расчет размеров для контроля взаимного положения разноименных профилей витков и зубьев

Наименование параметра

Обозначение

Расчетные формулы и числовые значеввя

I. Максимальный делительный угол подъема, радианы

У

dz~\~ 2Д 264-J-2 '7,31 tg7"~ ~ 42*56 -0,1185 т=6,76° =0,П79>

% Делительная толщина по хорде витка, мм

Sl

- / Н* \

$1= d.4'sin I I-COS7 —

/ 0,45it\

=264-sin f—cos 0,1179=8,82

3. Делительная высота до хорды витка, мм

Hal

h-ai-hai cfa’Sin2 ^ —

Л / 0(45тс\ —5,94 264s!n2

=5,94—0,07=5,87

4, Делительная толщина по хорде зуба, мм

— ( ti—

s* — [rfa-sln ^ j—2Дс0] * cosf.”

/ я—0,45эЛ =264-sin f-jg—j—264X

X0,00051X cos 0,1179= 10,65

5. Делительная высота до хорды зуба, мм

Aoi

— / *—■*i*\ hat-hM+d9-s\n* ^ ^ j-

1 ъ—0,45«\

—5,85-f-264sin3^ 2 ^ j-

=5,85+0,11=5,95

ИНФОРМАЦИОННЫЕ ДАННЫЕ

1.    ВНЕСЕН Министерством тяжелого, энергетического и транспортного машиностроения СССР

ИСПОЛНИТЕЛЬ

Б- Ф. Федотов, канд. техн- наук

2.    УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ ПОСТАНОВЛЕНИЕМ Государственного комитета СССР по управлению качеством продукции и стандартам от 18.10.89 № 3110

Стандарт полностью соответствует СТ СЭВ 6499—88

4.    Срок проверки — 2000 г.

5.    Взамен ГОСТ 17696-80

€. ССЫЛОЧНЫЕ НОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИЕ ДОКУМЕНТЫ

Обозначение НТД, на который дана ссылка

Номер пункта

ГОСТ 6636-69 "

1.1

ГОСТ 9369-77 <

1.1

ГОСТ 16530-83 *■

1.2

ГОСТ 18498-89

1.2

ГОСТ 24438 —80 1

и

Редактор А. Л. Владимиров Технический редактор Л. А. Никитина Корректор Р. Н. Корчагина

Сдано в наб. 10.11.69 Подл. в печ. 19.02.90 1.5 уел, печ. л., 1,5 уел. кр.-отт. 1,20 уч.-изд. л. Тираж 10 000.    Цена 5 к.

Ордена «Знак Почета» Издательство стандартов, 123567, Москва, ГСП, Новопресненский пер., 3 Тип. «Московский печатник». Москва, Лялин пер., 6. Зак, 1193

1

(264+2 ■ 7,31) • sin 25°= 117,75.

Заменяет ГОСТ 17696-80