Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1 

40 страниц

487.00 ₽

Купить ГОСТ 12635-67 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Распространяется на высокочастотные магнитномягкие материалы - магнитодиэлектрики (на основе карбонильного железа и альсиферов) и ферриты и устанавливает методы определения их магнитных характеристик при намагничивании переменным периодическим магнитным полем в диапазоне частот от 10 кГц до 1 МГц.

Стандарт не устанавливает методов испытаний ферритов с прямоугольной петлей гистерезиса, а также методов испытаний в импульсном режиме.

Устанавливаются следующие методы определений магнитных характеристик: мостовой, резонансный, индукционный, метод биений (только для определения температурного коэффициента магнитной проницаемости)

 Скачать PDF

Консультация по подбору ГОСТабесплатно

Оглавление

1. Общие указания

2. Методы определения магнитных характеристик

Приложение 1. Перечень основных буквенных обозначений, применяемых в формулах настоящего стандарта

Приложение 2. Характеристики аппаратуры, применяемой при испытаниях образцов магнитномягких материалов мостовым методом

Приложение 3. Перечень амперметров, миллиамперметров и микроамперметров и их основные характеристики

Приложение 4. Перечень вольтметров и милливольтметров и их основные характеристики

Приложение 5. Графики коэффициентов N, G и K и пример расчета К для провода марки ЛЭШО 12х0,07

 
Дата введения01.01.1969
Добавлен в базу01.09.2013
Актуализация01.02.2020

Этот ГОСТ находится в:

Организации:

16.02.1967УтвержденГосстандарт СССР332

High frequency magnet malleable materials. Testing methods at the range from 10 kc/s to 1 mc

Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

СССР

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ

ГОСТ 12635-67

МАТЕРИАЛЫ МАГНИТНОМЯГКИЕ ВЫСОКОЧАСТОТНЫЕ

МЕТОДЫ ИСПЫТАНИЙ В ДИАПАЗОНЕ ЧАСТОТ

от 10 кгц до 1 Мгц

Издание официальное

МОСКВА

СССР

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ

СТАНДАРТ

ГОСТ

12635—67

Комитет стандартов, мер и измерительных приборов при

Совете Министров

МАТЕРИАЛЫ МАГНИТНОМЯГКИЕ ВЫСОКОЧАСТОТНЫЕ

Методы испытаний в диапазоне частот от 10 кгц до 1 Мгц

High frequency magnet malleable materials Testing methods at the range from 10 kc s to 1 me

СССР

Группа Q90

Настоящий стандарт распространяется на высокочастотные магнитномягкие материалы — магнитодиэлектрики (на основе карбонильного железа и альсиферов) и ферриты и устанавливает методы определения их магнитных характеристик при намагничивании переменным периодическим магнитным полем в диапазоне частот от 10 кгц до 1 Мгц,

Стандарт не устанавливает методов испытаний ферритов с прямоугольной петлей гистерезиса, а также методов испытаний в импульсном режиме.

Перепечатка воспрещена

Устанавливаются следующие методы определений магнитных характеристик: мостовой, резонансный, индукционный,

метод биении (только для определения температурного коэффициента магнитной проницаемости)

Характеристики каждого метода приведены в таблице, а перечень буквенных обозначений в формулах таблицы — в приложении 1.

Выбор метода определения магнитных характеристик предусматривается в стандартах и технической документации на магнитномягкие материалы.

Все реличины при подстановке в формулы настоящего стандарта должны быть выражены в единицах Международной системы по ГОСТ 9867-61

3 ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

11. Отбор и подготовка образцов к испытаниям

1.1.1 Образцы для испытаний при определении характеристик ферромагнитных материалов должны иметь кольцевую форму Размеры колец должны соответствовать чувствительности измерительном аппаратуры.

Утвержден Комитетом стандартов, мер и измерительных приборов при Совете Министров СССР 16/II 1967 г.

термокриостат, позволяющий создавать определенную температуру в заданном интервале с погрешностью не более 0,5 град. Для определения pi = (0,02—0,5) • 10-3 1 /град следует применять метод биений, описанный ниже.

2.1.12. Напряженность магнитного поля в испытываемом кольцевом образце подсчитывают по формулам:

w\!m


ИЛИ


нт =


нт =


л Dr


(14)

л D


ср


где Гт— амплитудное значение намагничивающего тока в обмотке образца.

При синусоидальной форме кривой тока /' =1,41 /'.


Для сердечников с отношением —— от 1,4 до 2,5 разливе

чие в значениях напряженности поля, подсчитанных по гармоническому и среднему диаметрам, составляет от 1 до 7%.

2.1.13. Силу тока измеряют с помощью амперметра (милли- или микроамперметра) или определяют путем измерения вольтметром (милливольтметром) падения напряжения на безреактивном сопротивлении. В качестве безреактивного сопротивления следует взять такое, реактивная составляющая которого не превышает 10% от полного сопротивления. При этом параметры измерительного прибора не должны влиять на условия равновесия моста.

Наличие собственной емкости CL обмотки образца и активная составляющая тока, обусловленная потерями в образце, вносят погрешность и определение намагничивающего тока в обмотке. Поэтому значение намагничивающего тока в обмотке Г следует вычислять по формуле:


/ 1

Г =-•    -7=-.    (15)

1 -j- <&LxCl у7 1 -f- tg26j.


2.1.14. Собственную емкость, если магнитная проницаемость образца не зависит от частоты, определяют путем измерения индуктивности на двух частотах (при которых магнитная проницаемость постоянна) и одной и той же силе тока в обмотке образца и подсчитывают по формуле:


CL


7*2 —

L2Ll («J COj)


(16)


Если магнитная проницаемость материала изменяется с частотой, то собственную емкость определяют путем нанесе-ния такой же обмотки, как на испытываемом образце, на сердечник тех же размеров из неферромагнитного и неметаллического материала. Измерения индуктивности производят также на двух частотах и собственную емкость подсчитывают по формуле 16.

Д//*

Д/

ADr

+

2.1.15. Наибольшую относительную погрешность определения Нт подсчитывают по формуле:

(17)

При измерении тока приборами класса 0,5; 1,0; 1,5 погрешность-^^ лежит в пределах от 2 до 6%.

Нт

2.1.16. Подсчет действительной составляющей относительной магнитной проницаемости материала кольцевого образца производят по формулам:

7>'107

(18)

45да2

ИЛИ

tl/ _ LxDc pi О7 .

г —-»

(19)

4SW2

__ AT rDr 107

IX -

(20)

ИЛИ

ti/ AfvDcplC7

JX -

(21)

4Sw2

где L'x — индуктивность (с учетом поправки на

собственную

емкость) обмотки с образцом.

Индуктивность Vx находят по формуле:

L’X = LX {\-<JLxCl) = Lx(\-A).

(22)

2.1.17- Наибольшую относительную погрешность опреде ления магнитной проницаемости находят по формуле:

Д|х' Д£>г    A S    д

(23)

Dr


—_— —_ !__ -У

Погрешность определения L'x ‘включает в себя погрешность измерения индуктивности Lx, обусловленную погреш-

ностью измерительной аппаратуры, и погрешность поправки А за счет влияния собственной емкости обмотки.

Для образцов, проницаемость которых в рассматриваемой области частот не зависит от частоты, при измерении индуктивности с погрешностью не более 0,5% и частоты 0,05% (формула 16) погрешность определения собственной емкости обмотки составляет не более 10%. В противном случае эта погрешность может возрасти примерно до 20%.

Чтобы наибольшая относительная погрешность определения магнитной проницаемости не превысила 5%, погрешность измерения индуктивности должна быть менее 1 % и наружный диаметр испытываемых образцов должен быть не менее 24 мм.

2.1.18. Погрешность определения магнитной проницаемости увеличивается за счет погрешности определения напряженности поля до значений--— в случаях, когда магнитная

Hi

проницаемость материала зависит от напряженности магнитного поля и подсчитывается по формуле:

2.1.19. Тангенс угла потерь материала подсчитывают по

(25)

(26)

формуле:

со/. *

tgS, =

или (в случае многовитковой обмотки)

Л    Гп    г    —    г

*    (s)L    г

где:

гп — сопротивление потерь, ом,

г'—сопротивление обмотки с образцом (при заданной частоте с учетом поправки на собственную емкость обмотки), ом,

г0' — активное сопротивление обмотки (измеренное на постоянном токе) с учетом поправки на влияние поверхностного эффекта при заданной частоте, ом.

Значение г'х подсчитывают по формуле:

гх * Гх{ 1 - 2**LxCl ) - rx( 1 - 2Д),    (27)

где гх — сопротивление обмотки с образцом, измеренное при заданной частоте, ом.

Значение сопротивления г'0 подсчитывают через измеренное значение сопротивления г0 по формуле:

г'00К„,    (28)

где — поправочный член на влияние поверхностного эффекта.

Коэффициент К ш зависит от частоты намагничивающего тока и марки провода. Его величина, т. е. отношение сопротивления провода г' при заданной частоте к его сопротивлению г0, измеренному на постоянном токе, для литцендрата подсчитывают по формуле:

г'    I    nds    \2

Кш = —°— = N+K[—) О,    (29)


где:

N и G — коэффициенты, зависящие от х (для медного

провода х= 10,65 ds 1/7); f—частота, Мгц; ds — диаметр отдельной проволоки литцендрата, мм; п — число проволок провода; d0 — диаметр всего провода, мм;

К — коэффициент, зависящий от п.

В приложении 5 приведены графики зависимости коэффициентов N и G от х и К от п.

2.1.20. Наибольшую относительную погрешность определения тангенса угла потерь подсчитывают по формуле:


Atg6(*.

tgfip.


А гп


+ ■


Дсо


о)


+


(30)


2.1.21. Абсолютную погрешность определения сопротивления потерь материала образца находят по формуле:


Arn = rxА (1 - 2Л) + (1 - 2Л)Аг, + г0А/Со + К» Аг0.    (31)

Примечание. Чтобы наибольшая относительная погрешность определения тангенса угла магнитных потерь не превысила 8%, погрешность измерения индуктивности не должна превышать 1%, сопротивления потерь — 5% и частоты — 2%.

2.1.22. Коэффициент потерь на вихревые токи подсчитывают при Нт = const по формуле:


Гяа    к пг

tg62—tgft, __ i ^ _f?_/i_

/2—/1    2л/.    /2—f\


(32)


где tg62 и tg6, г„2 и /*„,— тангенсы угла потерь и сопротивления потерь соответственно при частотах f2 и

2.1.23.    Коэффициент потерь на гистерезис при f = const подсчитывают по формуле:

_ tg62 — tgflt __ Гп, — Гн,    .004

Нт,— Нт,    2лfL (Нт, — Нт,)

где tg62 и tgfii, гл.и гп, — тангенсы угла потерь и сопротивления потерь соответственно при напряженностях магнитного поля

Нт, И Нт,.

2.1.24.    Коэффициент дополнительных потерь дд^Л.Ю-3 подсчитывают по формуле:

Рд = tg*. - (tgSr + tg*B) = tgo, - pГНт - Paf.    (34)

При измерениях на мосте взаимной индуктивности коэффициент дополнительных потерь    1.10-4 (п. 2.1.8) подсчи

тывают по формуле:

Рд = ——    - ——itgS2 - PrHmt    (35)

0)2“-0)i    0)3—* 0) j

где:

tgfii и tg62 — тангенсы угла потерь, измеренные соответственно при частотах h и /2;

Нт — напряженность поля, при которой проводились измерения, а/ли

2.1.25. Для получения значений коэффициентов потерь допускается применение графических методов, при этом по оси ординат откладывают значения тангенса угла потерь, а по оси абсцисс — значения частоты или напряженности магнитного поля.

Коэффициент частотных потерь характеризуется тангенсом угла наклона прямой, выражающей зависимость tg6„ =лш, к оси абсцисс (черт. 3).

Коэффициент потерь на гистерезис характеризуется тангенсом угла наклона прямой, выражающей зависимость tgfi.jL =/72(^м), к оси абсцисс (черт. 4).

Коэффициент дополнительных потерь графически выражается отрезком на оси ординат, соответствующим tg6!X при f — 0 и Нт — 0 и отсекаемым при экстраполяции прямых tg6(* =Л(/) или tg6fjL =F2(Hm).

Материалы магнитномягкие высокочастотные. Методы испытаний в диапазоне частот от 10 кгц до 1 Мгц


График зависимости тангенса угла потерь материала от частоты

Черт. 3


График зависимости тангенса угла потерь материала от напряженности магнитного поля


Черт. 4


2.1.26. Наибольшую относительную погрешность определения коэффициента частотных потерь (пренебрегая погрешностью измерения частоты) подсчитывают по формуле:

Агп2 + /2*_


(36)


1 1 ГГл>"7


Qb


Наибольшую относительную погрешность определения коэффициента потерь на гистерезис подсчитывают по формуле:

(37)

Д0г    2Дг„    ДЯта    +    ДЯт,    AL'

- __--1---1--

Qr    Глд — Гпг    Нт% — Нтх    г'

их

где г„, и гп% — сопротивления потерь, измеренные соответственно при напряженностях поля #m, и Нт„ Наибольшая относительная погрешность определения коэффициента дополнительных потерь, подсчитываемого по формуле (34), выражается формулой:

+ Дегяот + егДЯт + /Дрв    .ооч

/ Дог ДНт \

Д (Сд + бгнт) + -f- +    )qIHm

Д@д __\ Qr_Нт /_

Qa    Qa

При определении коэффициента рд с помощью моста взаимной индуктивности подсчет погрешности производят по формуле:

(39)

Погрешность члена А(ед+()г#т) подсчитывают по формуле:

Д(Ря + ргНт) = ШтР/; ■ + 2АС3    2*г3,    (40)

/2—/1    /2    JX

где:

АС3 — абсолютная погрешность емкости С3, уравновешивающей сопротивление потерь (приложение 2), ф; г3 — сопротивление одного из плеч моста взаимной индуктивности (приложение 2), ом;

АНт—абсолютная погрешность напряженности магнитного поля, а/м.

2.1.27.    Для того, чтобы погрешность определения коэффициентов потерь (особенно при их значениях qb=1.10~9 1/г^, Qr = 1.10—6 м/а, рд= 1.10-4) не превышала 20%, погрешность измерения сопротивления должна быть не более 1 % (см. таблицу).

Для снижения погрешности определения коэффициента частотных потерь (особенно при его численном значении порядка 1.10-9 1 /гц) определение его должно производиться при частотах h и /2, отличающихся друг от друга не менее чем в три раза.

Для снижения погрешности определения коэффициента потерь на гистерезис (особенно при его численном значении порядка 1.10“6 м/а) определение его должно производиться при напряженностях магнитного поля Нт1 и Ят%у отличающихся друг от друга не менее чем в три раза.

2.1.28.    Удельные потери в материале р на основании результатов измерений мостовым методом подсчитывают по формуле:


Р


Р

т


РГд

т


/2(^ —го)


т


(41)


2.1.29. Наибольшую относительную погрешность определения удельных потерь подсчитывают по формуле:


Ар 2А/    Arn    Afft

Р    I    гп    т


(42)


Если измерять ток прибором класса 1,5, сопротивление потерь с погрешностью не выше 5% (см. таблицу) и взвешивать образец с погрешностью не более 0,5%, то не пре-

Р

высит 10%.

2.1.30. Подсчет температурного коэффициента магнитной проницаемости производят по формуле:


= ' (4з) Hl(^2 “ ^l)    ^25    (*2    —    *l)

где: [х[п \л'2 —действительные составляющие относительной комплексной магнитной проницаемости испытываемого образца соответственно при температурах t\ и /2, подсчитываемые на основании измерения индуктивности при температурах t\ и *2;

|я 25 — то же, при температуре 25°С.


2.1.31. Наибольшую относительную погрешность определения температурного коэффициента магнитной проницаемости подсчитывают по формуле:

Apt_ Pi

U-*i '

(44)

Для материалов, температурный коэффициент которых изменяется в зависимости от интервала температур, наибольший температурный интервал не должен превышать 30 град. С учетом того, чтобы погрешность не превышала 20% (см. таблицу), значение Pi должно быть не менее 0,5.10-3 \/град погрешность измерения температуры не должна превышать 0,5 град.

2.1.32. Температурный коэффициент тангенса угла потерь подсчитывают по формуле:

Л .    \

, .    .    .    Гла —Гп, I 1 +     1

р2 =    —    (gfli     \_Li I    (45)

tgftj (ts — ti)    rni(t2    —    tj)

где:

г n, и r„2 —сопротивления потерь обмотки с образцом соответственно при температурах и t2, °Щ L\ и Z-2 — индуктивности обмотки с образцом соответственно при температурах ^ и t2, гм.

При подсчете гп необходимо учитывать отличие сопротивления провода обмотки при данной температуре (г0)* от его значения при нормальной температуре (г0)25, принимая во внимание, что:

W( = W,5[l+a,(l-25)].    (46)

2.1.33. Наибольшую относительную погрешность температурного коэффициента тангенса угла потерь подсчитывают по формуле:

п_| 2^ti    (47)

Рз    rn.j    —    Гпх    Гпх    —    ti

При интервале температур 30 град, погрешности измерения температуры не более 0,5 град и измерении сопротивления гх с погрешностью не выше 1% наибольшая погрешность определения температурного коэффициента тангенса угла потерь (при 02 ^>2.10-3 l/град) составит не более 30%.

2.2. Резонансный метод

2.2.1. Резонансный метод определения перечисленных в таблице величин заключается в измерении с помощью изме-

рителя добротности (куметра) индуктивности Lx и добротности Qx намагничивающего устройства с кольцевым сердечником из испытываемого ферромагнитного материала и последующем подсчете магнитных характеристик по соответствующим формулам.

В качестве намагничивающего устройства может применяться как многовитковая, так и одновитковая обмотка (од-новитковая рамка, коаксиальный держатель, высокочастотный пермеаметр). Методы определения магнитных характеристик при одновитковом намагничивании аналогичны изложенным в ГОСТ 12636-67 «Материалы магнитномягкие высокочастотные. Методы испытаний на частотах от 1 до 200 Мгц».

(48)

2.2.2. Число витков обмотки образца находят по формуле (11). В этом случае индуктивность испытываемого образца с многовитковой обмоткой находят по формуле:

Lx =-—,

*    (2л/)»С

где С — емкость конденсатора резонансного контура кумет-ра, ф.

2 2.3. При испытании образца с многовитковой обмоткой после подключения обмотки к зажимам Lx куметра устанавливают нужную частоту и регулированием емкости резонансного контура добиваются максимального отклонения указателя шкалы добротности. Затем определяют индуктивность и добротность образца, по которым подсчитывают магнитную проницаемость и тангенс угла потерь образца (вместе с обмоткой).

2.2.4. Для определения температурных коэффициентов магнитной проницаемости и тангенса угла потерь материала измеряют индуктивность и добротность образца в температурном высокочастотном пермеаметре (п. 2.2.1) или в намагничивающем устройстве, помещенном в термокриостат, при двух или нескольких значениях температур в заданном диапазоне.

2 2.5. При многовитковой обмотке подсчет относительной магнитной проницаемости кольцевого образца производят по формуле (18) или (19).

2.2.6. Относительную погрешность индуктивности с помощью куметра определяют по формуле:

JZr = _?r' + _^-    (49)

1.1.2.    Перед нанесением обмотки на кольца их диаметр и толщина должны быть измерены с погрешностью измерения не более ±0,1 мм. При определении удельных потерь образец, кроме того, должен быть взвешен с погрешностью не более ±0,5%.

1.1.3.    По размерам образцов подсчитывают гармонический Dv и средний D диаметры и площадь поперечного сечения S по формулам:


0)


In-


Он


Dc р =


DB

Он + Ов


(2)


а) для образцов прямоугольного сечения: 5= D»~D* h,


(3)


б) для образцов с сердечниками из альсиферов, форма которых изображена на черт. 1:

£ _ л    ^Рн    —- Ов ^    ^    Он    Рв    ^    ^_ Ои    Ов^

Форма образца с сердечниками из альсиферов



Если погрешность куметра по частоте не превышает ±1%, а погрешность градуировки шкалы емкости лежит в пределах от 1 до 4% (в зависимости от величины емкости), наибольшая погрешность определения индуктивности составит 3—6% и действительной составляющей относительной магнитной проницаемости р/ — не более 10%.

2.2.7.    Тангенс угла потерь материала образца подсчитывают по формуле:

(50)

где Qx — добротность обмотки с образцом (отсчитывают непосредственно по шкале добротности куметра).

Го

Член-г- обусловлен параметрами обмотки (п. 2.1.19).

2.2.8.    Относительную погрешность определения тангенса угла магнитных потерь вычисляют по формуле:

до    / дг; а/ дл; \ г;

— +    ++ -г-    (51)

Atgfip, _\    г    о_^х    /

tg<V    tgfiil

Если погрешность измерения добротности с помощью куметра не превышает 10%, наибольшая относительная погрешность определения тангенса угла магнитных потерь составит не более 30%.

2.2.9. Подсчет температурного коэффициента магнитной проницаемости производят по формуле (43) с учетом формул (18), (22) и (48).

Наибольшую относительную погрешность определения

подсчитывают по формуле:

2М h-h ’

Pi

(52)

Aftt _ 2АС .    А С

Pi Ci — с2 с2

где Ci и С2 — емкости при резонансе, соответствующие температурам t\ и <2* Ф*

Примечание. При погрешности температуры не более ±0,5 град, интервале ее изменения 30 град и погрешности градуировки шкалы емкости куметра от 1 до 4% для определения температурного коэффициента магнитной проницаемости с погрешностью не более 20%, Pi должно быть не менее 5.10~3 1 /град.

о

я

а


ёй

ёй

ю

\/

V/


ч

4J

<1

JT

л

е Ч

ч*з Ь

<3

. <3

ч

ёй

LG

\

00

V


ш

V

ёй

е

<J

V \

4 * U. ^

ч ч

*^J

•ч) *ч

-1

<1

. ,

ч


У?

со


4J

<]


4J


ёй

о

см


ёй

о

см


о

со


a.

<1


ю

ЬО


ю

CjO


V/


V/


V

Cl

<1

О/

CS.

^ с?

J? CD.

*1

<1

CD. ^


3-1


S

Е

cd

н

ла

с

о

S

н

о

к

о

н

г

cd

£

н

о

К

о.

н

ай

cd

о.

rt

X


те

те

<и я

те я

<Ц д.

as

С те О i;

2й

те


о,

С


а, я те к Ч 5" О 2

те =4 о о

а.«

я

О


о

о

о

о


Q

£Г

1

fSi

1

те*

со

ОС

о;

1

t

О

О

О

О

т—i

т—Ч

1—1

*

II

•—<

-—1

Л

=L

•О

Л\

л

со

те

О)

и

С/

QI

s

со

/


сз


со

О

LO

О

Л

со.


4J

с

U.

d.

«О

сс


ОI


са

О/


те

Cl Cj,


CD.


сз


о

о

о

о


со

о

см

Л\

сч

сс_


ас


£ S

5Г li


N aC


о с ^ О Ь- ^

О

о

1

о f“ -

1

ьс s те

0 я те

1“Н

5 I- с

1

&Й г

е s

о

CJ

гН

Я


CJ #

ax-c 3

О и

C <L> I-' 'О

” с

=t


о

о

о


о

о

о


О)

я

я

та

те

а

*3.

я

о

CJ

?

S

Я

X


О

*=t

,

U

о

о

н

° -я со 'S

а

а> з

й

Си s

си

О

см к

Я

О

сз

си

м

Е

Е


О

I


о

С4)


ю

а*

у?

а*

О

о

о

V/

о

о

СО

со

см

со

OCX

V

V/

V

И

3=

и

я

V

V

-"I

а2-

S ^ I

<1


d- -

С 0Q.

_rcx

CCl^j

CQ

'М <1


1

то

о

<3

1

СО

со

О

О

—н

i

ю

\

ТО

5-

Л


&


О

О

о


м

*

5Q


ТЬ

а

I f

о « О о


ГО

I

О


•о


>-ч>

$

ГУ?..

с й

*

Ой

С

J

lie?

rL

V

«С-

С£


т<т ^ ^

I! [I I


W.-ч

в

sics


х х ж П II Ч

(Я СО "3

Е Е Е £ £ 5 QQ QQ CQ QQ Qq CQ


S

н

g S 5S

ПТ

£ - в

х г

к

CJ

с.

£ -

^ “ 5

± з: о к - о

СУ

Сл с

2

х s

п

я

S

X

О

О

н

=1

о гг

о

Н <м

Cm

о -й

С

я

у

о

S

я я

as с* 5 о


X н о о


2


5

ТЗ


О

о

О

сх 2

О

с к

Ю

О Q

i

'ly е-

ЗП о

|=1

о

о

о

о

о

о

f

1

о

о

о

и

ч

>1

о

XC-S

ь

= з S =

О

СО* 2

н

0)

tj* 2

S


* При многовитковом намагничивании ** Зависит от типа измерителя, частоты и Z образца.


Подсчет магнитных характеристик производят по гармоническому диаметру Dr. В зависимости от требуемой точности измерений и радиальной толщины образца, характерней

зуемой отношением ~—, гармонический диаметр Dr может

График зависимости отношения среднего диаметра к гармоническому от отношения диаметров образцов

Черт. 2


Относительную погрешность определения среднего и гармонического диаметров образца подсчитывают по формулам:


быть заменен средним Рср. График зависимости отношения среднего диаметра к гармоническому для разных отношений наружного диаметра к внутреннему приведен на черт. 2.

(5)

(6)

ЛРср    2А Р

Ар    Рн + А

АРг _ 2АР    Рв    2АР

А А    Рв    Рн    Рв

2 ГОСТ 12635-67

1.1.4. Относительную погрешность определения площади поперечного сечения образца подсчитывают по формулам: а) для образцов прямоугольного сечения:

Л-?    _ 2ЬР    Д/г

S ~D„-DB + h ’


б) для образцов, форма которых изображена на черт. 1:


AS_

S


—(£h-£b)AD +

о


4


)


.18)


Если размеры образцов соответствуют размерам, приведенным в ГОСТ 8763-58, то при измерении £>н, Дв и А с погрешностью, не превышающей ОД мм, наибольшая относительная погрешность определения Dcp лежит в пределах ог 0,2 до 1 %, Dr — от 1 до 3 %, a S — от 2 до 7 %.

1.1.5.    Выбор марки провода для обмотки, наматываемой на образец, зависит от вида определяемой характеристики (магнитная проницаемость, угол потерь, температурный коэффициент магнитной проницаемости и т. п.) и типа испытываемого материала. При определении тангенса угла потерь и коэффициентов потерь сердечников из карбонильного железа, альсиферов и ферритов с низкой магнитной проницаемостью, обладающих малыми потерями при частотах свыше 300 кгц, для того чтобы сопротивление обмотки образца незначительно изменялось с изменением частоты, необходимо обмотку выполнять из многожильного провода (литцендрата) марок ЛЭШО 12X0,07 и ЛЭШО 21X0,05. При частотах до 300 кгц обмотку допускается выполнять одножильным медным проводом диаметром не свыше 0,25 мм.

Примечание. При многовитковом намагничивании во избежание порчи изоляции обмотки на образец после измерения его геометрических размеров и взвешивания наносят слой изоляционного материала (фторопластовую ленту, конденсаторную бумагу) толщиной около 0,3 мм, а поверх этого слоя — обмотку с нужным числом витков.

1.1.6.    Перед испытаниями образец подвергают размагничиванию через обмотку, питаемую током частотой 50 гц с постепенно убывающей амплитудой. Начальная амплитуда размагничивающего поля должна превышать коэрцитивную силу материала не .менее чем в 50 раз. Мич'шальная амплитуда размагничивающего поля не должна поевышать наименьшего значения напряженности поля, при которой производят измерения магнитных характеристик.


Время выдержки образцов после размагничивания до начала измерений магнитных характеристик устанавливают в зависимости от вида материала и его магнитной проницаемости. Магнитодиэлектрики на основе карбонильного железа выдержке после размагничивания не подвергают, для альси-феров время выдержки должно быть 10 мин. Для марганец-цинковых ферритов марки НМ время выдержки должно быть 24 чу для никель-цинковых ферритов марки НН—не менее Зч.

В особо ответственных случаях измерений рекомендуется размагничивать ферриты марок: 150ВЧ, 100ВЧ, 50ВЧ2, 30ВЧ2 и 20ВЧ нагревом до температуры выше точки Кюри.

1.2. Условия измерений и аппаратура.

1.2.1. Испытания образцов производят при температуре окружающего воздуха 298±10°К (25±10°С), относительной влажности воздуха до 80% и атмосферном давлении 100000 ±4000 н/м2 (750 ±30 мм рт. ст.).

э 1+р,(*-25)

(9)

tgs„ = tg6< .

fe l+P*(f-25)

(10)

где ц25 и tg625 — характеристики материала, при температуре 25°С.

определенные


При определении магнитных характеристик материалов, обладающих температурными коэффициентами Pi и р2 свыше 1.10~3 1 /град, необходимо вносить поправки, вычисленные по формулам:

1.2.2. Для испытаний магнитномягких материалов в диапазоне частот от 10 кгц до 1 Мгц используется следующая измерительная аппаратура:

а)    мосты (приложение 2);

б)    измерители добротности;

в)    амперметры, миллиамперметры и микроамперметры (приложение 3);

г)    вольтметры и милливольтметры (приложение 4).

1.2 3. В качестве измерительной аппаратуры для измерения характеристик магнитномягких материалов мостовым методом допускается использование мостовых установок, изготовленных по любым схемам или собранных из отдельных элементов, но обеспечивающих возможность производить измерения величин, улазанных в таблице.

2. МЕТОДЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ МАГНИТНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК

2.1.    Мостовой метод

2.1.1.    При мостовом методе определения перечисленных в таблице характеристик измеряют индуктивность Lx или взаимную индуктивность Мх и сопротивление гх намагничивающего устройства с кольцевым сердечником из испытываемого ферромагнитного материала и подсчитывают магнитные характеристики по соответствующим формулам.

2.1.2.    Для намагничивания применяют многовитковую обмотку. Число ВИТКОВ МНОГОВИТКОВОЙ обмотки Wi выбирают в зависимости от марки испытываемого материала, размеров образца, требуемой напряженности магнитного поля и пределов измерения аппаратуры для определения индуктивности по формуле:

(И)

! / ^ср-Ю7

V 4V

где Lx — индуктивность обмотки с образцом.

2.1.3. При испытаниях образцов на мосте взаимной индуктивности на образец должны быть нанесены две обмотки, выполняемые двойным проводом. Подсчет числа двойных витков w производят по формуле:

(12)

/MXDCPW 4 S\i'

где Мх — взаимная индуктивность между обмотками образца (выбирается в зависимости от пределов аппаратуры для измерения взаимной индуктивности).

2.L4. При проведении испытаний обмотку или намагничивающее устройство испытываемого образца присоединяют к мосту и уравновешивают его с помощью регулируемых элементов при заданных нормативными документами на соответствующий ферромагнитный материал значениях напряженности магнитного поля и частоты. Из уравнений равновесия моста определяют индуктивность или взаимную индуктивность между обмотками образца и сопротивление образца. После введения необходимых поправок подсчитывают магнитную проницаемость и тангенс угла потерь материала образца.

2.1.5. Коэффициент потерь на гистерезис qt определяют измерением тангенса угла потерь при двух-трех значениях

напряженности магнитного поля и при одной частоте в области линейной зависимости тангенса угла потерь от напряженности магнитного поля.

2.1.6.    Коэффициент частотных потерь (в том числе на вихревые токи) qb определяют измерением тангенса угла потерь при двух-трех частотах и при одном и том же значении напряженности магнитного поля в области линейной зависимости тангенса угла потерь от частоты.

Рекомендуется для образцов из карбонильного железа проводить испытания в диапазоне частот от 100 кгц до 1 Мгц; для образцов из альсифера — от 100 до 300 кгц.

2.1.7.    Коэффициент дополнительных потерь дд;>1Л0~определяют как разность между тангенсом угла потерь материала и суммой тангенсов угла потерь на гистерезис и частотных.

2.1.8.    Коэффициент дополнительных потерь дд материалов с малым его значением (порядка 1.10~4) определяют с помощью моста по схеме со взаимной индуктивностью, измеряя тангенс угла потерь образца на двух частотах при одном и том же значении напряженности магнитного поля, и на основании этих двух измерений определяют составляющую тангенса угла потерь, не зависящую от частоты. Вычитая из полученной величины tg6r, обусловленный потерями на гистерезис, определяют коэффициент дополнительных потерь.

2.1.9.    Обратимую магнитную проницаемость р0б определяют, нанося на образец дополнительную обмотку намагничивания постоянным током, с которой последовательно включают регулировочные реостаты, амперметр для измерений силы постоянного тока /=*, дроссель и источник питания.

Число витков обмотки подсчитывают по формуле:

w = -—^—H=.    (13)

2.1.10.    Удельные потери материала р определяют на основании измерения сопротивления потерь образца с помощью моста и измерения силы тока в намагничивающей обмотке образца.

2.1.11.    Температурные коэффициенты магнитной проницаемости Pi и тангенса угла потерь р2 определяют по изменению индуктивности и сопротивления образца с намагничивающим устройством при изменении его температуры. Для определения Pi>0,5.10“3 \/град и p2>2.10'3 1 /град можно использовать любую мостовую схему для измерения индуктивности и сопротивления с погрешностью не выше 1% и