Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1 

27 страниц

456.00 ₽

Купить ГОСТ Р 56298-2014 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Устанавливает метод расчета железобетонных двориков на импульсное действие ударной волны (УВ) в зависимости от массы, химической природы заряда ВВ, находящегося в кабине, и его расположения. Стандарт распространяется на железобетонные монолитные, сборно-монолитные и сборные дворики, предназначенные для частичной защиты территории, примыкающей к дворику со стороны вышибного окна кабины, от осколков оборудования при взрыве конденсированных взрывчатых веществ (ВВ) в кабине.

 Скачать PDF

Оглавление

1 Область применения

2 Нормативные ссылки

3 Термины и определения

4 Технические требования

5 Определение нагрузок, действующих на стены двориков при взрыве заряда ВВ

6 Расчет железобетонных двориков

7 Расчет радиуса разлета осколков

Приложение А (справочное) Примеры расчета существующего и вновь проектируемого железобетонных двориков

 
Дата введения01.07.2015
Добавлен в базу21.05.2015
Актуализация01.01.2019

Этот ГОСТ находится в:

Организации:

11.12.2014УтвержденФедеральное агентство по техническому регулированию и метрологии1970-ст
ИзданСтандартинформ2015 г.
РазработанОАО КНИИМ

Reinforced concrete containment antechambers for explosives facility sites. Technical requirements and strength assessment

Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ТЕХНИЧЕСКОМУ РЕГУЛИРОВАНИЮ И МЕТРОЛОГИИ


ГОСТР

56298—

2014


ДВОРИКИ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ЗАЩИТНЫЕ

Технические требования и оценка прочности


Издание официальное


Москва

Стандартинформ

2015


Предисловие

1    РАЗРАБОТАН Открытым акционерным обществом «Красноармейский научно-исследовательский институт механизации» (ОАО «КНИИМ»)

2    ВНЕСЕН Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии

3    УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 11 декабря 2014 г. № 1970-ст с 1 июля 2015 г.

4    ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

Правила применения настоящего стандарта установлены в ГОСТ Р 1.0-2012 (раздел 8). Информация об изменениях к настоящему стандарту публикуется в ежегодном (по состоянию на 1 января текущего года) информационном указателе «Национальные стандарты», а официальный текст изменений и поправок - в ежемесячном информационном указателе «Национальные стандарты». В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего стандарта соответствующее уведомление будет опубликовано в ближайшем выпуске информационного указателя «Национальные стандарты». Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования - на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет (gost.ru)

© Стандартинформ, 2015

Настоящий стандарт не может быть полностью или частично воспроизведен, тиражирован и распространен в качестве официального издания без разрешения Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии

ГОСТ P 56298—2014

6.3.1.3 Допустимый равномерно распределенный импульс на разрушение, Па с, определяется по формуле

‘р..р =2'tWpA -RC'f.    (16)

*0

где hi - приведенная толщина стены, м, определяемая по формуле

hi=h-(l + pi-^).    (17)

Еь


6.3.2 Дворики однократного использования

6.3.2.1 Дворики однократного использования должны удовлетворять условию


1Д>1опр


'> ^разр

т >9

опр    max

т >9

разр    max


(18)


где 0тах - максимальное время пролета осколков оборудования до встречи со стенами дворика, с; время опрокидывания дворика, с; топр - время разрушения дворика, с.

Тразр

Для сборного и сборно-монолитного дворика условие (18) должно соблюдаться для каждой панели стены.

6.3.2.2 Максимальное время пролета осколков оборудования, с, определяется по формуле

emax = 7-io-3-Rj,    (19)

где Rj - расстояние от центра тяжести заряда ВВ до центра тяжести рассчитываемой стены (панели) железобетонного дворика, м.


6.3.2.3 Время опрокидывания дворика, с, определяется по формуле


т ^

Н

опр Л 1 /

\ 2

г 4

!д 1 2-g

V 4 U

g-hj н


(20)


где g - ускорение свободного падения, м/с2.


6.3.2.4 Время разрушения дворика, с, определяется по формуле


т


разр


к-


p-g-hj


(21)


6.4 Стойки

6.4.1 Для стоек вновь проектируемых и существующих двориков определяется площадь сечения стоек, удовлетворяющая условию


9


F >F.


(22)


где Fpa3p - минимальная площадь сечения стойки, при которой она неразрушится, м2.

6.4.2 Минимальная площадь сечения монолитной стойки, м2, удовлетворяющая условию неразрушения, вычисляется по формуле



(23)


где ^    -    коэффициент, зависящий от типа дворика:

£ = 0,3 - для сборного и сборно-монолитного двориков;

£ = 0,25 - для монолитного дворика;

J - средняя величина импульса, действующего на стойку от примыкающих стен, Н с.


Для сборных и сборно-монолитных стоек дворика их минимальные площади сечений должны быть увеличены на 25% по сравнению с соответствующими монолитными стойками.

6.4.3 Средняя величина импульса, Н с, действующего на стойку от примыкающих стен, определяется по формуле


J


-Ёрл» г..

П ы


(24)


где п F|

licp

Pi


количество стен, примыкающих к стойке; площадь i-й примыкающей стены, м2;

средняя величина равномерно распределенного импульса, действующего на i-ю примыкающую стену, Па-с;

коэффициент, учитывающий условия работы стойки от i-й примыкающей стены.


В формуле (24) не учитываются примыкающие стены, на которые не действует равномерно распределенный импульс.


icp


(25)


j=i


где п


количество панелей i-й примыкающей стены. Для монолитных стен дворика n = 1.


где Н| li


Н,

2 ’ Hj + 1; ’ высота i-й примыкающей стены, м;


(26)


длина панели или длина пролета i-й примыкающей стены, м.


6.4.4 Для промежуточных и концевых стоек двориков любого способа исполнения их изгибная жесткость должна превосходить крутильную жесткость примыкающих панелей или стен не менее чем в два раза.

Для угловых стоек двориков любого способа исполнения их изгибная жесткость должна превосходить крутильную жесткость примыкающих панелей или стен не менее чем в полтора раза.


10


ГОСТ P 56298—2014

Отношение изгибной жесткости стоек к крутильной жесткости примыкающих панелей (стен) определяется по формуле


(


m = 0,545-


h


4

ст


Hh3


+ 1


(27)


где


hCT - толщина стойки, определяется из площади сечения стойки, м; h - толщина примыкающих стен, м;

Н - высота примыкающих стен. Для сборных и сборно-монолитных стен, вместо высоты стены необходимо подставлять ширину панели примыкающих стен, м;

I - длина панели или длина пролета примыкающих стен, м.

Для промежуточных и угловых стоек

i=-Zii,    (28)

n i=i


где п - количество стен, примыкающих к стоике;

I, - длина панели или длина пролета i-й стены, м.


В формуле (28) не учитываются примыкающие стены, на которые не действует равномерно распределенный импульс.

6.5 Анкерные и сварные соединения

6.5.1 Расчет анкерных соединений

Для сборного и сборно-монолитного двориков анкерные соединения панелей и стоек, а также для сборного, сборно-монолитного и монолитного двориков, анкерные соединения со стенами кабины должны рассчитываться на действие выдергивающего усилия, Н, определяемого по формуле


N = 0,16-(Rb+Rs)'h2-—,


(29)


где Н - высота рассчитываемой стены. Для сборных и сборно-монолитных стен, вместо высоты стены необходимо подставлять ширину панели примыкающих стен, м;

I - длина панели или длина пролета рассчитываемой стены, м.

6.5.2 Расчет сварных соединений

Для сборного и сборно-монолитного двориков рассчитываются размеры сварных соединений монолитного, сборного и сборно-монолитного двориков со стенами кабины.

6.5.2.1 Для сварных соединений с угловым сварным швом длина катета шва, м, определяется по формуле

та д , та д

К > 0,7• —---h2,    (30)

КР]-1

где I - наименьшая длина панели или наименьшая длина пролета стен, примыкающих к стойке, м; [тСр] - допускаемое напряжение среза сварного шва, Па.


ср] = 0,6-ар,


(31)


где ар - допускаемое напряжение для основного металла на растяжение, Па.

6.5.2.2 Для стыковых сварных соединений толщина шва, м, определяется по формуле


5>0,9R^+R" -h2,

[<a-i


(32)


где I

[Ос]р


наименьшая длина панели или наименьшая длина пролета стен, примыкающих к стоике, м; допускаемое растягивающее напряжение сварного шва, Па.


11


(33)

Величина размера катета и толщина сварного шва должны удовлетворять требованиям 4.1.8 настоящего стандарта.

7 Расчет радиуса разлета осколков

7.1 Частичная защита территории, примыкающей к дворику, предусматривает локализацию осколков оборудования, исключая осколки, разлетающиеся через верхний проем дворика, и осколки от перекрытия кабины.

Величина радиуса разлета осколков, м, от вышибных перекрытия и окна определяется по формуле

(34)

(35)

7.2 Для исключения возможности образования вторичных осколков (от стен дворика) необходимо, чтобы выполнялось условие

s— < 22,5 м/с.

рА

12


Приложение А (справочное)

Примеры расчета существующего и вновь проектируемого железобетонных

двориков

А.1 Пример проверочного расчета существующего сборного железобетонного дворика

Проверочный расчет произведен для стен существующего сборного железобетонного дворика, примыкающего к кабине, имеющей вышибное покрытие и вышибное окно, при взрыве тротилового заряда.

А.1.1 Исходные данные:

Сэкв = 6 кг, h = 0,2 м, Rb = 8,5-106 Па.

Плиты изготовлены из бетона класса В15 и приварены к стойкам и стенам кабины. Геометрические размеры дворика и кабины показаны на рисунке А.1.

Поместим начало координат в центр тяжести заряда, как показано на рисунке А.1 и найдем расстояние до центра тяжести каждой панели дворика Rj. Затем по формулам (1) - (3) вычислим относительное расстояние r|j, для каждого из которых по формулам (4) и (5) с учетом 5.2.3 и 5.2.5 настоящего стандарта определим действующий на панели импульс. Результаты расчетов приведены в таблицах А.1 - А.4.

А.1.2 Расчет фасадной стены

Таблица А.1

X, м

у, м

Z, м

Rj, м

Hi

iд, Па-с

4

10,72

94,9

604,7

3

10,39

92,0

634,4

9,9

1,0

2

10,2

90,3

655,2

1

10,0

88,5

669,8

0

9,95

88,1

674,8

-1

10,0

88,5

669,8

Так как —= 0,05, то расчет действующего импульса выполняется по формуле (5). Здесь V = 4-5-6 = 120 м3 - объем кабины.

13

гост




А

Jl


I


А-А

РиСУНОК А/|


14


ГОСТ P 56298—2014

А. 1.2.1 Допускаемый опрокидывающий импульс определяем по формуле (15)

л/зГо

ionp=3,2-12-2605^2) =2310 Па-с.

где

2500 + 0,02-7850    ^

1 + 0,02    /м3

Коэффициент армирования сечения принимаем равным р = 0,02.

Плотность бетона рб = 2500 кг/м3. Плотность арматуры ра = 7850 кг/м3.

А.1.2.2 Допустимый разрушающий импульс определяем по формуле (16)

1разр = 2-—:-Л/2605-°.24-1,2-8,5-106-0,0075-4,0 = 1660 Па-с,

где

hj = 0,2-(1 + 0,02-10) = 0,24 м; ^ = 10.

Еь

А.1.2.3 Из сравнения действующих на панели импульсов (см. таблицу А.1) с результатами, полученными в А.1.2.1 и А.1.2.2 настоящего приложения, следует, что фасадная стена удовлетворяет условию (14). Она не разрушится и не опрокинется.

Таблица А.2

X, м

у, м

Z, М

Rj, м

Ti

ifl, Па с

4

8,77

77,8

565,6

3

8,35

73,9

606,4

7,2

3,0

2

8,05

71,2

640,2

1

7,86

69,6

660,3

0

7,80

69,0

674,5

-1

7,86

69,6

660,3

Расчет действующего импульса выполняется по формуле (5).


А.1.3 Расчет левой боковой стены

А.1.3.1 Допускаемый опрокидывающий импульс равен

i =3,2.12.2605гШ: = 2310Па.,

А.1.3.2 Допускаемый разрушающий импульс равен

ipa3p =2--^--v/2605-0,24-1,2-8,5-106-0,0075-5,5 =1415 Па-с.

3,5

А1.3.3 Из сравнения действующих на панели импульсов (см. таблицу А.2) с результатами, полученными в А.1.3.1 и А.1.3.2 настоящего приложения, следует, что левая боковая стена удовлетворяет условию (14). Она не разрушится и не опрокинется.

А.1.4 Расчет правой боковой стены

15

ГОСТ P 56298—2014

Таблица А.З

X, м

у, м

Z, м

Rj, м

П;

1д, Па с

4

8,2

72,6

621,3

3

7,76

68,7

674,5

6,5

3,0

2

7,43

65,8

716,7

1

7,23

64,0

746,3

0

7,16

63,4

755,3

-1

7,23

64,0

746,3

Расчет действующего импульса выполняется по формуле (5).


А. 1.4.1 Допускаемый опрокидывающий импульс равен


i

опр


2605-(0,2)

л/з70


2310 Па-с.


А.1.4.2 Допускаемый разрушающий импульс равен

1разР = 2' —:• >/2605• 0,24• 1,2• 8,5• 106 • 0,0075• 4,0 = 1660 Па-с.


А.1.4.3 Из сравнения действующих на панели импульсов (см. таблицу А.З) с результатами, полученными в А.1.4.1 и А.1.4.2 настоящего приложения, следует, что правая боковая стена удовлетворяет условию (14). Она не разрушится и не опрокинется.

А.1.5 Расчет ложной фасадной стены


Таблица А.4

X, м

у, м

Z, м

Rj, м

П;

1д, Па с

4

9,51

84,2

719,0

3

9,14

80,9

760,3

8,5

1,5

2

8,87

78,5

797,2

1

8,69

76,9

819,0

0

8,63

76,4

826,0

-1

8,69

76,9

819,0

Расчет действующего импульса выполняется по формуле (5).


А. 1.5.1 Допускаемый опрокидывающий импульс равен


2605-(0,2)

V^o

2310 Па-с.


А.1.5.2 Допускаемый разрушающий импульс равен

0 24    /-

1разр = 2—^—-•-\/2605-0,24-1,2-8,5-106-0,0075-3 =1917 Па-с.

А.1.5.3 Из сравнения действующих на панели импульсов (см. таблицу А.4) с результатами, полученными в А.1.51 и А.1.5.2 настоящего приложения, следует, что ложная фасадная стена удовлетворяет условию (14). Она не разрушится и не опрокинется.



А.1.6 Выводы

Из А.1.2.3, А.1.3.3, А.1.4.3 и А.1.5.3 следует, что данный дворик является двориком многократного пользования, так как условие (14) выполняется для каждой панели каждой из стен дворика. Дворик частично защитит прилегающую территорию от осколков.

А.2 Пример расчета вновь проектируемого сборного железобетонного дворика

Расчет производится для стен и стоек вновь проектируемого сборного железобетонного дворика, примыкающего к кабине, имеющей одну вышибную поверхность, при взрыве тротилового заряда. Дворик предусматривается сделать однократного пользования.

А.2.1 Исходные данные

СЭКв= Ю кг, Rb = 8,5-106 Па.

Плиты изготовляются из бетона класса В15 и привариваются к стойкам и к стенам кабины. Геометрические размеры дворика и кабины даны на рисунке А.1.

Поместим начало координат в центр тяжести заряда, как показано на рисунке А.1 и найдем расстояние до центра тяжести каждой панели дворика Rj. Затем по формулам (1) - (3) вычислим относительное расстояние r|j. для каждого из которых по формулам (4) и (5) с учетом 5.2.3 и 5.2.5 настоящего стандарта определим действующий на панели импульс.

А.2.2 Расчет фасадной стены

А.2.2.1 Значения Rj, r|j, ifl для каждой панели фасадной стены приведены в таблице А.5.


Таблица А.5

X, м

у, м

Z, м

Rj, м

Ш

^ Па-с

4

10,72

94,9

1309,0

3

10,39

92,0

1373,5

9,9

1,0

2

10,2

90,3

1418,5

1

10,0

88,5

1450,1

0

9,95

88,1

1461,0

-1

10,0

88,5

1450,1

Так как —^ = 0,08, то расчет действующего импульса выполняется по формуле (5). Здесь V =


4-5-6 = 120 м3 - объем кабины.

А.2.2.2 Толщины панелей сборного железобетонного дворика рассчитываем по формулам (7), (8), (13)


h


ionp


0,56-


^ м; 12-2605


0.63 J    1д    •    (4,0)2

=--л    I- 7-,    м;

1разр 1 + 0,02-10 \ 2605-1,2-8,5-106-0,0075-4


= 8.4-Ю-; НУЦ „

1разр 1 + 0,02-10 \ 1,5-2605


Значения толщины панелей (honp, hpa3p, h ра3р) приведены в таблице А.6.


17


ГОСТ P 56298—2014

Таблица А.6

Номер

панели

1

2

3

4

5

6

ifl, Па-с

1309,0

1373,5

1418,5

1450,1

1461,0

1450,1

Ri, м

10,72

10,39

10,2

10,0

9,95

10,0

honp, м

0,151

0,154

0,157

0,159

0,159

0,159

Ьразр, М

0,171

0,176

0,180

0,183

0,184

0,183

h разр, М

0,133

0,134

0,135

0,135

0,135

0,135

Так как для дворика одноразового пользования должно выполняться условие (12), то выбираем толщину панелей фасадной стены h = 0,140 м.

А.2.3 Расчет ложной фасадной стены

А.2.3.1 Значения Rj, r|j, ifl для каждой панели ложной фасадной стены приведены в таблице А.7.

Таблица А.7

х, м

у, м

Z, м

Rj, м

Ш

ц, Па с

4

9,51

71,0

1556,6

3

9,14

68,2

1645,9

8,5

1,5

2

8,87

66,2

1726,0

1

8,69

64,9

1773,1

0

8,63

64,4

1789,4

-1

8,69

64,9

1773,1

Расчет действующего импульса производился по формуле (5)

А.2.3.2 Толщины панелей сборного железобетонного дворика рассчитываем по формулам (7), (8), (13)

0.63 з 1разр “ 1 + 0,02-10 ^ ■4-2


2605-1,2-8,5-106-0,0075-3


h* 8,4-10 1разр “ 1 + 0,02-10 All,5-2605


, м.


Значения толщины панелей (honp, hpa3p, h разр) приведены в таблице А.8.


h-=056'JiS’M;

Таблица А.8

Номер

панели

1

2

3

4

5

6

in, Па-с

1556,6

1645,9

1726,0

1773,1

1789,4

1773,1

Ri, м

9,51

9,14

8,87

8,69

8,63

8,69

honp, м

0,164

0,169

0,173

0,176

0,176

0,176

Ьразр, М

0,174

0,181

0,187

0,190

0,191

0,190

h разр, М

0,136

0,137

0,139

0,139

0,139

0,139

Так как для дворика одноразового пользования должно выполняться условие (12), то выбираем

толщину панелей ложной фасадной стены h = 0,140 м.

А.2.4 Расчет левой боковой стены

А.2.4.1 Значения Rj, r|j, ifl для каждой панели левой боковой стены приведены в таблице А.9.

ГОСТ Р 56298-2014

НАЦИОНАЛЬНЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

ДВОРИКИ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ЗАЩИТНЫЕ Технические требования и оценка прочности

Reinforced concrete containment antechambers for explosives facility sites. Technical requirements and strength assessment

Дата введения — 2015—07—01

1    Область применения

Стандарт устанавливает метод расчета железобетонных двориков на импульсное действие ударной волны (УВ) в зависимости от массы, химической природы заряда ВВ, находящегося в кабине, и его расположения.

Настоящий стандарт распространяется на железобетонные монолитные, сборно-монолитные и сборные дворики, предназначенные для частичной защиты территории, примыкающей к дворику со стороны вышибного окна кабины, от осколков оборудования при взрыве конденсированных взрывчатых веществ (ВВ) в кабине.

2    Нормативные ссылки

В настоящем стандарте использованы нормативные ссылки на следующие своды правил:

СП 22.13330.2011 Основания зданий и сооружений

СП 24.13330.2011 Свайные фундаменты

СП 45.13330.2012 Земляные сооружения, основания и фундаменты

СП 63.13330.2012 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения

Примечание- При пользовании настоящим стандартом целесообразно проверить действие ссылочных стандартов в информационной системе общего пользования — на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет или по ежегодному информационному указателю «Национальные стандарты», который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя «Национальные стандарты» за текущий год Если заменен ссылочный стандарт, на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую версию этого стандарта с учетом всех внесенных в данную версию изменений. Если заменен ссылочный стандарт, на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого стандарта с указанным выше годом утверждения (принятия). Если после утверждения настоящего стандарта в ссылочный стандарт, на который дана датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения. Если ссылочный стандарт отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающей эту ссылку.

3    Термины и определения

В настоящем стандарте применены следующие термины с соответствующими определениями:

3.1    дворик: Железобетонное сооружение, примыкающее к кабине со стороны ее вышибного окна, и предназначенное для частичной защиты территории от осколков оборудования при аварийном взрыве в кабине.

3.2    кабина железобетонная монолитная (далее по тексту кабина):    Монолитное

железобетонное сооружение, предназначенное для локализации взрыва и обеспечения безопасности обслуживающего персонала.

3.3    вышибная поверхность: Легкосбрасываемая конструкция, заменяющая одну из стен и/или покрытие кабины, и предназначенная для сброса избыточного давления при аварийном взрыве.

3.4    вышибное окно: Вышибная поверхность, заменяющая одну из стен кабины.

3.5    вышибное покрытие: Вышибная поверхность, заменяющая покрытие кабины.

Издание официальное

ГОСТ P 56298—2014


Таблица А.9

X, м

У. м

Z, М

Rj, м

Hi

1д, Па с

4

8,77

65,5

1224,4

3

8,36

62,3

1312,7

7,2

3,0

2

8,05

60,1

1386,0

1

7,86

58,7

1429,6

0

7,80

58,2

1460,2

-1

7,86

58,7

1429,6

Расчет действующего импульса производился по формуле (5) с учетом 5.2.5 настоящего


стандарта.

А.2.4.2 Толщины панелей сборного железобетонного дворика рассчитываем по формулам (7), (8), (13)


ь-=°-56'4#

м:


h


фазр


0.63 Н 1д' (5,5)2    м

1 + 0,02-10 \2605-1,2-8,5-10б-0,0075-5,5’ М


= 8-410" . I м

”    1    +    0,0210    \1,5-2605’


Значения толщины панелей (honp, hpa3p, h ра) приведены в таблице А.10.


Таблица А.10

Номер

панели

1

2

3

4

5

6

ifl, Па-с

1224,4

1312,7

1386,0

1429,6

1460,2

1429,6

Rj, м

8,77

8,35

8,05

7,86

7,80

7,86

honp. м

0,146

0,151

0,155

0,158

0,159

0,158

1"1разр> М

0,182

0,190

0,197

0,201

0,204

0,201

h РазР1 М

0,116

0,117

0,118

0,119

0,120

0,119

Так как для дворика одноразового пользования должно выполняться условие (12), то выбираем толщину панелей левой боковой стены h = 0,140 м.


А2.5 Расчет правой боковой стены

А2.5.1 Значения Rj, пР ^для каждой панели правой боковой стены приведены в таблице А.11.


Таблица А.11

х, м

у, м

Z, м

Rj, м

Ш

ifl, Па с

4

8,2

61,2

1345,1

3

7,76

57,9

1460,2

6,5

3,0

2

7,43

55,5

1551,5

1

7,23

54,0

1615,7

0

7,16

53,4

1635,1

-1

7,23

54,0

1615,7

Расчет действующего импульса производился по формуле (5) с учетом 5.2.5 настоящего стандарта.


19


4 Технические требования

4.1    Требования, предъявляемые к конструкциям двориков

4.1.1    Дворики должны проектироваться в соответствии с требованиями настоящего стандарта.

4.1.2    Дворик должен иметь три железобетонные стены. Стены дворика выполняются монолитными, сборно-монолитными или сборными. Допускается перекрытие дворика легкими декоративными конструкциями с массой единицы площади не более 10 кг/м1.

Фундаменты необходимо проектировать в соответствии с СП 22.13330 и СП 45.13330. Свайные фундаменты необходимо проектировать в соответствии с СП 24.13330.

4.1.3    Армирование элементов конструкции двориков производится двумя симметричными сетками, расположенными в сжатой и растянутой зонах бетона и связанными между собой хомутами.

Арматурные стали и типы сварных соединений стержневой арматуры должны удовлетворять требованиям СП 63.13330. Максимальный процент армирования всего сечения продольной арматурой не должен превышать 2%. Минимальный процент армирования всего сечения продольной арматурой должен быть не менее 0,1%.

4.1.4    Расположение дверей в дворике принимается конструктивно.

4.1.5    Отношение площади вышибных поверхностей ко всей поверхности кабин с двумя вышибными поверхностями должно составлять не менее 25%, с одной вышибной поверхностью (вышибное окно) не менее 12%.

4.1.6    Железобетонные дворики должны удовлетворять требованиям, изложенным в таблице 1.

Таблица 1 -Требования к железобетонным дворикам

Наименование основных показателей

Буквенные

Обозначения

Значение

Высота кабины, м

а

Высота вышибного окна, м

b

не менее 0,8 высоты кабины от нулевой отметки

Глубина дворика, м

L

не менее 1,2 высоты вышибного окна

Ширина дворика, м

В

не менее ширины вышибного окна

Высота дворика от нулевой отметки до верхней кромки ригеля,м

Н

не менее высоты вышибного окна плюс 0,5 м

Толщина стены, м

h

определяется расчетом, но не менее 0,12 м

Элементы конструкции дворика показаны на рисунке 1.

4.1.7    Площадь дворика должна составлять не менее 120 % площади вышибного окна кабины.

4.1.8    Элементы конструкции сборных железобетонных двориков должны соединяться между собой и прикрепляться к кабине с помощью сварки или анкерных соединений. Сварка производится по периметру стыкуемого сечения непрерывным швом. Минимальная толщина шва должна быть не менее 6 мм.

4.2 Требования, предъявляемые к материалам, используемым при строительстве двориков

4.2.1    Железобетонные элементы конструкции двориков необходимо проектировать в соответствии с требованиями СП 63.13330 и приложений к нему.

4.2.2    Необходимо применять тяжелый бетон плотностью р=2200...2500 кг/м2.

Необходимо использовать бетон:

-    класса прочности на сжатие не ниже В15;

-    класса прочности на осевое растяжение не ниже ВД8;

-    марки морозостойкости не ниже F100.

4.2.3    Призменная прочность бетона принимается согласно СП 63.13330.

Значения призменной прочности бетона для наиболее часто используемых классов бетона представлены в таблице 2.

ГОСТ Р 56298-2014

Таблица 2 - Призменная прочность бетона Rb

Вид сопротивления

Класс бетона по прочности на сжатие

В15

В20

В25

Сжатие осевое (призменная прочность) Rb, МПа

8,5

11,5

14,5

4.2.4    Расчетная динамическая призменная прочность бетона (при действии импульсной нагрузки) определяется по формуле

R£=l,2-Rb,

где Rb - расчетная призменная прочность бетона, определяемая в соответствии с 4.2.3.

4.2.5    Модуль упругости бетона принимается согласно СП 63.13330.

Значения модуля упругости бетона для наиболее часто используемых классов бетона представлены в таблице 3. 2

1 - фасадная стена; 2 и 3 - боковые стены; 4 - ложная фасадная стена; 5 - ложная боковая стена, не подлежащая расчету; 6 - угловая стойка; 7 - концевая стойка; 8 - промежуточная стойка; 9 - изделие

Примечание - Рисунок не предопределяет конструкцию дворика.

Рисунок 1

ГОСТ P 56298—2014

Таблица 3 - Значения модуля упругости бетона Еь

Класс бетона по прочности на сжатие

Модуль упругости Еь ■ 10"3, МПа

В15

24

В20

27,5

В25

30

4.2.6    Дворик должен армироваться стержневой арматурой классов А240, А400 и А500.

4.2.7    Сопротивление арматуры (предел текучести) определяется согласно таблице 4.

Таблица 4 - Сопротивление арматуры (предел текучести) R,

Стержневая арматура класса

Расчетное сопротивление арматуры растяжению и сжатию Rs, МПа

А240

210

А400

350

А500

435

4.2.8    Расчетное сопротивление арматуры при действии импульсной нагрузки определяется по формуле

R* =URS,

где Rs - сопротивление арматуры (предел текучести), определяемое в соответствии с 4.2.7;

4.2.9    Величина модуля упругости Es для всех классов арматуры принимается равной 2,0-103 МПа.

5 Определение нагрузок, действующих на стены двориков при взрыве заряда ВВ

Методика учитывает возрастание импульса, действующего на стены дворика в результате многократного отражения УВ, и не требует определения эквивалентной статической нагрузки.

5.1    Определение параметров эквивалентного сферического заряда тротила и относительного расстояния

5.1.1    Массу эквивалентного сферического заряда, кг, тротила определяют по формуле

Сэкв=а-С,    (1)

где С - масса используемого заряда ВВ, кг;

а - тротиловый эквивалент, определяемый по действующей нормативной документации для используемого ВВ.

5.1.2    Радиус эквивалентного сферического заряда, м, из тротила с насыпной плотностью определяется по формуле

(2)

ВВ до центра тяжести

г0 = 0,062-^/с

Л

5.1.3 Относительное расстояние п от центра тяжести заряда рассматриваемого элемента конструкции дворика вычисляют по формуле

(3)

где Rj - расстояние от центра тяжести заряда ВВ до центра тяжести рассчитываемой стены монолитного железобетонного дворика, м.

Для сборного и сборно-монолитного дворика Rj - расстояние от центра тяжести заряда ВВ до рассчитываемой панели стены в метрах.


5.2 Определение действующего импульса

5.2.1    Для определения нагрузок, действующих на стены двориков, рассчитывается импульс отраженной УВ, который зависит от массы заряда, его химической природы, объема кабины, в которой происходит взрыв заряда ВВ, и относительного расстояния.

5.2.2    Равномерно распределенный импульс ifl, Па с, при взрыве заряда ВВ в кабине с одной вышибной поверхностью, действующей на элементы конструкции железобетонных двориков при П^20, вычисляется по формуле

г

при 0,2<-22-<1,0

у


•у-0,214 р0,6

i =3700--    '    экв


R-’43


(4)


при


<0,2


i = 6000-


R1/43

где V - объем кабины, в которой происходит взрыв заряда ВВ, м3


(5)


5.2.3    Для дворика, примыкающего к кабине с двумя вышибными поверхностями, величина действующего импульса, рассчитанная по формулам (4) и (5), должна быть умножена на коэффициент понижения нагрузки, равный 0,7.

5.2.4    При одновременном взрыве в кабине нескольких зарядов ВВ действующий на элемент конструкции импульс принимается равным сумме импульсов, действующих от каждого заряда и рассчитанных по формулам (1) - (5).

5.2.5    Для боковых стен дворика независимо от его исполнения величина действующего импульса, рассчитанная по формулам (4) или (5), должна быть умножена на коэффициент понижения нагрузки, равный 0,7.

6 Расчет железобетонных двориков

6.1    Общие положения

6.1.1    Для вновь проектируемых железобетонных двориков расчет элементов конструкции проводится согласно методике, изложенной в настоящем стандарте.

6.1.2    Проверочный расчет существующих железобетонных двориков проводится при реконструкции монолитной железобетонной кабины с целью увеличения ее загрузки по массе ВВ или в иных случаях, требующих подтверждения выполнения двориками своих защитных функций.

6.1.3    Дворики многократного использования, частично локализующие осколки от оборудования, которые образуются при взрыве заряда внутри кабины, не должны разрушаться и опрокидываться.

Разрушение дворика соответствует образованию сквозных трещин вплоть до полного излома панелей и стоек сборного и сборно-монолитного двориков, а также стен монолитного дворика.

Опрокидывание дворика соответствует отклонению рассчитываемой стены от вертикали на величину более 45°.

6.1.4    Дворики однократного использования, частично локализующие осколки от оборудования, могут разрушаться и опрокидываться после выполнения своих функций.

6.2 Вновь проектируемые железобетонные дворики

6.2.1    Дворики многократного использования

6.2.1.1    Для двориков многократного использования выбирается толщина стен, удовлетворяющих условию


6




(6)


где honp

hpa3p


минимальная толщина стены, при которой она не опрокинется, м; минимальная толщина стены, при которой она не разрушится, м.


6.2.1.2 Минимальная толщина стен, м, удовлетворяющая условию неопрокидывания, вычисляется по формуле


h


ОПр


0,56-


у-р


(7)


где у


Р


где рб Ра Р


коэффициент, учитывающий способ соединения дворика с кабиной: у = 12 - для дворика, стены которого соединяются с кабиной и между собой с помощью сварки;

у = 18 - для дворика, стены которого соединяются с кабиной и между собой с помощью анкерных соединений;

у = 15 - для дворика, стены которого соединяются между собой с помощью сварки и прикрепляются к кабине анкерными соединениями или соединяются между собой анкерными соединениями, а прикрепляются к кабине с помощью сварки, плотность железобетонной стены, кг/м3, рассчитываемая по формуле

п Рб+И'Ра

Г    ,    >

1 + р

плотность бетона, кг/м3; плотность арматуры, кг/м3;

коэффициент армирования сечения для железобетонной стены, определяемый по формуле



где As

Abs


площадь сечения арматуры для железобетонной стены, м2; площадь сечения бетона для железобетонной стены, м2.


Дворики с заглублением стоек в грунт на величину более 0,25 высоты дворика от нулевой отметки на опрокидывание не рассчитываются.

Дворик, у которого заглубление стоек в грунт менее 0,1 высоты дворика, может опрокидываться не разрушаясь.

6.2.1.3 Минимальная толщина стен, м, удовлетворяющая условию неразрушения, вычисляется по формуле



(8)


где 10 f


наибольший линейный размер рассматриваемого дворика, м;

допустимый прогиб рассчитываемого элемента конструкции дворика, м,

определяемый по формулам


-для сборного дворика


f


0,0075-


-для сборно-монолитного дворика


f = 0,0125-1,


(9)

(Ю)


- для монолитного дворика


7


где


f = 0,0175-1,

длина рассчитываемой панели или длина пролета рассчитываемой стены, м.


(11)


Для сборного и сборно-монолитного двориков рассчитывается отдельно каждая панель стены. 6.2.2 Дворики однократного использования

6.2.2.1 Для двориков однократного использования выбирается толщина стен, удовлетворяющих условию


h


*

разр


< h < h


разр ’


(12)


где h разр - минимальная толщина стены, при которой дворик может разрушиться и опрокинуться, но выполнит свои защитные функции, м.

Для сборного и сборно-монолитного двориков условие (12) должно соблюдаться для каждой панели стены.

6.2.2.2 Величина h*pa3p, м, определяется по формуле


8,4-10 2

1 + ц, • —

Е


Н-^

к-р


(13)


где к - коэффициент, учитывающий особенности конструкции дворика: k = 1,5 - для сборного дворика; к = 2,25 - для сборно-монолитного дворика; к = 3 - для монолитного дворика.

6.3 Существующие железобетонные дворики

Для проверки существующих двориков рассчитываются допустимые импульсы разрушения и опрокидывания, которые сравниваются с действующим от взрыва импульсом.

6.3.1    Дворики многократного использования

6.3.1.1    Дворики многократного использования должны удовлетворять условию


>    i

опр д

>    i

разр д


(14)


где ionp - допустимый равномерно распределенный импульс на опрокидывание, Па-с; ipa3p - допустимый равномерно распределенный импульс на разрушение, Па-с.

Для сборного и сборно-монолитного двориков условие (14) должно соблюдаться для каждой панели стены.

6.3.1.2 Допустимый равномерно распределенный импульс на опрокидывание, Па-с, определяется по формуле


1

2

3