Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1 

51 страница

532.00 ₽

Купить ГОСТ Р 56297-2014 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Устанавливает метод расчета кабин на импульсное действие ударной волны (УВ) в зависимости от величины, химической природы заряда взрывчатого вещества, находящегося в кабине, и его расположения. Стандарт распространяется на монолитные железобетонные кабины, имеющие одну или две вышибные поверхности и предназначенные для локализации взрыва при детонации конденсированных взрывчатых веществ (ВВ) и обеспечения безопасности обслуживающего персонала.

 Скачать PDF

Оглавление

1 Область применения

2 Нормативные ссылки

3 Термины и определения

4 Технические требования

5 Определение нагрузок, действующих на стены кабины при взрыве заряда ВВ

6 Определение допустимых импульсов для монолитной железобетонной кабины по предельным стадиям

7 Расчет жесткости стен кабины

8 Расчет стен кабины с двумя вышибными поверхностями

9 Расчет стен кабины с одной вышибной поверхностью

10 Расчет поперечной перерезывающей силы

11 Оценка прочности элементов кабины

Приложение А (справочное) Пример расчета монолитной железобетонной кабины с двумя вышибными поверхностями

 
Дата введения01.07.2015
Добавлен в базу21.05.2015
Актуализация01.01.2019

Этот ГОСТ находится в:

Организации:

11.12.2014УтвержденФедеральное агентство по техническому регулированию и метрологии1969-ст
ИзданСтандартинформ2015 г.
РазработанОАО КНИИМ

Reinforced concrete blast containment chambers for explosives facility sites. Technical requirements and strength assessment

Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

ГОСТР

56297—

2014

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ТЕХНИЧЕСКОМУ РЕГУЛИРОВАНИЮ И МЕТРОЛОГИИ

НАЦИОНАЛЬНЫЙ

СТАНДАРТ

РОССИЙСКОЙ

ФЕДЕРАЦИИИ

КАБИНЫ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ЗАЩИТНЫЕ ДЛЯ ВЗРЫВООПАСНЫХ ПРОИЗВОДСТВ

Технические требования и оценка прочности

Издание официальное

Москва

Стандартинформ

2015


Предисловие

1    РАЗРАБОТАН Открытым акционерным обществом «Красноармейский научно исследовательский институт механизации» (ОАО «КНИИМ»)

2    ВНЕСЕН Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии

3    УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 11 декабря 2014 г. № 1969-ст с 1 июля 2015 г.

4    ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

Правила применения настоящего стандарта установлены в ГОСТ Р 1.0-2012 (раздел 8). Информация об изменениях к настоящему стандарту публикуется в ежегодном (по состоянию на 1 января текущего года) информационном указателе «Национальные стандарты», а официальный текст изменений и поправок - в ежемесячном информационном указателе «Национальные стандарты». В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего стандарта соответствующее уведомление будет опубликовано в ближайшем выпуске информационного указателя «Национальные стандарты». Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования - на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет (gost.ru)

© Стандартинформ, 2015

Настоящий стандарт не может быть полностью или частично воспроизведен, тиражирован и распространен в качестве официального издания без разрешения Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии

к


1,862-0,0731-


r_v_

у^экв


(13)


Если к сектору примыкают две вышибные поверхности различной массы, в расчете необходимо использовать коэффициент к, определяемый по формуле (12).

5.3.6    При взрыве в кабине нескольких зарядов ВВ первичный импульс и, действующий на стенку кабины, принимается равным сумме импульсов, действующих от каждого заряда и рассчитывается по формулам 8-11.

Вероятность взрыва нескольких зарядов устанавливается исходя из технологического процесса и принимается меньше или равной единице.

5.3.7    Коэффициент снижения нагрузки к для первичного импульса и вычисляется по 5.3.5 с учетом того, что СЭКВ равен сумме масс взорвавшихся зарядов.

5.4 Определение вторичного импульса ударной волны

Импульс, воспринимаемый стеной кабины от вторичных волн, определяется по формулам


при

3<

<8,3


1, =■


3,75-103 Сэ

у0-81


(14)


V

при 8,3 <-<    50

С


2,23-103 •Сэкв09


V


(15)


При взрыве в кабине нескольких зарядов ВВ и вторичный импульс \2 вычисляются с учетом того, что Сэкв равен сумме масс взорвавшихся зарядов.


8


ГОСТ P 56297—2014



1,3, 7, 9 - секторы с трехгранным углом (три примыкающие поверхности); 2, 4, 6, 8 - секторы с двугранным углом (две примыкающие поверхности); 5 - сектор с нормальным отражением УВ

Рисунок 3 - Схема для определения импульса

9


ГОСТ P 56297—2014

6 Определение допустимых импульсов для монолитной железобетонной кабины по предельным стадиям

6.1    Прочность монолитных железобетонных кабин при воздействии импульсных нагрузок характеризуется следующими тремя предельными стадиями:

-    первая предельная стадия характеризуется отсутствием трещин в бетоне и наличием у

f

элементов конструкции только упругих прогибов fj=~. Кабины по 1-й предельной стадии рассчитываются на многократный взрыв;

3

-    вторая предельная стадия характеризуется прогибами, превышающими упругие fn= — fin,

при которых возникающие в растянутой зоне трещины не нарушают герметичности конструкции. Кабины по ll-й предельной стадии рассчитываются на однократный взрыв. Возможность дальнейшей эксплуатации кабины устанавливает экспертная комиссия;

-    третья предельная стадия характеризуется прогибами fm, при которых из-за раскрытия в бетоне трещин нарушается герметичность кабины, но взрыв локализуется внутри кабины. Здесь fm - максимальный прогиб, определяется в зависимости от кинематической схемы излома, размеров стены и ограничивается максимальным углом поворота сртах в линейном шарнире на опоре, сртах < 2° = 0,035 рад. Дальнейшая эксплуатация кабины запрещается.

6.2    Величина допустимого импульса для j-й предельной стадии определяется по формуле


ij=m-


2-Poi-fj

Мпр


(16)


где m


масса единицы площади стены, кг/м2, определяемая по формуле


где р h

Pci

МПр

fj


m = p-h,

плотность железобетонной плиты, кг/м3; толщина стены, м; сила внутреннего сопротивления, Н; приведенная масса стены, кг;

максимальный прогиб соответствующей предельной стадии, м.


(17)


Сила внутреннего сопротивления, приведенная масса и максимальный прогиб определяются условиями опирания плиты и зависят от кинематической схемы излома плиты.


7 Расчет жесткости стен кабины


7.1 Расчетная жесткость, Н м, в направлении осей X и Y определяется по формулам


D


0,8 • Е„„ • А„


SX_SX


X


D


н

0,8 • Е„„ • А„


(ho-xx)


у


(h0-xv)-



(18)

(19)


где


Е

Е

А

А


SX

sy

SX

sy


Хх, Ху


модуль упругости арматуры, расположенной в направлении оси X, Па; модуль упругости арматуры, расположенной в направлении оси Y, Па; площадь всей растянутой арматуры в направлении оси X, м2; площадь всей растянутой арматуры в направлении оси Y, м2; высота сжатой зоны в направлении осей X и Y соответственно, м.


10


где


Asx

Asy

Rsfl

Rbfl H, L

ho


Ri-A. -Ri -A'


x„ =


sx sx


sx sx


R*H x К • A x R ; a:, y    Rb-L

- площадь всей сжатой арматуры по оси X, м2;

- площадь всей сжатой арматуры по оси У, м2;

-    расчетное сопротивление арматуры растяжению, Па;

-    расчетное сопротивление бетона, Па;

-    размеры плиты, м;

-    расчетная высота сечения изгибаемого элемента, м;


h0 = h-a',


ГОСТ P 56297—2014


(20)

(21)


h - толщина стены, м;

а' - толщина защитного слоя, м, определяемая согласно СП 63.13330.


Величины Asx, Asy, Asx', Asy' определяются согласно рисунку 4.


11


ГОСТ P 56297—2014

Рисунок 4 - Элемент железобетонной стены с сеткой из горизонтальной и вертикальной арматуры

7.2 В расчете кабин граничные условия принимаются в зависимости от способа соединения элементов кабины и их состояния.

7.2.1    Соединение стены кабины с невышибной плитой покрытия при отсутствии трещин соответствует жесткому защемлению.

7.2.2    Соединение стен кабины с вышибным покрытием и окном соответствует свободному краю.

7.2.3    Соединение стены кабины с невышибной плитой покрытия при наличии трещин соответствует шарнирному опиранию.

7.2.4    Соединение ригеля со стеной соответствует шарнирному опиранию.

где


ГОСТ P 56297—2014


8 Расчет стен кабины с двумя вышибными поверхностями


8.1 Расчет боковой стены кабины

Кинематическая схема излома плиты определяется в зависимости от tg\|/


При As


A; tgy


А„


А„.


•Н •L '


Схема излома при    15° < ф < 30°    представлена    на    рисунке 5.

Схема излома при    30° < ф < 60°    представлена    на    рисунке 6.

Схема излома при    60° < ф < 75°    представлена    на    рисунке 7.

8.1.1    Расчет боковой стены при 15° < ф < 30°

Схема излома при 15° < ф < 30° представлена на рисунке 5.

8.1.1.1    Приведенная масса стены, кг, определяется по формуле

Мпр = 2^4 'm'L' (6'н - L'

8.1.1.2    Сила внутреннего сопротивления, Н, вычисляется по формуле

Р =р +р°б


Pci

Р об

Г С


сила внутреннего сопротивления в местах излома, Н; сила внутреннего сопротивления обвязки, Н;


D.


D,


(22)


(23)


Pci=mx


4-Н    ) 0 m

-tg\|/ +2-


m.


L


■ + in.


tg\|/    Sin\|/ • COS \|/


L2 + (H - L • tg\|/)2 L2 • tg\))

\


+ m.


H2+L2

HL


(24)


•bf+-


m


H


"b°


(25)


где mx, my


- предельные изгибающие моменты на единицу длины плиты вдоль осей X и Y, Н-м/м;


=■


ту =


IV - A -z

Н

К •Asy-zBn


L


(26)

(27)


2вп


плечо внутренней пары стены, м; при As = As'


2вп =h-2a', м,


13


ГОСТ P 56297—2014


mdi - предельный изгибающий момент на единицу длины вдоль линии излома, наклонной под углом ф к оси X, Н м/м; md2 - предельный изгибающий момент на единицу длины вдоль линии излома, наклонной под углом а к оси X, Н м/м; md3 - предельный изгибающий момент на единицу длины вдоль линии излома, наклонной под углом (3 к оси X, Н м/м


mdl = mx • sin2 \\r + m • cos2 \|/,


md2 = mx ' sin2 a + my 'cos2 a>

md3 = mx ' sin2 P + mv • cos213.


(28)

(29)

(30)


Согласно рисунку 5 углы аир определяются по формулам:

H-L-tg\|/


a = arctg


L


Р = arctg |


mx°6, mv°6


предельные погонные изгибающие моменты, воспринимаемые обвязкой вдоль осей X и У, которые определяются согласно рисунку 8, Н м/м;


TJ д об Л об _ об

jjj06 _    '    ASX    '    ^впх


ТЗ Д°б Л об _ об об _    -■ ' Asy ' ^впу

mY _    и°б


(31)

(32)


где


b 06 иу

р Д об

7    06

^-ВПХ

_ об


высота горизонтальной обвязки стены, м; высота вертикальной обвязки стены, м;

расчетное сопротивление арматуры обвязки растяжению и сжатию, Па; плечо внутренней пары горизонтальной обвязки стены, м; плечо внутренней пары вертикальной обвязки стены, м.

При As06 = As06


„об

о

о

II

'впх

X

„об

о

о

Л

II

'впу

У


сб,

*;°б,

где hx


ширина горизонтальной обвязки стены, м; ширина вертикальной обвязки стены, м; толщина защитного слоя горизонтальной обвязки стены, м; толщина защитного слоя вертикальной обвязки стены, м.


8.1.1.3 Максимальный прогиб fm, м, определяется по формуле


fm =0,035--,    (33)

где I - наименьший размер стены, м.

14



8.1.2 Расчет боковой стены при 30° < ф < 60°

Схема излома при 30° < ф < 60° представлена на рисунке 6.

8.1.2.1 Приведенная масса стены, кг, определяется по формуле


4,= —.щ.Н-L.

8.1.2.2 Сила внутреннего сопротивления вычисляется, Н, по формуле (23), где


(34)


Рс.=


4-т -Н 4-т L Vh2+L2

-2-+- —    +    тН1--

L    Н    dl    2


1


1


L-cos\|/ H-cos\|/y


(35)


тх, ту определяются по формулам (26), (27) соответственно. Шеи определяется по формуле (28).

Рс°б определяется по формуле (25).

8.1.2.3    Максимальный прогиб fm вычисляют по формуле (33).

8.1.3    Расчет боковой стены при 60° < ф < 75°

Схема излома при 60° < ф < 75° представлена на рисунке 7.

8.1.3.1 Приведенная масса стены, кг, определяется по формуле


M43=—(6L-H-ctgv|/).


(36)


8.1.3.2 Сила внутреннего сопротивления вычисляется, Н, по формуле (23), где


Рс, =тх


ctg\|/


- + т„


4-L I    1

—— ctg\|/ + mdl --+    md2

Н    )    sin\|/    -    cos    \|/


H2 + (L - H • ctg\|/)2 Н2 • ctg\)/


+ т.


H-L


(37)


тх, ту определяются по формулам (26), (27) соответственно.

nidi, md2, md3 определяются по формулам (28), (29), (30) соответственно.

Согласно рисунку 7 углы аи|3 определяются по формулам


а = arctg


f    \

Н


L-


Н

tg¥


Р = arctg


Рс°б определяется по формуле (25).

8.1.3.3 Максимальный прогиб fm вычисляют по формуле (33).


15


ГОСТ P 56297—2014


L

2


L

2



\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\


X ks


ffilcs


X


777777777


О


Свободный край Жестко-защемленный край

Линия излома Точечный шаршир


Рисунок 5 - Схема излома боковой стены при 15° < ф < 30°


16


ГОСТ P 56297—2014


L

2


L

2


ffilcs

X

Рисунок 6 - Схема излома боковой стены при 30° < ф < 60°


\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\


17



Содержание

1    Область применения.......................................................................................................1

2    Нормативные ссылки.......................................................................................................1

3    Термины и определения.................................................................................................1

4    Технические требования.................................................................................................1

5    Определение нагрузок, действующих на стены кабины

при взрыве заряда ВВ .......................................................................................................6

6    Определение допустимых импульсов для

монолитной железобетонной кабины по предельным стадиям..................................10

7    Расчет жесткости стен кабины.....................................................................................10

8    Расчет стен кабины с двумя вышибными поверхностями........................................13

9    Расчет стен кабины с одной вышибной поверхностью.............................................23

10    Расчет поперечной перерезывающей силы.............................................................32

11    Оценка прочности элементов кабины........................................................................33

Приложение А (справочное) Пример расчета монолитной

железобетонной кабины с двумя вышибными поверхностями....................................34

ГОСТ P 56297—2014


\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\\

Рисунок 7 - Схема излома боковой стены при 60° < ф < 75°


18


ГОСТ Р 56297-2014

НАЦИОНАЛЬНЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

КАБИНЫ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ЗАЩИТНЫЕ ДЛЯ ВЗРЫВООПАСНЫХ ПРОИЗВОДСТВ Технические требования и оценка прочности

Reinforced concrete blast containment chambers for explosives facility sites. Technical requirements and strength assessment

Дата введения —2015—07—01

1    Область применения

Стандарт устанавливает метод расчета кабин на импульсное действие ударной волны (УВ) в зависимости от величины, химической природы заряда взрывчатого вещества, находящегося в кабине, и его расположения.

Настоящий стандарт распространяется на монолитные железобетонные кабины, имеющие одну или две вышибные поверхности и предназначенные для локализации взрыва при детонации конденсированных взрывчатых веществ (ВВ) и обеспечения безопасности обслуживающего персонала.

2    Нормативные ссылки

В настоящем стандарте использована нормативная ссылка на следующий свод правил:

СП 63.13330.2012 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения

Примечание- При пользовании настоящим стандартом целесообразно проверить действие ссылочных стандартов в информационной системе общего пользования — на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет или по ежегодному информационному указателю «Национальные стандарты», который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя «Национальные стандарты» за текущий год Если заменен ссылочный стандарт, на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую версию этого стандарта с учетом всех внесенных в данную версию изменений. Если заменен ссылочный стандарт, на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого стандарта с указанным выше годом утверждения (принятия). Если после утверждения настоящего стандарта в ссылочный стандарт, на который дана датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения. Если ссылочный стандарт отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающей эту ссылку.

3    Термины и определения

В настоящем стандарте применены следующие термины с соответствующими определениями:

3.1    кабина железобетонная монолитная (далее по тексту кабина):    Монолитное

железобетонное сооружение, предназначенное для локализации взрыва и обеспечения безопасности обслуживающего персонала.

3.2    вышибная поверхность: Легкосбрасываемая конструкция, заменяющая одну из стен и/или покрытие кабины, и предназначенная для сброса избыточного давления при аварийном взрыве.

3.3    вышибное окно: Вышибная поверхность, заменяющая одну из стен кабины.

3.4    вышибное покрытие: Вышибная поверхность, заменяющая покрытие кабины

4    Технические требования

4.1    Требования, предъявляемые к конструкциям монолитных железобетонных кабин

4.1.1    Кабины должны изготовляться в соответствии с требованиями настоящего стандарта по проектной документации, утвержденной в установленном порядке.

4.1.2    Кабина с двумя вышибными поверхностями должна быть прямоугольной, иметь три монолитные железобетонные стены и возводиться на монолитном железобетонном ленточном

Издание официальное

ГОСТ P 56297—2014

фундаменте. Стены по свободному контуру должны иметь обвязку, а боковые стены должны быть соединены между собой железобетонным ригелем.

Вышибная поверхность в стене должна иметь массу единицы площади до 10 кг/м1, а вышибная поверхность в покрытии - до 150 кг/м1.

4.1.3    Кабина с одной вышибной поверхностью должна быть прямоугольной, состоять из фундаментной плиты, стен и покрытия и иметь одну вышибную поверхность массой единицы площади до 10 кг/м1. Конструктивные элементы кабины должны быть выполнены в виде монолитных железобетонных плит, в месте вышибной поверхности усиленных обвязочными балками.

Фундаментная плита должна быть конструктивно аналогична покрытию.

Кабину, имеющую вышибную поверхность в покрытии, допускается выполнять без фундаментной плиты.

4.1.4    Монолитные железобетонные кабины должны удовлетворять требованиям, изложенным в таблице 1. Элементы кабин приведены на рисунках 1 и 2.

4.1.5    Размеры кабины устанавливаются в зависимости от расположения заряда и технологических требований.

4.1.6    Перед вышибной поверхностью в стене кабин для улавливания обломков от оборудования и осколков самой вышибной поверхности должны быть установлены сборные или монолитные защитные дворики.

4.1.7    Расположение дверей и технологических проемов в кабине определяется технологическим

процессом.

4.1.8    Покрытия кабин с загрузками более 3 кг по тротилу не должны быть конструктивно связаны с покрытиями остальной части здания. Допускается опирание конструкций покрытия здания на стены встроенных кабин. Крепление конструкций покрытия и стен кабин осуществляется с помощью гибких

связей.

4.1.9    Площадь сечения рабочей продольной арматуры в железобетонных элементах (стены, покрытия, обвязки) не должна превышать 2% от площади расчетного сечения бетона.

4.1.10    Армирование скосов (вутов) для жесткого соединения стен, покрытия и днища принимается конструктивно.

4.1.11    Допускается облицовывать элементы кабины листовой сталью с минимальной толщиной листа 3 мм в целях исключения прорыва продуктов взрыва в соседнее помещение.

Таблица 1 - Требования к монолитным железобетонным кабинам

Наименование основных показателей

Буквенное

обозначение

Значение

Размеры стен кабины (в осях), м;

В, L

Высота кабины от нулевой отметки до верхней кромки стены, м;

Н

Толщина стены, м;

h

Глубина фундамента, м;

Hi

Расстояния от внутренней поверхности примыкающей стены до технологических проемов и дверей, м, не менее

b

0,5h

Высота обвязки, м, не более

hou

2h

Высота ригеля, м, не более

hp

2h

Ширина обвязки, м, не более

b°°

2h

Ширина ригеля, м, не более

bp

2h

Отношение наибольшего габаритного размера кабины к наименьшему габаритному размеру, не более

2

Отношение толщины стены кабины к наименьшему размеру стены, не более

0,2

Масса вышибного покрытия, кг/м^, не более

Gi

150

Масса вышибного окна, кг/м^, не более

G2

10

Соотношение площади вышибных поверхностей ко всей поверхности кабины:

с двумя вышибными поверхностями, %, не менее с одной вышибной поверхностью, %, не менее

30

15

ГОСТ P 56297—2014



0.000

1

■8 х

ЕС


*


1 - боковая стена; 2 - задняя стена; 3 - плита покрытия; 4 - фундаментная плита; 5 - обвязка; 6 - вут; 7 - технологический проем


Рисунок 1 - Кабина с одной вышибной поверхностью


3


ГОСТ P 56297—2014





1 - боковая стена; 2 - задняя стена; 3 - обвязка; 4 - вут; 5 - ригель; 6 - технологический проем


Рисунок 2 - Кабина с двумя вышибными поверхностями


4


ГОСТ Р 56297-2014

4.2 Требования, предъявляемые к материалам, используемым при строительстве монолитных железобетонных кабин

4.2.1    Железобетонные элементы защитных кабин необходимо проектировать в соответствии с требованиями СП 63.13330 и приложениями к нему.

4.2.2    Необходимо применять тяжелый бетон плотностью р=2200...2500 кг/м3.

Необходимо использовать бетон:

-    класса прочности на сжатие не ниже В15;

-    класса прочности на осевое растяжение не ниже Bt0,8;

-    марки морозостойкости не ниже F100.

-    по водонепроницаемости подземной части кабины класс бетона назначается в зависимости от гидрологических условий площадки строительства.

4.2.3    Допускается для уменьшения количества вторичных осколков добавлять в бетонную смесь отрезки синтетических волокон (нейлон, капрон и т.п.) в количестве до 5% от общей массы или обрезки тонкой стальной проволоки длиной 0,1 м с диаметром не более 1 мм и в количестве от 1 до 5% от общей массы.

4.2.4    Призменная прочность бетона принимается согласно СП 63.13330.

Значения призменной прочности бетона для наиболее часто используемых классов бетона представлены в таблице 2.

Таблица 2 - Призменная прочность бетона Rb

Вид сопротивления

Класс бетона по прочности на сжатие

В15

В20

В25

Сжатие осевое (призменная прочность) Rb, МПа

8,5

11,5

14,5

(1)

4.2.5 Расчетная динамическая призменная прочность бетона (при действии импульсной нагрузки) определяется по формуле

Rb=U-Rb,

где Rb - расчетная призменная прочность бетона, определяемая в соответствии с 4.2.4.

4.2.6 Модуль упругости бетона принимается согласно СП 63.13330.

Значения модуля упругости бетона для наиболее часто используемых классов бетона представлены в таблице 3.

Таблица 3 - Значения модуля упругости бетона Еь

Класс бетона по прочности на сжатие

Модуль упругости Еь ■ Ю"3, МПа

В15

24

В20

27,5

В25

30

4.2.7    Кабина должна армироваться стержневой арматурой классов А240, А400 и А500.

Таблица 4 - Сопротивление арматуры (предел текучести) Rs

Стержневая арматура класса

Расчетное сопротивление арматуры растяжению и сжатию Rs, МПа

А240

210

А400

350

А500

435

4.2.9 Расчетное сопротивление арматуры при действии импульсной нагрузки определяется по формуле


4.2.8    Сопротивление арматуры (предел текучести) определяется согласно таблице 4. 2

ГОСТ P 56297—2014


R? = 1,3 • R„

(2)

где Rs - сопротивление арматуры (предел текучести), определяемое в соответствии с 4.2.8.

4.2.10    Величина модуля упругости Es для всех классов арматуры принимается равной 2,0-102 МПа.

4.2.11    Для закладных деталей и соединительных накладок должна применяться прокатная углеродистая сталь согласно СП 63.13330.

5 Определение нагрузок, действующих на стены кабины при взрыве

заряда ВВ

Методика учитывает возрастание импульса, действующего на стены кабин в результате многократного отражения УВ, и не требует определения эквивалентной статической нагрузки.

5.1    Определение параметров эквивалентного сферического заряда тротила и относительного расстояния

5.1.1    Массу эквивалентного сферического заряда, кг, тротила определяют по формуле

СЭКв = а • с,    (3)

где

С - масса используемого заряда ВВ, кг;

а - тротиловый эквивалент, определяемый по действующей нормативной документации для используемого ВВ.

5.1.2 Радиус эквивалентного сферического заряда, м, из тротила с насыпной плотностью определяется по формуле

го = 0, 062 • yjc~.    (4)

R


(5)


Л


где R - расстояние от центра заряда до рассматриваемой точки стены, м.


5.1.3 Относительное расстояние п от центра заряда до рассматриваемой точки стены вычисляют по формуле

При этом должно соблюдаться условие

R > 0,34-^/с ,    (6)

mm 2    V    экв    5    v    '

где Rmin - минимальное расстояние от поверхности заряда до стены, м.

5.2 Определение полного импульса ударной волны

5.2.1    Для определения нагрузок, действующих на стены кабин, рассчитывается импульс ударной волны, который зависит от массы заряда, его химической природы, объема кабины и относительного расстояния.

5.2.2    Среднее значение полного импульса, Па с, воспринимаемого стеной, рассчитывается с учетом соударения волн в углах кабины и импульса от вторичных волн

6

ГОСТ P 56297—2014


а

i_


(7)


где и - первичный импульс ударной волны, Па с; \2 - вторичный импульс ударной волны, Па с.


5.3 Определение первичного импульса ударной волны

5.3.1    Для определения величины первичного импульса и, действующего на стену кабины, поверхность стены разбивается на 9 секторов согласно рисунку 3 и импульс рассчитывается для каждого сектора отдельно.

5.3.2    В секторах, где находится трехгранный угол, импульс, действующий при отражении падающей волны, определяется по формуле

7 < п ^ 90


3,81-Ю5-^


(8)


5.3.3 В секторах, где находится двугранный угол, импульс, действующий при отражении падающей ударной волны, определяется по формуле 7 < п ^ 90


4,4Ы0;-#Ц

2


(9)


5.3.4 В секторах, где нет соударения волн (при нормальном отражении падающей волны), импульс определяется по следующим формулам

при 6 < п — 17


2,06-106 ■yfc's


(10)


при 17 < Г| — 90


2,25-104


(11)


5.3.5 Для секторов, примыкающих к вышибной поверхности, расчетное значение и необходимо

V

разделить на коэффициент снижения нагрузки к, который зависит от отношения -и массы

Сэкв

вышибной поверхности. Коэффициент снижения нагрузки к применяется при выполнении условия


V


с.


<8.


Если вышибная поверхность имеет массу единицы площади до 10 кг/м , то к определяется по формуле


к = 2,074-0,091


vC3KB j


(12)


где V - объем кабины, м .

Если вышибная поверхность имеет массу единицы площади от 10 до 150 кг/м2, то к определяется по формуле


7


1

2