Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

28 страниц

456.00 ₽

Купить официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Устанавливает нормы и методы расчета на прочность при статическом нагружении и рекомендации по конструированию сосудов и аппаратов стальных кованых, кованосварных, многослойных и однослойных, изготовленных из поковок и листового проката, работающих под действием внутреннего давления свыше 10 до 130 МПа, применяемых в газовой, нефтяной, нефтехимической, химической промышленности, производстве минеральных удобрений и других смежных отраслях промышленности.

Расчетные формулы настоящего стандарта применимы при условии, что свойства материалов, требования к конструкции, изготовлению и контролю отвечают требованиям нормативных документов на изготовление и что расчетные температуры не превышают значений, при которых наступает ползучесть материалов.

При отсутствии точных данных о температуре, при которой необходимо учитывать ползучесть материала, формулы применимы для расчетной температуры стенки сосудов, не превышающей: для углеродистой стали 380 град. С, для низколегированной и среднелегированной сталей 420 град. С и для аустенитной стали 525 град. С.

Минимальная (отрицательная) температура определяется физико-механическими свойствами применяемых материалов по стандартам и техническим условиям на изготовление сосудов, утвержденными в установленном порядке.

Настоящий стандарт не распространяется на сосуды, работающие под внешним давлением.

Для сосудов, находящихся в эксплуатации, в процессе монтажа, изготовления или оконченных проектов до введения настоящих норм, переоформление расчетов на прочность в соответствии с настоящим стандартом не требуется

Показать даты введения Admin

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ТЕХНИЧЕСКОМУ РЕГУЛИРОВАНИЮ И МЕТРОЛОГИИ

НАЦИОНАЛЬНЫЙ

ГОСТР

54522—

2011

СТАНДАРТ

РОССИЙСКОЙ

ФЕДЕРАЦИИ

Сосуды и аппараты высокого давления НОРМЫ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ

Расчет цилиндрических обечаек, днищ, фланцев, крышек.

Рекомендации по конструированию

EN 13445-3—2002 (NEQ)

Издание официальное

Москва

Стандартинформ

2012

Предисловие

Цели и принципы стандартизации в Российской Федерации установлены Федеральным законом от 27 декабря 2002 г. № 184-ФЗ «О техническом регулировании», а правила применения национальных стандартов Российской Федерации — ГОСТ Р 1.0-2004 «Стандартизация в Российской Федерации. Основные положения»

Сведения о стандарте

1    РАЗРАБОТАН Открытым акционерным обществом «Иркутский научно-исследовательский и конструкторский институт химического и нефтяного машиностроения» (ОАО «ИркутскНИИхиммаш»), Открытым акционерным обществом «Всероссийский научно-исследовательский и проектно-конструкторский институт нефтяного машиностроения» (ОАО «ВНИИНЕФТЕМАШ»), Открытым акционерным обществом «Научно-исследовательский институт химического машиностроения» (ОАО «НИИХИММАШ»), Федеральной службой по экологическому, технологическому и атомному надзору (Ростехнадзор)

2    ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 23 «Техника и технологии добычи и переработки нефти и газа»

3    УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 24 ноября 2011 г. № 598-ст

4    В настоящем стандарте учтены основные нормативные положения следующих международных стандартов: Директива 97/23/ЕС на Оборудование, работающее под давлением (97/23/ЕС «PED — Pressure equipment directive»); ЕН 13445-3—2002 «Сосуды, работающие под давлением без огневого подвода теплоты. Часть 3. Конструкция» (ЕЫ 13445-3—2002 «Unfired pressure vessels — Part3: Design»)

5    ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

Информация об изменениях к настоящему стандарту публикуется в ежегодно издаваемом информационном указателе «Национальные стандарты»,атекст измененийипоправок — в ежемесячно издаваемых информационных указателях «Национальные стандарты». В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего стандарта соответствующее уведомление будет опубликовано в ежемесячно издаваемом информационном указателе «Национальные стандарты». Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования — на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет

© Стандартинформ, 2012

Настоящий стандарт не может быть полностью или частично воспроизведен, тиражирован и распространен в качестве официального издания без разрешения Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии

Содержание

1    Область применения...................................................1

2    Нормативные ссылки..................................................1

3    Обозначения........................................................2

4    Общие положения....................................................4

4.1    Расчетная температура..............................................4

4.2    Рабочее, расчетное, пробное давление, давление опрессовки.....................4

4.3    Допустимое напряжение, коэффициенты запаса прочности.......................5

4.4    Коэффициент прочности сварных соединений................................5

4.5    Прибавки к расчетным толщинам конструктивных элементов......................5

4.6    Сосуды с противокоррозионным покрытием.................................6

5    Расчет цилиндрических обечаек...........................................6

5.1    Цилиндрические однослойные обечайки...................................6

5.2    Цилиндрические многослойные обечайки...................................6

5.3    Соединение цилиндрических обечаек.....................................7

6    Расчет днищ........................................................8

6.1    Кованые плоские отбортованные днища, сопряженные с однослойными обечайками.......8

6.2    Выпуклые днища, сопряженные с однослойными обечайками.....................10

6.3    Выпуклые днища, сопряженные с многослойными обечайками....................11

7    Расчет фланцев.....................................................13

7.1    Условия применения расчетных формул...................................13

7.2    Поверочный расчет фланца...........................................15

8    Расчет крышек......................................................16

8.1    Плоские крышки..................................................16

8.2    Выпуклые сферические крышки........................................17

Приложение А (справочное) Расчетные характеристики прочности сталей при повышенных температурах ..................................................19

Приложение Б (справочное)    Коэффициенты прочности сварных соединений...............23

Библиография........................................................24

НАЦИОНАЛЬНЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

Сосуды и аппараты высокого давления НОРМЫ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ Расчет цилиндрических обечаек, днищ, фланцев, крышек. Рекомендации по конструированию

High pressure vessels and apparatus.

Norms and methods of strength calculation. Calculation of cylindric shells, heads, flanges, covers.

Design recommendations

Дата введения — 2012—06—01

1    Область применения

Настоящий стандарт устанавливает нормы и методы расчета на прочность при статическом нагружении и рекомендации по конструированию сосудов и аппаратов (далее — сосудов) стальных кованых, кованосварных, многослойных и однослойных, изготовленных из поковок и листового проката, работающих под действием внутреннего давления свыше 10 до 130 МПа1), применяемых в газовой, нефтяной, нефтехимической, химической промышленности, производстве минеральных удобрений и других смежных отраслях промышленности.

Расчетные формулы настоящего стандарта применимы при условии, что свойства материалов, требования к конструкции, изготовлению и контролю отвечают требованиям нормативных документов на изготовление и что расчетные температуры не превышают значений, при которых наступает ползучесть материалов.

При отсутствии точных данных о температуре, при которой необходимо учитывать ползучесть материала, формулы применимы для расчетной температуры стенки сосудов, не превышающей: для углеродистой стали 380 °С, для низколегированной и среднелегированной сталей 420 °С и для аустенит-ной стали 525 °С.

Минимальная (отрицательная) температура определяется физико-механическими свойствами применяемых материалов по стандартам и техническим условиям на изготовление сосудов, утвержденными в установленном порядке.

Настоящий стандарт не распространяется на сосуды, работающие под внешним давлением.

Для сосудов, находящихся в эксплуатации, в процессе монтажа, изготовления или оконченных проектов до введения настоящих норм, переоформление расчетов на прочность в соответствии с настоящим стандартом не требуется.

2    Нормативные ссылки

В настоящем стандарте использованы нормативные ссылки на следующие стандарты:

ГОСТ Р 52857.1-2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Общие требования

ГОСТ Р 52857.2-2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Расчет цилин-дрическихи конических обечаек, выпуклыхи плоскихднищ и крышек

1) Сосуды, изготовляемые в соответствии с [1], допускается рассчитывать по ГОСТ Р 52857.1ГОСТ Р 52857.12.

Издание официальное

ГОСТ Р 52857.3-2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Укрепление отверстий в обечайках и днищах при внутреннем и внешнем давлениях. Расчет на прочность обечаек и днищ при внешних статических нагрузках на штуцер

ГОСТ Р 52857.4-2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Расчет на прочность и герметичность фланцевых соединений

ГОСТ Р 52857.5-2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Расчет обечаек и днищ от воздействия опорных нагрузок

ГОСТ Р 52857.6-2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Расчет на прочность при малоцикловых нагрузках

ГОСТ Р 52857.7-2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Теплообменные аппараты

ГОСТ Р 52857.8-2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Сосуды и аппараты с рубашками

ГОСТ Р 52857.9-2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Определение напряжений в местах пересечений штуцеров с обечайками и днищами при воздействии давления и внешних нагрузок на штуцер

ГОСТ Р 52857.10-2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Сосуды и аппараты, работающие с сероводородными средами

ГОСТ Р 52857.11-2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Метод расчета на прочность обечаек и днищ с учетом смещения кромок сварных соединений, угловатости и некруг-лости обечаек

ГОСТ Р 52857.12-2007 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Требования к форме представления расчетов на прочность, выполняемых на ЭВМ

ГОСТ26303—84 Сосуды и аппараты высокого давления. Шпильки. Методы расчета на прочность

Примечание — При пользовании настоящим стандартом целесообразно проверить действие ссылочных стандартов в информационной системе общего пользования — на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет или по ежегодно издаваемому информационному указателю «Национальные стандарты», который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по соответствующим ежемесячно издаваемым информационным указателям, опубликованным в текущем году. Если ссылочный стандарт заменен (изменен), то при пользовании настоящим стандартом следует руководствоваться заменяющим (измененным) стандартом. Если ссылочный стандарт отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, применяется в части, не затрагивающей эту ссылку.

3 Обозначения

В настоящем стандарте применены следующие обозначения: с — сумма прибавок к расчетным толщинам стенок, мм; с1 — прибавка для компенсации коррозии и эрозии, мм; с2 — прибавка для компенсации минусового допуска, мм; с3 — технологическая прибавка, мм;

D — внутренний диаметр сосуда или аппарата, мм;

D1 — внутренний диаметр проточки плоского днища, мм;

D2 — наружный диаметр фланца корпуса, мм;

D3 — диаметр окружности центров шпилек, мм;

D4 — наружный диаметр фланца выпуклой крышки, мм;

D5 — наименьший диаметр выточки под уплотнение, мм;

D6 — наибольший диаметр выточки под уплотнение, мм;

Dц — наружный диаметр центральной обечайки, мм;

D1< — наружный диаметр кожуха многослойной обечайки, мм;

Dr — расчетный диаметр плоского днища и уплотнения, мм; d6 — диаметр отверстия под шпильку основного крепежа, мм; d0 — диаметр центрального отверстия в днищах или крышках, мм; dj — диаметры отверстий в днищах или крышках, мм;

diR — расчетный диаметр несквозного отверстия, определяемый с учетом глубины отверстия, мм; dB — наружный диаметр резьбы шпильки, мм;

n

^ dj —сумма диаметров отверстий для наиболее ослабленногодиаметрального сечения в плос-

i=1

кой крышке или днище, мм;

FS — расчетное усилие, действующее на шпильки при расчетном давлении, Н;

FP — осевая сила от действия уплотнительного кольца или прокладки, Н;

Fq — осевая сила от действия давления среды на крышку, Н;

FQ1 — осевое усилие, действующее на поперечное сечение стенки, Н;

FQ2 — осевое усилие, действующее на участок торца фланца, заключенный между внутренней поверхностью сосуда и средней линией уплотнительной поверхности, Н;

Н — высота выпуклой части днища по внутренней поверхности без учета цилиндрической части, мм; Н1 — толщина центральной части крышки, мм;

Н2 — исполнительная толщина крышки в месте расположения выточки под уплотнение, мм;

H2R — расчетная толщина крышки в месте расположения выточки под уплотнение, мм;

Н3 — исполнительная толщина периферийной части плоской крышки, мм;

Н — предварительная расчетная толщина периферийной части плоской крышки, мм;

H3R — расчетная толщина периферийной части плоской крышки, мм;

Н4 — исполнительная толщина фланца выпуклой крышки, мм;

H4R — расчетная толщина фланца выпуклой крышки, мм;

h — длина цилиндрической отбортовки выпуклого днища, мм;

h1 — длина конического или радиусного перехода, мм;

h2 — длина цилиндрической отбортовки плоского днища, мм;

h3 — высота цилиндрической части фланца корпуса, мм;

h4 — усредненная высота фланца корпуса, мм;

h5 — расчетная условная высота фланца корпуса, мм;

h6 — высота цилиндрической части фланца, стыкуемой с обечайкой, мм;

К — коэффициент прочности днища;

Ко — коэффициент ослабления днища отверстиями;

L — длина дополнительных слоев многослойной обечайки, мм;

L1 — длина однослойной цилиндрической вставки, мм;

L2 — длина переходной части стыкуемых элементов, мм; lB — глубина отверстий под шпильки во фланце, мм; lj — глубина i-го несквозного отверстия, мм;

М — расчетный изгибающий момент, Н • мм;

[М] — допустимый изгибающий момент, Н • мм;

пв — коэффициент запаса прочности по временному сопротивлению (пределу прочности); пт — коэффициент запаса прочности по пределу текучести; р — расчетное давление в сосуде или аппарате, МПа;

рc — расчетное давление, воспринимаемое слоями, расположенными между центральной обечайкой и кожухом, МПа;

[р] — допустимое давление, МПа; рпр — пробное давление, МПа;

R — расчетный радиус кривизны днища по внутренней поверхности, мм; г и г1 — радиусы закругления, мм;

Re/t — минимальное значение предела текучести при расчетной температуре, МПа;

Re/20 — минимальное значение предела текучести при температуре 20 °С, МПа;

Rp0 2/t — минимальное значение условного предела текучести при остаточном удлинении 0,2 % при расчетной температуре, МПа;

Rp02/20 — минимальное значение условного предела текучести при остаточном удлинении 0,2% при температуре 20 °С, МПа;

Rpiotf — минимальное значение предела текучести при остаточном удлинении 1,0% при расчетной температуре, МПа;

Rp1 0/20 — минимальное значение предела текучести при остаточном удлинении 1,0 % при темпе’ ратуре20 °С, МПа;

Rm/t — минимальное значение временного сопротивления (предела прочности) при расчетной температуре, МПа;

Rm/20 — минимальное значение временного сопротивления (предела прочности) при температуре 20 °С, МПа;

S — исполнительная толщина цилиндрической обечайки, мм;

SR — расчетная толщина цилиндрической обечайки, мм;

51    — исполнительная толщина днища, мм;

S1R — расчетная толщина днища, мм;

52    — минимальная толщина днища в зоне проточки, мм;

Sц — исполнительная толщина центральной обечайки, мм;

SG — общая исполнительная толщина слоев, расположенных между центральной обечайкой и кожухом, мм;

S1< — исполнительная толщина наружного кожуха многослойной обечайки, мм;

Sm — исполнительная толщина многослойной цилиндрической обечайки, мм;

SmR — расчетная толщина многослойной цилиндрической обечайки, мм;

t — расстояние от края отверстия в выпуклой крышке или днище до внутренней стенки сосуда или аппарата, мм;

t2 — расстояние между кромками соседних отверстий, мм;

t3 — разность толщин стыкуемых элементов, мм;

Z — число шпилек, шт.;

а — угол наклона образующей конической части фланца, градус;

Р — коэффициент толстостенности;

PR — расчетный коэффициент толстостенности;

0    — угол между нормалью к внутренней поверхности на краю днища или сферической части выпук

лой крышки и осью сосуда или аппарата, градус;

01    — половина исполнительного угла сферического сегмента выпуклой части крышки, градус;

[ст] — допустимое напряжение при расчетной температуре, МПа;

[ст]20 — допустимое напряжение при температуре 20 °С, МПа;

[ст]ц — допустимое напряжение для материала центральной обечайки при расчетной температуре, МПа;

[ст]с — допустимое напряжение для материала слоев при расчетной температуре, МПа;

[ст]к — допустимое напряжение для материала кожуха при расчетной температуре, МПа;

Ф — коэффициент прочности сварных швов;

у — угол конусности уплотнительных поверхностей, градус;

р — угол трения на уплотнительных поверхностях, градус.

4 Общие положения

4.1    Расчетная температура

4.1.1    Расчетную температуру используют для определения физико-механических характеристик материала и допустимых напряжений.

4.1.2    Расчетную температуру определяют на основании теплотехнических расчетов или результатов испытаний.

За расчетную температуру стенки сосуда принимают наибольшее значение температуры стенки. При температуре ниже 20 °С за расчетную температуру при определении допустимых напряжений принимают температуру 20 °С.

4.1.3    Если невозможно провести тепловые расчеты или измерения и если во время эксплуатации среда соприкасается со стенкой, то за расчетную температуру следует принимать наибольшую температуру среды, но не ниже 20 °С.

4.2 Рабочее, расчетное, пробное давление, давление опрессовки

4.2.1    Под рабочим давлением для сосуда следует понимать максимальное внутреннее избыточное давление, возникающее при нормальном протекании рабочего процесса, без учета гидростатического давления среды и без учета допустимого кратковременного повышения давления во время действия предохранительного клапана или других предохранительных устройств.

4.2.2    Под расчетным давлением для элементов сосудов следует понимать давление, на которое проводится их расчет на прочность.

Расчетное давление для элементов сосуда принимают равным максимально возможному рабочему давлению.

При повышении давления в сосуде во время действия предохранительных устройств, ограничивающих давление более чем на 10 % по сравнению с рабочим, элементы сосуда следует рассчитывать на давление, равное 90 % давления при действии этих устройств.

4.2.3    Под пробным давлением в сосуде следует понимать давление, при котором проводят испытание сосуда на прочность и плотность.

4.2.4    Значение пробного давления при гидравлических испытаниях следует назначать в соответствии с ПБ 03-576 [2].

4.2.5    Расчет прочности деталей на пробное давление проводят, подставляя в расчетные формулы значение пробного давления вместо расчетного давления р. При этом коэффициент запаса прочности по пределу текучести для пробного давления следует принимать по таблице 4.1.

4.2.6    Под давлением опрессовки следует понимать однократное давление при изготовлении сосуда, переводящее внутренние слои многослойной стенки за предел текучести.

4.2.7    Многослойные сосуды следует подвергать испытанию повышенным избыточным давлением опрессовки в соответствии с нормативным документом на изготовление.

4.2.8    При нагружении многослойного сосуда давлением опрессовки необходимо проводить проверку прочности деталей по формулам соответствующих разделов, подставляя в расчетные формулы значение давления опрессовки вместо расчетного давления. При этом коэффициент запаса прочности по пределу текучести при температуре испытаний принимают согласно таблице 4.1.

Указанную проверку не проводят для многослойных цилиндрических обечаек и при расчете укрепления отверстий.

4.3 Допустимое напряжение, коэффициенты запаса прочности

4.3.1    Допустимое напряжение при расчете по предельным нагрузкам конструктивных элементов из углеродистых, низколегированных, среднелегированных и аустенитных сталей вычисляют по формуле

H = min fRp0,2 иёи Ret . RmlA    (1)

I    пт    ’ пв J

Прочностные характеристики материалов могут быть выбраны в соответствии с приложением А.

4.3.2    Коэффициенты запаса прочности пт, пв в зависимости от условий нагружения следует определять в соответствии с таблицей 4.1.

Таблица 4.1 — Коэффициенты запаса прочности

Условие нагружения

Рассчитываемый элемент

пт

пв

Рабочие условия

Все элементы, кроме шпилек

1,50

2,4

Шпильки

1,50

Условия испытания:

-    гидравлические

-    пневматические

-    опрессовка

-    многослойных сосудов

Все элементы

1,10

Все элементы

1,20

Все элементы, кроме шпилек

1,07

Шпильки

1,00

4.4    Коэффициент прочности сварных соединений

В формулы для расчетов на прочность элементов сосудов, имеющих сварные соединения, необходимо вводить коэффициент ф, учитывающий снижение прочности сварного шва по сравнению с основным металлом.

Значения коэффициента ф — согласно приложению Б.

4.5    Прибавки к расчетным толщинам конструктивных элементов

4.5.1 При расчете сосудов необходимо учитывать прибавки с к расчетным толщинам элементов сосудов.

Исполнительную толщину стенки элемента сосуда вычисляют по формуле

S > Sr + c,    (2)

где Sr — расчетная толщина стенки элемента сосуда.

Прибавку к расчетным толщинам вычисляют по формуле

с = с1 + с2 + с3.    (3)

При двухстороннем контакте с коррозионной и (или) эрозионной средой прибавку с1 следует определять как сумму соответствующих прибавок с внутренней и наружной сторон.

При поверочном расчете прибавку вычитают из значений исполнительной толщины стенки. Если известна фактическая толщина стенки, то при поверочном расчете можно не учитывать значения с2 и с3.

4.5.2 Обоснование всех прибавок к расчетным толщинам должно быть приведено в технической документации.

4.6 Сосуды с противокоррозионным покрытием

При определении расчетной толщины стенки элементов сосудов, работающих при температуре свыше 200 °С, толщину аустенитного наплавленного или плакирующего защитного слоя, а также футеровки и аустенитной центральной обечайки не учитывают.


5 Расчет цилиндрических обечаек


5.1    Цилиндрические однослойные обечайки

5.1.1    Расчет применим для цилиндрических обечаек при выполнении условия:

S - с


(4)


< 0,4.


D


5.1.2 Толщину цилиндрической однослойной обечайки вычисляют по формуле


S > Sr + с,


(5)

(6)

(7)


где Sr = 0,5D(Pr - 1).

5.1.3 Расчетный коэффициент толстостенности вычисляют по формуле


p


Pr = exp


[ о] ф


где ф — коэффициент прочности сварных швов.

5.1.4 Допустимое давление вычисляют по формуле

[Р] = [о] ф In р,

„ D + 2(S - с) где р =-D-■

5.2 Цилиндрические многослойные обечайки

5.2.1    Расчет распространяется на цилиндрические многослойные обечайки с концентрическим и рулонированным расположением слоев.

5.2.2    Исполнительная толщина стенки должна удовлетворять условию


(8)

(9)


S > Sr + с.


(10)


В рулонированной обечайке к расчетной толщине стенки прибавляют толщину одного слоя. 5.2.3 Расчетную толщину цилиндрической многослойной обечайки вычисляют по формуле


(11)


p


S., = S + S + 0,5D

^R ц к ’ ц


с


1


exp


[о]с ф


D    D + 2S0

где Рс = Р-Мц ф|п DT-[°1-фIn d

(12)

p


s 2r = 0,5D


- 1


(13)


exp


[ о]с ф


нулевое приближение величины S^.


Точность расчета рс проверяют подстановкой S^ вместо SMR в формулу (12). Расчеты повторяют до получения одинаковых значений рс с точностью 0,2 МПа.

5.2.4 Допустимое давление вычисляют по формуле

[р] = [о]срф In р,    (14)

D + 2S

D + 2с

[д]^ц + [о]с Sc + [g]A SM + Sc + Sк

[о]ср =

(16)

5.2.5 При определении толщины стенки или допустимого давления не учитывают наружный кожух, изготовленный из материала с пределом текучести меньше значения

2ртех    (17)

О =

Р2 -1

где р = D;

ртех — повышенное давление опрессовки (определяется по нормативному документу на изготовление).

5.3 Соединение цилиндрических обечаек

5.3.1 Соединение однослойных обечаек между собой и с многослойными обечайками и многослойных обечаек между собой рекомендуется выполнять в соответствии с рисунком 5.1.

Рисунок 5.1 — Соединение цилиндрических обечаек

к

При этом следует соблюдать условие

L2 > з.

*3

5.3.2 При S"/S' > 1,2 толщина более тонкой обечайки S' увеличивается до толщины S" в соответствии с рисунками 5.1а, 5.16, 5.1 в. Толщину более тонкой многослойной стенки увеличивают до величины S" дополнительными слоями на длине

L > 0,4 -jDSir.    (19)

При S7S' < 1,2 конический переход допускается выполнять за счет скоса более толстой обечайки в соответствии с рисунками 5.1з, 5.1<Э, 5.1е, 5.1ж, 5.1и, 5.1к.

6 Расчет днищ

6.1    Кованые плоские отбортованные днища, сопряженные с однослойными обечайками

6.1.1    На рисунках6.1—6.3 приведены конструктивные варианты плоскихднищ.

6.1.2    Расчет применим для днищ при выполнении условий:

< 0,35;    r/SR;    r1/1,8SR;    V1,8SR;

h2/SR'

Рисунок 6.2 — Плоское днище с радиусным переходом

Рисунок 6.1 — Плоское днище с коническим переходом

Рисунок 6.3 — Плоское днище с проточкой

6.1.3 Толщину днища с коническим и радиусным переходами, выполненными в соответствии с рисунками 6.1,6.2, вычисляют по формуле

p


где S1R = 0,45KoDR


(21)


[a] Kp


S - c

Для днищ с отношением-J— < 0,11 принимают Кр, равным 1;

dr

для днищ с отношением Sc > 0,11 поправочный коэффициент Кр вычисляют по формуле

dr


2,2


(22)


Kp =


2


1+, (1+16


6.1.4    Расчетный диаметр вычисляют по формулам:

-    для днищ с коническим и радиусным переходом (см. рисунки 6.1, 6.2):

dr = D - r;    (23)

-    для днищ с проточкой (см. рисунок 6.3):

dr = D■    (24)

6.1.5    Допустимое давление для днищ с коническим и радиусным переходами вычисляют по фор


муле


2


S1 - c


(25)

(26) (27)


[p]


[a] Kp.


0,45K oDr

6.1.6 Расчет плоского днища с проточкой применим при соблюдении следующих условий:

0,25S1< r < S1 - S2;


S2 > max |s -cЦ3DD±; 0,50-0-J.

6.1.7 Толщину плоского днища с проточкой (см. рисунок6.3) вычисляют по формулам:

S1 > S1R + c;


(28)

(29)


P


SiD = 0,45KD


[ a] Kp


S - c

Для днищ с отношением    <0,11 Kp = 1;

S - c

для днищ с отношением    >0,11 поправочный коэффициент Кр вычисляют по формуле (22).


6.1.8 Допустимое давление для плоского днища с проточкой вычисляют по формуле


2


S1 - c V0,45K oD


(30)


[p]


[a] Kp.


6.1.9 Коэффициент ослабления днища неукрепленными отверстиями Ко для плоских днищ всех типов вычисляют по формуле


( n    \2

I d,

i=1

Dr


,=1


Ko =


(31)


1+


Dr


V    У


где n — число отверстий, попадающих в рассматриваемое сечение;


в случае одиночного центрального отверстия - по формуле

dst+| da. dr I dr

2

o

Максимальная сумма длин диаметров и хорд отверстий в наиболее ослабленном диаметральном сечении днища (см. рисунок 6.4) вычисляют по формуле

Е d, = max{(d1 + d3); (b2 + b3)}.    (33)

Рисунок 6.4 — Наиболее ослабленные диаметральные сечения днища

6.1.10 В случае несквозного отверстия в формулы (31) и (32) подставляют значение расчетного диаметра d,R, определяемого с учетом глубины отверстия

d,R = min \di^;di \.

(34)

6.1.11 В случае ступенчатого отверстия при определении коэффициента ослабления днища отверстиями в качестве расчетного диаметра принимают эквивалентный внутренний диаметр d^ определяемый из условия равенства площади фасонного сечения f, вырезанной из стенки днища, площади сечения d^^. е.

(35)

d., = —. э S

6.2 Выпуклые днища, сопряженные с однослойными обечайками

6.2.1 На рисунках6.5, 6.6 приведены конструктивные варианты выпуклыхднищ.

Рисунок 6.5 — Сферическое днище

Рисунок 6.6 — Эллиптическое днище

6.2.2    Расчет применим для сферических и эллиптических днищ при соблюдении следующих условий:

а) H > 0,2;    <0,15;

D    D

б)    минимальное расстояние f1 от внутренней (наружной) поверхности днища до резьбового гнезда для крепежного элемента должно быть не менее диаметра этого гнезда, f1 >d3 + с;

в)    угол между нормалью к внутренней поверхности на краю днища и осью сосуда или аппарата 0 > 75°.

6.2.3    В случае S1 < S или S1 > S конструктивное оформление зоны сопряжения выполняют по рисунку 6.5 или 6.6 соответственно, при этом должно соблюдаться условие L2/t3 >3.

6.2.4    Толщину выпуклого днища вычисляют по формуле

S1 >    +    с    (36)

pR

2[а]ф -0,5p

6.2.5    Если длина цилиндрической отбортованной части h больше значения 0,3 ^/D(S1 -c), то толщина днища должна быть не меньше толщины обечайки, вычисленной по формуле (6) при [а] для материала днища.

6.2.6    Допустимое давление вычисляют по формуле

[p] = 2(S1- c)[ а] ф    (38)

R + 0,5(S1 - с)'

6.2.7 Расчетный радиус кривизны вычисляют по формуле

R =

D2    (39)

4H

для эллиптических днищ с H = 0,25D    R = D;

для полусферических днищ с H = 0,5D    R = 0,5D.

6.3 Выпуклые днища, сопряженные с многослойными обечайками

6.3.1    Выпуклые днища, сопряженные с многослойными обечайками, следует выполнять в соответствии с 6.2.

6.3.2    Сферические днища с углом сегмента 90° >0>87° соединяются с многослойной обечайкой непосредственно согласно рисунку 6.7а или через однослойную вставку согласно рисунку 6.8.

6.3.3    Зону перехода рекомендуется выполнять по одному из вариантов рисунка 6.7а, при этом следует соблюдать условие L2/t3 >3.

6.3.4    Принятая толщина эллиптического днища высотой Н, равной 0,25D, должна быть не менее 0,7 5м^

6.3.5    Выпуклые днища в виде сферического сегмента с углом 87° > 0 >75° соединяются с многослойной обечайкой посредством однослойной цилиндрической вставки согласно рисунку 6.8.

6.3.6    Расчетную толщину однослойной цилиндрической вставки для днищ в виде сферического сегмента с углом 87° > 0 >75° определяют по 5.1 и принимают не менее Зм.

6.3.7 Длина однослойной цилиндрической вставки в соответствии с рисунком 6.8 должна удовлетворять требованию

L1 > 0,4VDS.    (40)

Рисунок 6.7 — Выпуклые днища, сопряженные с многослойной обечайкой без вставки


г    д


6.3.8 Зону перехода от однослойной цилиндрической вставки к днищу выполняют согласно рисунку 6.8, при этом следует соблюдать условие L2/t3 >3.


Рисунок 6.8 — Сферические днища с углом сегмента 87° > 0 > 75°, сопряженные с многослойной обечайкой

посредством вставки

6.3.9    При S > S^, (см. рисунок 6.86) S^, увеличивается до величины S дополнительными слоями на длине

L > 0,4 D.    (41)

При S/Sw < 1,2 допускается не вводить дополнительные слои. При этом делается скос однослойной вставки (в соединении с многослойной обечайкой) согласно рисункам 6.8 6,6.8 в так, чтобы соблюдалось условие L2/t3 > 3.

6.3.10    Радиусы закругления r на рисунках 6.8 принимают в соответствии с 6.1.2.

6.3.11    Зону сопряжения эллиптического днища с многослойной обечайкой выполняют в соответствии с рисунками 6.76,6.7в, 6.7г, 6.76, при этом следует соблюдать условия

L = 0,^a/Ds1,    ^ > 3.    (42)

13

6.3.12    При S1 > Бм,

если S1/Sw > 1,2, вводят дополнительные слои в соответствии с рисунком 6.7г;

если S1/Sw < 1,2, скос L2 осуществляют за счет днища в соответствии с рисунком 6.76.

При S1 < S„ соединение осуществляют со скосом многослойной обечайки согласно рисунку 6.76.

7 Расчет фланцев

7.1    Условия применения расчетных формул

7.1.1    Расчет распространяется на кованые фланцы, соединенные посредством сварки с однослойной или многослойной цилиндрической обечайкой. Модель фланца приведена на рисунке 7.1. Схема фланца, сопряженного с многослойной обечайкой, приведена на рисунке 7.2.

Рисунок 7.2 — Кованый фланец, сопряженный с многослойной обечайкой

7.1.2 Размеры фланца принимают, исходя из следующих соотношений.

7.1.2.1 Диаметр окружности центров шпилек вычисляют по формуле

2,2dB

(43)

(44)

(45)

(46)

(47)

D3 > max

D + 2dB;

180

sin

Z

Для затворов с плоской металлической прокладкой должно также соблюдаться условие

D3 > 1,05D6 + dB.

7.1.2.2    Наружный диаметр фланца D2 определяют из условия

D2 > D3 + 2dB'

7.1.2.3    Рекомендуемый угол наклона образующей конической части фланца

а < 30°,

допускается принимать

30° < а < 45°.

Для радиуса перехода от конической части фланца к цилиндрическому корпусу должно выполняться условие

г > Sr.    (48)

7.1.2.4    Величины h3 и h6 определяют из условий:

-    при а <30°:

h3 > lB + 0,25dB, h6 > 07SR’    (49)

-    при 30° < а <45°:

h3 > lB + 075dB’ h6 > SR’    (50)

где lB определяют по нормативному документу на резьбовые соединения.

7.1.2.5    Исполнительная толщина S стенки цилиндрической части фланца, стыкуемой с обечайкой корпуса, должна быть не менее Sr, определяемой по 5.1.2, и толщины стыкуемой с фланцем обечайки.

Для фланцев, стыкуемых с многослойной обечайкой, при S > S^, согласно рисунку 7.2 толщину обечайки в месте стыка следует увеличить до толщины S путем дополнительной намотки слоев на длине L, которую выбирают из формулы (41).

При S/S^, < 1,2 допускается дополнительные слои не вводить, в этом случае на фланце в месте стыка с многослойной обечайкой делается скос по аналогии с оформлением зоны сопряжения выпуклого днища с обечайкой в соответствии с 6.3 и рисунком 6.8в.

7.2 Поверочный расчет фланца

7.2.1    Условие прочности фланца на изгиб в диаметральном сечении:

M< [M].    (51)

7.2.2    Изгибающий момент относительно диаметрального сечения фланца вычисляют по формуле

D + D


(52)


R


Q2


FSD3 - FQ1(0 + S) - Fp0R - FQ


где Fs, F , Dr определяют по ГОСТ 26303.

Осевое усилие, действующее на поперечное сечение стенки, вычисляют по формуле

F = *0! Р    (53)

fq1    4 Р.

Осевое усилие, действующее на участок торца фланца, заключенный между внутренней поверхностью сосуда и средней линией уплотнительной поверхности, вычисляют по формуле

Fq2=4(DR - D2)p.    (54)

7.2.3 Допустимый изгибающий момент вычисляют по формуле

М 2 1

(55)

(02 -D -dB)(h42 -h52) + (D + S}2(S    °}

где h4 = h3 + 02 D 2s;    (56)

4    3    4    tg    а

h5 = —,-Ph-v,    (57)

[a] fin    + 03 + dBl    02

D    03 - d Bl    03 + d Bl

где dBl = dB-B.    (58)

h4

7.2.4    Допустимый изгибающий момент для фланцев, стыкуемых с многослойной обечайкой, вычисляют по формуле

[M] =    (02 - 0 - dB) (h42 - h52).    (59)

7.2.5    Если не выполняется условие формулы (51), то необходимо увеличить высоту цилиндрической части фланца или его наружный диаметр, после чего осуществить повторный расчет.

8 Расчет крышек

8.1    Плоские крышки

8.1.1    Схема плоской крышки приведена на рисунке 8.1.

3р'


8.1.2 Предварительную расчетную толщину крышки Н вычисляют по формуле


H3p = 0,41 D^ p Dr + 3(D3 ~DR)FsFq- , 3p ’    4    [a]Kp D4 - 2d 6 -£ d

(60)

где FS, Fq, Dr определяют по ГОСТ 26303;

V d — сумма хорд отверстий для наиболее ослабленного диаметрального сечения в крышке, мм,

п f 2l ■ ]

в случае несквозных отверстий V d = V min id, ;—Ldi I.

H

i=1

3

Для крышекс отношением H—-< 0,11 поправочный коэффициент Кр = 1;

D4    р

для крышекс отношением H^ c >0,11 поправочный коэффициент Кр вычисляют по формуле

D4

22

6(H3 - c D4


(61)


Кр =


1^ 1 +


8.1.3 Уточненную толщину крышки, вычисляют по формуле

H3 - H3R + -,


(62)

(63)


DR + 3 (D3 - Dr


Р


Q


где H3R = 0,41 Dr


2


2


[a]Kp


(D4 - 2d 6 - D6) +[H2^ (D6 - D5) +[Hi^ [d5-]T di


H1


8.1.4 Минимальную толщину крышки в месте расположения выточки под уплотнение (в случае применения затвора с двухконусным кольцом) вычисляют по формуле

H2 - H2R + C,    (64)

где H2R выбирают большим из двух значений

p nDR + 4Fp

H2R =

2 п Dr [а]

3(Оз - Dr


2


Fq


2 D4 - DR - 2d 6

dR


Р_

[а]


Р


(66)


H2R = 0,41 DR


+1,5


- 6H


Dr


[ а]


Если значение подкоренного выражения в формуле (66) меньше нуля, величину H2R вычисляют по формуле (65).

8.1.5 В случае использования восьмигранного уплотнительного кольца расчетную толщину крышки вычисляют по формуле

(67)

H3R = 0,41Dr

Р

Dr + 3(D3 - Dr ) ^

Fq

6(Fs - Fq )2

[а] Кр

D4 - 2d6 -X di

DR я2 tg2( y + p)(D4 - 2d 6 -X di )2[а]2

Fs - Fq

+ _S_Q_

я tg( y + p)(D4 - 2d 6 -X dp )[а] ’

где Fs, Fq, Dr, у, p определяют по [3] и [4], при этом согласно [3] Fs = Q, Fq = Qg.

8.2 Выпуклые сферические крышки

8.2.1 Условия применения расчетных формул:

а)    0,1 <S1-^ <0,2;

R

б)    r> 0,4S1;

в)    t >0,1D;

г)    половина угла сферического сегмента крышки 0 принимают из интервала 55° <0<8О°.

д)    температура крышки до 2ОО °С без наружной теплоизоляции и свыше 2ОО °С при наличии теплоизоляции всей наружной ее поверхности;

е)    уплотнение — двухконусным кольцом или кольцом треугольного сечения.

Расчетная модель выпуклой сферической крышки приведена на рисунке 8.2.

Рисунок 8.2 — Схема конструкции выпуклой крышки

8.2.2 Толщину стенки сферической части выпуклой крышки вычисляют по формуле

S1 > S1R + c,

(68)

(69)

1,25pR

где S1R =

2 [а] ф - 0,5p

[а] — наименьшее из двух значений: допустимого напряжения материала сферической части крышки и допустимого напряжения материала фланца крышки при расчетной температуре.

8.2.3 Расчетную высоту фланца выпуклой крышки вычисляют по формуле

H4 > H4R + С    (7О)

где H4R = 2К


(71)

(72)

(73)


FSD3 FQ1 I D '


M = -2


К = In D3^ + D3^ In—^.

D    D3 - d 6    D3 + d 6

8.2.4 Расчетный момент, действующий на фланцевое кольцо крышки, вычисляют по формуле


я ([а]2К2 - p 2)(D4 - D - 2d 6


f d f D + DR

FpDR    FQ 2    -


M [а]


sin 0


где усилия FQ1 и FQ2 вычисляют по формулам (53) и (54); Fs, F , Dr определяются по ГОСТ 263О3.


Приложение А (справочное)

Расчетные характеристики прочности сталей при повышенных температурах

Таблица А.1

Марка стали

Макси

мальная

толщина

заготовки

(листа),

мм

Нормативная характеристика прочности при температуре 20 °С

Предел текучести Rp02, МПа, при температуре, °С

Временное сопротивление Rm, МПа, при температуре, °С

^р0,2’

МПа

Rm.

МПа

100

200

300

400

450

475

500

560

100

200

300

400

450

475

500

560

20

800

167

334

167

167

147

132

112

112

333

323

294

274

225

205

300

215

410

206

196

177

157

135

130

410

402

392

373

350

325

20К

500

195

390

177

167

157

147

147

142

410

402

392

373

350

325

20

250

410

245

240

195

150

420

410

380

360

340

40

240

410

235

230

190

145

20КА

500

195

390

177

167

157

147

147

142

373

363

353

305

255

22К

500

215

432

215

196

186

176

176

171

430

392

392

373

353

320

70

255

432

216

191

176

176

171

430

392

392

373

353

320

20ЮЧ

500

215

432

215

195

185

165

160

155

430

390

370

360

350

320

10Г2

500

215

432

210

200

185

165

155

410

390

360

320

300

15ГС

350

294

490

294

275

226

167

150

145

461

441

412

392

312

300

16ГС

400

274

451

274

255

226

167

150

145

451

441

412

392

312

300

20

315

480

300

275

220

175

480

460

420

400

32

295

470

280

265

205

165

470

450

415

390

60

285

460

270

250

200

160

450

430

410

380

Марка стали

Макси

мальная

толщина

заготовки

(листа),

мм

Нормативная характеристика прочности при температуре 20 °С

Предел текучести Rp02, МПа, при температуре, °С

Временное сопротивление R МПа, при температуре, °С

V

МГ1а

Rm-

МПа

100

200

300

400

450

475

500

560

100

200

300

400

450

475

500

560

09Г2С

500

294

451

280

255

206

186

175

170

441

432

383

373

355

345

20

325

470

305

275

225

180

480

460

425

390

32

305

460

285

260

215

170

465

435

400

380

60

285

450

265

240

200

160

440

420

400

380

80

275

440

260

235

195

155

430

410

390

370

160

265

430

250

225

185

150

420

400

380

360

10Г2С1

20

335

490

310

275

235

185

490

470

425

400

32

325

470

300

265

220

180

480

460

420

390

60

325

450

300

265

220

180

460

450

410

380

160

315

440

275

245

200

165

440

420

390

370

14ХГС

550

314

490

294

275

255

226

195

185

466

441

422

392

372

365

12ХМ

300

245

470

245

240

220

200

190

190

190

190

470

440

420

390

380

370

355

315

100

245

431

245

240

216

196

186

430

420

400

15ХМ

300

275

530

275

275

265

215

200

200

200

200

530

520

500

500

491

470

422

380

12МХ

300

235

412

235

230

225

205

200

402

392

383

353

314

40

220

420

220

215

210

190

180

380

12X1МФ

400

245

470

245

245

216

196

196

177

167

150

461

451

441

422

392

392

392

305

40

295

470

285

275

240

220

210

410

430

420

380

350

ЗОХМА

350

395

615

373

323

323

314

294

385

595

555

540

530

471

450

80

650

800

620

600

500

480

440

790

780

740

660

600

200

550

700

540

520

500

450

420

680

660

640

600

560

Марка стали

Макси

мальная

толщина

заготовки

(листа),

мм

Нормативная характеристика прочности при температуре 20 °С

Предел текучести Rp02, МПа, при температуре, °С

Временное сопротивление R МПа, при температуре, °С

^р0,2’

МПа

Rm.

МПа

100

200

300

400

450

475

500

560

100

200

300

400

450

475

500

560

10Х2М

50

295

450

240

230

216

206

196

186

400

08Г2СФБ

5

450

600

420

385

350

585

570

550

12ХГНМ

4

500

700

490

475

450

390

350

685

670

650

630

12ХГНМФ

4

500

700

490

475

450

390

350

685

670

650

630

15ХГНМФТ

5

450

650

440

425

410

370

350

635

625

605

580

550

10Х2ГНМ

50

470

620

450

415

385

355

345

600

540

495

455

450

80

450

580

440

400

375

345

340

560

512

480

445

440

110

420

560

410

380

360

340

340

540

505

475

445

440

240

353

490

345

330

300

290

290

480

435

400

390

390

20Х2МА

550

392

539

378

348

304

260

240

220

216

520

500

452

402

383

370

358

15Х5М

400

216

392

206

186

177

167

162

152

142

125

373

324

314

304

284

265

245

225

22ХЗМ

550

441

589

417

392

343

294

270

256

241

569

540

490

441

412

402

392

800

392

539

373

343

294

245

221

210

196

525

490

441

392

368

351

334

15Х2МФА 25X2 М ФА 25X3 М ФА

400

432

539

422

412

402

395

395

380

363

520

491

471

461

432

422

412

450

600

18Х2МФА 25X2 М ФА 25X3 М ФА

400

530

638

520

500

490

490

481

471

461

608

589

559

540

530

520

515

450

600

15Х2НМФА

350

500

620

470

450

470

392

375

370

350

592

565

525

480

460

450

440

10Х2М1А

300

310

490

310

285

260

225

220

205

195

185

490

450

400

360

340

310

275

265

Марка стали

Макси

мальная

толщина

заготовки

(листа),

мм

Нормативная характеристика прочности при температуре 20 °С

Предел текучести Rp02, МПа, при температуре, °С

Временное сопротивление R МПа, при температуре, °С

V

МГ1а

Rm-

МПа

100

200

300

400

450

475

500

560

100

200

300

400

450

475

500

560

18ХЗМВ

350

441

589

427

392

373

343

304

290

275

564

540

515

490

461

430

402

20ХЗМВФ

350

667

784

648

618

589

569

530

515

500

440

746

716

677

638

608

575

559

490

38ХНЭМФА

450

638

784

618

579

564

549

540

736

706

697

667

608

08X13

50

373

559

373

334

324

298

284

280

275

235

539

500

490

453

402

378

353

300

12X13

50

373

589

373

334

324

319

304

290

275

235

589

539

539

510

490

430

383

363

20X13

200

471

628

451

417

363

363

343

330

324

280

589

530

490

461

401

363

310

30X13

300

559

696

539

520

500

441

427

420

417

380

667

657

628

569

540

530

460

08Х22Н6Т

1000

343

539

318

260

520

464

08X21Н6М2Т

1000

343

539

318

260

520

464

03X17H14M3

1000

176

490

170

160

150

147

142

480

450

425

400

08X18Н9Т 08Х18Н10Т 08Х18Н12Т 12Х18Н10Т 10Х17Н13М2Т 10X17H13M3T 08Х17Н15МЗТ

1000

196

490

186

172

157

147

142

137

132

132

132

470

440

420

420

400

390

390

ХН32Т

1000

176

470

165

165

160

160

155

155

155

150

150

460

430

410

395

385

370

360

Приложение Б (справочное)

Коэффициенты прочности сварных соединений

Таблица Б.1

Тип сварного соединения

Способ сварки в соответствии с нормативными документами на изготовление

Метод, объем контроля и качество сварного соединения

Значение коэффициента прочности ф

Стыковое, угловое, тавровое с полным проваром свариваемых кромок (двухстороннее; с подваркой корня шва)

Ручная покрытыми электродами; автоматическая под слоем флюса; ручная, автоматическая, механизированная в среде аргона

1,0

Стыковое

Электрошлаковая

1,0

Стыковое, угловое, тавровое, доступное сварке только с одной стороны

Ручная покрытыми электродами; автоматическая под слоем флюса по ручной подварке; ручная, автоматическая, механизированная в среде аргона

0,9

Стыковое на остающейся металлической подкладке

В соответствии с нормативными документами на изготовление

0,9

Стыковое, выполняемое на флюсовой, керамической или медной подушке без подварки

0,8

Угловое, тавровое с конструктивным зазором, нахлес-точное

Ручная покрытыми электродами; автоматическая под слоем

0,8

Конструктивная, технологическая перлитная наплавка на перлитные элементы сосудов

флюса; ручная, автоматическая, механизированная в среде аргона

1,0

Конструктивная, технологическая аустенитная наплавка на перлитные элементы сосудов

0,9

Библиография

[1]    Нормативный документ межотраслевого применения по вопросам промышленной безопасности и охраны недр ПБ 03-584—03

[2]    Нормативный документ межотраслевого применения по вопросам промышленной безопасности и охраны недр ПБ 03-576—03

[3]    Руководящий документ РД 26-01-168—88

[4] Отраслевой стандарт ОСТ 26-01-86—88

Правила проектирования, изготовления и приемки сосудов и аппаратов стальных сварных

Правила устройства и безопасной эксплуатации сосудов, работающих под давлением

Уплотнения неподвижные металлические для сосудов и аппаратов на давление свыше 10 до 100 МПа (свыше 100 до 1000 кгс/см2). Методика расчета на прочность и плотность Уплотнения неподвижные металлические для сосудов и аппаратов на давление свыше 10 до 100 МПа (свыше 100 до 1000 кгс/см ). Типы. Конструкции и размеры. Технические требования. Правила приемки. Методы контроля


УДК 66.023-987.001.24:006.354    ОКС    71.120.01    ОКП    36    1000

Ключевые слова: сосуды, аппараты, высокое давление, прочность, допустимые напряжения, обечайки, днища, фланцы, крышки

Редактор Р.Г. Говердовская Технический редактор В.Н. Прусакова Корректор Л.Я. Митрофанова Компьютерная верстка И.А. Налейкиной

Сдано в набор 14.02.2012. Подписано в печать 13.03.2012. Формат60 х 84)8. Гарнитура Ариал.

Усл. печ. л. 3,26. Уч.-изд. л. 2,75. Тираж 166 экз. Зак. 233.

ФГУП «СТАНДАРТИНФОРМ», 123995 Москва, Гранатный пер., 4. www.gostinfo.ruinfo@gostinfo.ru Набрано во ФГУП «СТАНДАРТИНФОРМ» на ПЭВМ.

Отпечатано в филиале ФГУП «СТАНДАРТИНФОРМ» — тип. «Московский печатник», 105062 Москва, Лялин пер., 6.