Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1 

61 страница

548.00 ₽

Купить ГОСТ Р 50270-92 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Распространяется на трехфазные электроустановки напряжением до 1 кВ промышленной частоты, присоединенные к энергосистеме или к автономным источникам электроэнергии, устанавливает общую методику расчета токов симметричных и несимметричных коротких замыканий (КЗ) в начальный и произвольный момент времени с учетом параметров синхронных и асинхронных машин, трансформаторов, реакторов, кабельных и воздушных линий, шинопроводов и узлов комплексной нагрузки.

 Скачать PDF

Рекомендуется использовать вместо ГОСТ 28249-89 (Указатель государственных стандартов 1994 г. Том 3)

Рекомендуется использовать ГОСТ 28249-93 (ИУС 8-1994)

Оглавление

1 Общие положения

2 Расчет сопротивлений различных элементов электроустановки

3 Расчет начального значения периодической составляющей тока трехфазного КЗ

4 Расчет апериодической составляющей тока КЗ

5 Расчет ударного тока КЗ

6 Расчет периодической составляющей тока КЗ от автономных источников электроэнергии в произвольный момент времени

7 Расчет периодической составляющей тока КЗ от синхронных и асинхронных электродвигателей в произвольный момент времени

8 Расчет токов

Приложение 1 (рекомендуемое) Расчет сопротивлений шинопроводов

Приложение 2 (справочное) Активные и индуктивные сопротивления кабелей

Приложение 3 (рекомендуемое) Расчетные сопротивления проводов, проложенных открыто на изоляторах, и проводов воздушных линий

Приложение 4 (рекомендуемое) Расчет сопротивления контактов и контактных соединений

Приложение 5 (справочное) Параметры измерительных трансформаторов тока

Приложение 6 (рекомендуемое) Сопротивление катушек автоматических выключателей

Приложение 7 (рекомендуемое) Расчет параметров асинхронных электродвигателей

Приложение 8 (рекомендуемое) Параметры комплексной нагрузки

Приложение 9 (рекомендуемое) Учет влияния активного сопротивления дуги на ток КЗ

Приложение 10 (рекомендуемое) Учет влияния комплексной нагрузки на ток КЗ

Приложение 11 (рекомендуемое) Примеры расчета токов КЗ

 
Дата введения01.07.1993
Добавлен в базу21.05.2015
Завершение срока действия01.01.1995
Актуализация01.01.2021

Этот ГОСТ находится в:

Организации:

15.09.1992УтвержденГосстандарт России1180
РазработанТК 117 Энергоснабжение
ИзданИздательство стандартов1993 г.

Short-circuits in electrical installations. Calculation methods in a.c. electrical installations with voltage below 1 kV

Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

государственный стандарт российской федерации

КОРОТКИЕ ЗАМЫКАНИЯ В ЭЛЕКТРОУСТАНОВКАХ

МЕТОДЫ РАСЧЕТА В ЭЛЕКТРОУСТАНОВКАХ ПЕРЕМЕННОГО ТОКА НАПРЯЖЕНИЕМ ДО 1 КВ

Издание официальное

ГОССТАНДАРТ РОССИИ М о с к в а

государственный стандарт российской федерации

ГОСТ P

50270—92

КОРОТКИЕ ЗАМЫКАНИЯ В ЭЛЕКТРОУСТАНОВКАХ Методы расчета в электроустановках переменного тока напряжением до 1 кВ

Short-circuits in elektrical installations. Calculation methods in a. c. electrical instalations with voltage below 1 kV

ОКП 34 0900

Дата введения 01.07.93

Настоящий стандарт распространяется на трехфазные электроустановки напряжением до 1 кВ промышленной частоты, присоединенные к энергосистеме или к автономным источникам электроэнергии, устанавливает общую методику расчета токов симметричных и несимметричных коротких замыканий (КЗ) в начальный и произвольный момент времени с учетом параметров синхронных и асинхронных машин, трансформаторов, реакторов, кабельных и воздушных линий, шинопроводов и узлов комплексной нагрузки.

Стандарт не устанавливает методику расчета токов:

—    при сложных несимметриях в электроустановках (например, одновременное КЗ и обрыв проводника фазы), при повторных КЗ и при КЗ в электроустановках с нелинейными элементами;

—    при электромеханических переходных процессах с учетом изменения частоты вращения электрических машин;

—    при КЗ внутри электрических машин и трансформаторов.

Пункты 1.5, 1.7, 2.4.2, 2.11, 2.12, 3.6 и приложения являются

Издание официальное


рекомендуемыми, остальные пункты — обязательными.

© Издательство стандартов, 1993

Настоящий стандарт не может быть частично или полностью воспроизведен, тиражирован и распространен без разрешения Госстандарта России 1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.    Настоящий стандарт устанавливает общую методику расчета токов в электроустановках переменного тока напряжением до 1 кВ, необходимых для выбора и проверки электрооборудования по условиям КЗ, для выбора коммутационных аппаратов, уставок релейной защиты и заземляющих устройств.

1.2.    Стандарт устанавливает методику расчетов максимальных и минимальных значений тока при симметричных и несимметричных КЗ, виды которых определены в соответствии с ГОСТ 26522.

1.3.    Величины, подлежащие расчету, и допускаемая погрешность их расчета зависят от указанных п. 1.1 целей.

Допускаются упрощенные методы расчетов токов КЗ, если их погрешность не превышает 10 %.

Расчету для выбора и проверки электрооборудования по условиям КЗ подлежат:

1)    начальное значение периодической составляющей тока КЗ;

2)    апериодическая составляющая тока КЗ;

3)    ударный ток КЗ;

4)    действующее значение периодической составляющей тока КЗ в произвольный момент времени, вплоть до расчетного времени размыкания поврежденной цепи.

Для других целей, указанных в п. 1.1, расчету подлежат максимальное и минимальное значения периодической составляющей тока в месте КЗ в начальный и произвольный момент времени, вплоть до расчетного времени размыкания поврежденной цепи Для целей выбора заземляющих устройств расчету подлежит значение тока однофазного КЗ.

1.4.    При расчетах токов КЗ в электроустановках до 1 кВ необходимо учитывать:

1)    индуктивные сопротивления всех элементов короткозамкнутой цепи, включая силовые трансформаторы, проводники, трансформаторы тока, реакторы, токовые катушки автоматических выключателей;

2)    активные сопротивления элементов короткозамкнутой цепи;

3)    активные сопротивления различных контактов и контактных соединений;

4)    значения параметров синхронных и асинхронных электродвигателей.

1.5.    При расчетах токов КЗ рекомендуется учитывать:

1)    сопротивление электрической дуги в месте КЗ;

2)    изменение активного сопротивления проводников короткозамкнутой цепи вследствие их нагрева при КЗ;

3^ влияние комплексной нагрузки (электродвигатели, преобразователи, термические установки, лампы накаливания) на ток КЗ, если номинальный ток электродвигателей нагрузки пре-

ГОСТ Р 50270 —92 С. 3


вышает 1,0 % начального значения периодическом составляющей тока КЗ, рассчитанного без учета нагрузки;

1.6.    При расчетах токов КЗ допускается:

1)    максимально упрощать и эквивалентировать всю внешнюю сеть по отношению к месту КЗ и индивидуально учитывать только автономные источники электроэнергии и электродвигатели, непосредственно примыкающие к месту КЗ;

2)    не учитывать ток намагничивания трансформаторов;

3)    не учитывать насыщение магнитных систем электрических машин;

4)    принимать коэффициенты трансформации трансформаторов равными отношению средних номинальных напряжений тех ступеней напряжения сетей, которые связывают трансформаторы. При этом следует использовать следующую шкалу средних номинальных напряжений: 37; 24; 20; 15.75; 13,8; 10,5; 6.3; 3,15; 0,69; 0,525; 0,4; 0,23 кВ;

5)    не учитывать влияния асинхронных электродвигателей, если их суммарный номинальный ток не превышает 1,0 % начального значения периодической составляющей тока в месте КЗ, рассчитанного без учета электродвигателей.

1.7.    Токи КЗ в электроустановках напряжением до 1 кВ рекомендуется рассчитывать в именованных единицах.

При составлении эквивалентных схем замещения параметры элементов исходной расчетной схемы следует приводить к ступени напряжения сети, на которой находится точка КЗ, а активные и индуктивные сопротивления всех элементов схемы замещения выражать в миллиомах.

1.8.    При расчете токов КЗ в электроустановках, получающих питание непосредственно от сети энергосистемы, допускается считать, что понижающие трансформаторы подключены к источнику неизменного по амплитуде напряжения через эквивалентное индуктивное сопротивление системы Значение этого сопротивления (дгс) в миллиомах, приведенное к ступени низшего напряжения сети, рассчитывают по формуле


Уз /


Чр.НН к.ВН ^ср.ВН


ui


ср НН


10“’


(1)


где tfcp.HH — среднее номинальное напряжение сети, подключенной к обмотке низшего напряжения трансформатора, В;

Uср.вн — среднее номинальное напряжение сети, к которой подключена обмотка высшего напряжения трансформатора, В;

/к.в!!=Люви — действующее значение периодической составляющей тока при трехфазном КЗ у выводов обмотки высшего напряжения трансформатора, кА;


Sк — условная мощность короткого замыкания у выводов обмотки высшего напряжения трансформатора, МВ-А.

^ср.НН ^опт .ном ^ср.ВЫ


(2)


А' — -т=г /3


При отсутствии указанных данных эквивалентное индуктивное сопротивление системы в миллиомах допускается рассчитывать по формуле

где /откл.ном — номинальный ток отключения выключателя, установленного на стороне высшего напряжения понижающего трансформатора цепи.

Примечание. В случаях, когда понижающий трансформатор подключен к сети энергосистемы через реактор, воздушную или кабельную линию (длиной более 1 км), необходимо учитывать не только индуктивные, но и активные сопротивления этих элементов.

1.9. При расчете токов КЗ в электроустановках с автономными источниками электроэнергии необходимо учитывать значения параметров всех элементов автономной электрической системы, включая автономные источники (синхронные генераторы), распределительную сеть и потребители.

2. РАСЧЕТ СОПРОТИВЛЕНИЙ РАЗЛИЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ЭЛЕКТРОУСТАНОВКИ

2.1.    Активное и индуктивное сопротивления силовых трансформаторов

ступени

низшего напряжения

сети,

Гг= -

р

^к.но* ^НН.ном

о2

- * 10е;

°т.ном

/ТТ

100Рк.аом

•ю\

“к \

^т.нои /

■^т.нои

2.1.1.    Активное и индуктивное сопротивления прямой последовательности понижающих трансформаторов (гт, *т) в миллиомах,

рассчитывают

по формулам:

(3)

(4)

где St.hom — номинальная мощность трансформатора, кВ*А;

Рк.ном — потери короткого замыкания в трансформаторе, кВт;

Uнн.иом — номинальное напряжение обмотки низшего напряжения трансформатора, кВ; ик — напряжение короткого замыкания трансформатора, %.

2.1.2. Активные и индуктивные сопротивления нулевой последовательности понижающих трансформаторов, обмотки которых соединены по схеме А/У0% при расчете КЗ в сети низшего напряжения следует принимать равными соответственно активным и

ГОСТ Р 50270-92 С. 5

индуктивным сопротивлениям прямой последовательности. При других схемах соединения обмоток трансформаторов активные и индуктивные сопротивления нулевой последовательности необходимо принимать в соответствии с указаниями изготовителей.

Д Рг


р.ном


по8.


(5)


2.2. Активное и индуктивное сопротивления реакторов

2.2.1. Активное сопротивление токоограничивающих реакторов (rip = /*2? = гор) в миллиомах рассчитывают по формуле

где ДЯр.ном — потери активной мощности в фазе реактора при номинальном токе, Вт; t р.ном    номинальный ток реактора, А.

2.2.2. Индуктивное сопротивление реакторов (х{р — х2р = хор) в миллиомах принимают как указано изготовителем или рассчитывают по формуле

лг*со(Д-Ж)-103.    (6)

где (о — угловая частота напряжения сети, рад/с;

L — индуктивность катушки трехфазного реактора, Гн;

М — взаимная индуктивность между фазами реактора, Гн.

2.3.    Активное и индуктивное сопротивления шинопроводов

При определении активного и индуктивного сопротивлений

прямой и нулевой последовательностей шинопроводов следует использовать данные завода изготовителя, эксперимента или применять расчетный метод. Рекомендуемый метод расчета сопротивлений шинопроводов и параметры некоторых комплектных шинопроводов приведены в приложении 1.

2.4.    Активное и индуктивное сопротивления кабелей

2.4.1.    Значения параметров прямой (обратной) и нулевой последовательностей кабелей, применяемых в электроустановках до 1 кВ, принимают, как указано изготовителем или в приложении 2.

2.4.2.    При определении минимального значения тока КЗ рекомендуется учитывать увеличение активного сопротивления кабеля к моменту отключения цепи вследствие нагревания кабеля током КЗ. Значение активного сопротивления кабеля в миллиомах с учетом нагрева его током КЗ (го ) рассчитывают по формуле

Н -с» г9< ,    (7)

тде сь — коэффициент, учитывающий увеличение активного сопротивления кабеля. При приближенных расчетах значение коэффициента с» допускается принимать равным 1,5. При уточненных расчетах коэффициент со следует определять в соответствии с черт. 5—8 приложе-

ния 2 в зависимости от материала и сечения жил кабеля, тока КЗ и продолжительности КЗ; гъ% —активное сопротивление кабеля при температуре О0, равной плюс 20 °С, мОм.

2.5.    Активное и индуктивное сопротивления воздушных линий и проводов

Методика расчета параметров воздушных линий и проводов приведена в приложении 3.

2.6.    Активные сопротивления контактов и контактных соединений

Переходное сопротивление электрических контактов любого вида следует определять на основании данных экспериментов или с использованием расчетных методик. Данные о контактных соединениях приведены в приложении 4. При приближенном учете сопротивлений контактов принимают: гк**0,1 мОм — для контактных соединений кабелей; гк=0.01 мОм — для шинопроводов; гк= 1,0 мОм — для коммутационных аппаратов.

2.7.    Активные и индуктивные сопротивления трансформаторов^ тока

При расчете токов КЗ в электроустановках напряжением до 1 кВ следует учитывать как индуктивные, так и активные сопротивления первичных обмоток всех многовитковых измерительных трансформаторов тока, которые имеются в цепи КЗ. Значения активных и индуктивных сопротивлений нулевой последовательности принимают равными значениям сопротивлений прямой последовательности. Параметры некоторых многовитковых трансформаторов тока приведены в приложении 5. Активным и индуктивным сопротивлением одновитковых трансформаторов (на токи более 500 А) при расчетах токов КЗ можно пренебречь.

2.8.    Активные и индуктивные сопротивления катушек автоматических выключателей

Расчеты токов КЗ в электроустановках напряжением до 1 кВ следует вести с учетом индуктивных и активных сопротивлений катушек (расцепителей) максимального тока автоматических выключателей, принимая значения активных и индуктивных сопротивлений нулевой последовательности равными соответствующим сопротивлениям прямой последовательности. Значения сопротивлений катушек расцепителей и контактов некоторых автоматических выключателей приведены в приложении 6.

2.9.    Параметры автономных источников электроэнергии и синхронных электродвигателей

При расчете начального значения периодической составляющей тока КЗ автономные источники, а также синхронные электродвигатели следует учитывать сверхпереходным сопротивлением по продольной оси ротора (Ха ), а при определении постоянной времени затухания апериодической составляющей тока КЗ —

ГОСТ Р 50270-92 С. 7

индуктивным сопротивлением для токов обратной последовательности х2 и активным сопротивлением обмотки статора г. При приближенных расчетах принимают: лгуном) =0,15; х2~хи ; г

= 0,1 Ъха .

2.10.    Параметры асинхронных электродвигателей

При расчетах начального значения периодической составляющей тока КЗ от асинхронных электродвигателей последние следует вводить в схему замещения сверхпереходным индуктивным сопротивлением. При необходимости проведения уточненных расчетов следует также учитывать активное сопротивление статора. Их значения рекомендуется определять, как указано в приложении 7. При приближенных расчетах принимают: сверхпереходное индуктивное сопротивление асинхронного двигателя *ад<ноы> =0,18; активное сопротивление статора асинхронного

двигателя гАД =0,36ХдД.

2.11.    Расчетные параметры комплексных нагрузок

2.11.1. При расчете токов КЗ от комплексных нагрузок следует учитывать их параметры прямой, обратнбй и нулевой последовательностей. Рекомендуемые значения сопротивлений прямой (Z\) и обратной (Z2) последовательностей отдельных элементов комплексной нагрузки приведены в табл. 1. Значения модулей полных сопротивлений прямой (2шг ), обратной (Zгиг ) и нулевой (ZoHr ) последовательностей некоторых узлов нагрузки в зависимости от их состава допускается определять, как указано в приложении 8.

Таблица 1

Параметры элементов комплексной нагрузки

Обозначения на схемах

Значеяия сопротивлений, отя. ед.

Потребители комплексной нагрузки

с0^ном

*

Асинхронные электродвигатели

АД

0.8

0.07+/0,18

0,07+ /0.18

Синхронные электродвигатели

СД

0.9

0.034-/0,16

0.03+/0.16

Лампы накаливания

лн

1.0

1,0

1,33

Газоразрядные источники света

лг

0,85

0.85+ /0.53 0.9+/0.44

0.384-/0.24

Преобразователи

п

0.9

1.66+/0,81

Электротермические установки

ЭУ

0.9

14-/0,49

0.4+/0.2

2.11.2. В приближенных расчетах для узлов, содержащих до 70 % асинхронных двигателей, допускается значения модулей

С. 8 ГОСТ Р 50270-92

полных сопротивлений комплексной нагрузки принимать равными Zinr    =0,4;    ZoHr=3>0.

# * *

2.12. Активное сопротивление дуги в месте КЗ

При определении минимального значения тока КЗ следует учитывать влияние на ток КЗ активного сопротивления электрической дуги в месте КЗ.

Приближенные значения активного сопротивления дуги приведены в табл. 2.

Таблица 2

Значения активного сопротивления дуги

Расчетные условия КЗ

Активное сопротивление дуги (гд), мОм. при КЗ за трансформаторами мощностью, кВ-А

250

' 400

I 630

1000

1600

2500

КЗ вблизи ВЫВОДОВ низшего напряжения трансформатора:

— в разделке кабелей напряжением:

0,4 кВ

15

10

7

5

4

3

0,525 кВ

14

8

6

4.5

3.5

2,5

0,69 кВ

12

7

5

4

3

2

— в шинопроводе типа ШМА напряжением:

0,4 кВ

6

4

3

0,525 кВ

5

3.5

2,5

0,69 кВ

4

3

2

КЗ в конце шинопровода типа ШМА длиной 100—150 м напряжением:

0.4 кВ

6-8

5-7

4—6

0,525 кВ

_

5—7

4—6

3-5

0,69 кВ

4—6

3—5

2—4

Для других расчетных условий КЗ значения активного сопротивления дуги допускается рассчитывать, по приложению 9.

3. РАСЧЕТ НАЧАЛЬНОГО ЗНАЧЕНИЯ ПЕРИОДИЧЕСКОЙ составляющей тока ТРЕХФАЗНОГО КЗ

3.1.    Методика расчета начального действующего значения периодической составляющей тока КЗ в электроустановках до 1 кВ зависит от способа электроснабжения — от энергосистемы или от автономного источника.

3.2.    При электроснабжении электроустановки от энергосистемы через понижающий трансформатор начальное действующее

ГОСТ Р 50270-92 С. 9

значение периодической составляющей трехфазного тока КЗ (/по) в килоамперах без учета подпитки от электродвигателей рассчитывают по формуле

(8)

^ср.НН

У 3 ]/ r?r+*ii

где Uср.нн — среднее номинальное напряжение сети, в которой произошло короткое замыкание, В;

Гц, х 12 — соответственно суммарное активное и суммарное индуктивное сопротивления прямой последовательности цепи КЗ, мОм. Эти сопротивления равны:

Г12=*Гт4-Г р4-Гта+Гкв+,'ш“Н,'к    +    ^

и Х1Г=Хс+*т4"*р+*ТАЧ"*кв+*ш-Ь*1кб“МвА| где гт и хт — активное и индуктивное сопротивления прямой последовательности понижающего трансформатора, мОм;

г та и хтд — активное и индуктивное сопротивления первичных обмоток трансформаторов тока, мОм;

.Тс—эквивалентное индуктивное сопротивление системы до понижающего трансформатора, мОм, приведенное к ступени низшего напряжения.

гр — активное и индуктивное сопротивления реакторов, мОм.

гкв и хК9 — активное и индуктивное сопротивления токовых катушек автоматических выключателей, мОм;

гш и хш — активное и индуктивное сопротивления шинопроводов, мОм; гк — суммарное активное сопротивление различных контактов, мОм; гУкв, г, л и *|кб, Хщ /| — активные и индуктивные сопротивления прямой последовательности кабельных и воздушных линий, мОм; гд — активное сопротивление дуги в месте КЗ, мОм, принимаемое по данным табл. 2 или рассчитываемое как указано в приложении 9, в зависимости от условий КЗ.

3.3. Если электроснабжение электроустановки осуществляется от энергосистемы через понижающий трансформатор и вблизи места КЗ имеются синхронные и асинхронные электродвигатели или комплексная нагрузка, то начальное действующее значение периодической составляющей тока КЗ с учетом подпитки от