Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1 

58 страниц

548.00 ₽

Купить ГОСТ Р МЭК 61869-2-2015 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Распространяется на индуктивные трансформаторы тока нового поколения, предназначенные для использования с электрическими измерительными приборами и электрическими защитными устройствами при номинальных частотах от 15 до 100 Гц.

 Скачать PDF

Идентичен IEC 61869-2(2012)

Оглавление

1 Область применения

2 Нормативные ссылки

3 Термины и определения

     3.1 Общие определения

     3.3 Определения, относящиеся к электрическим параметрам

     3.4 Определения, относящиеся к точности

     3.7 Сокращения

5 Номинальные значения

     5.3 Номинальные уровни прочности изоляции

     5.5 Нормированные значения выходных величин

     5.6 Нормированные классы точности

6 Проектирование и конструирование

     6.4 Требования к превышению температуры частей и элементов.

     6.13 Маркировка

7 Испытания

     7.1 Общие положения

     7.2 Типовые испытания

     7.3 Приемо-сдаточные испытания

     7.4 Специальные испытания

     7.5 Типовые испытания

Приложение 2А (обязательное) Защитные трансформаторы тока классов P, PR

Приложение 2В (обязательное) Классы защитных трансформаторов тока для переходного режима

Приложение 2С (обязательное) Подтверждение типа трансформатора с малым реактивным сопротивлением

Приложение 2D (справочное) Технология применения испытания повышением температуры трансформаторов с масляной изоляцией для определения термической постоянной времени при помощи экспериментально полученных значений

Приложение 2Е (справочное) Альтернативное измерение токовой погрешности эпсилон

Приложение ДА (справочное) Сведения о соответствии ссылочных международных стандартов национальным стандартам Российской Федерации

Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

ГОСТ Р мэк

61869-2—

2015

ПО ТЕХНИЧЕСКОМУ РЕГУЛИРОВАНИЮ И МЕТРОЛОГИИ

НАЦИОНАЛЬНЫМ

СТАНДАРТ

РОССИЙСКОЙ

ФЕДЕРАЦИИ

ТРАНСФОРМАТОРЫ ИЗМЕРИТЕЛЬНЫЕ

Часть 2

Дополнительные требования к трансформаторам тока

IEC 61869-2:2012 Instrument transformers — Part 2: Additional requirements for current transformers (IDT)

Издание официальное

Москва

Стандартинформ

2016


Предисловие

1    ПОДГОТОВЛЕН ФГУП «Всероссийский научно-исследовательский институт метрологической службы» (ФГУП «ВНИИМС»)

2    ВНЕСЕН Техническим комитетом ТК 445 «Метрология энергоэффективной экономики»

3    УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 28 апреля 2015 г. № 306-ст

4    Настоящий стандарт идентичен международному стандарту МЭК 61869—2:2012 «Трансформаторы измерительные. Часть 2. Дополнительные требования ктрансформаторамтока» (IEC 61869-2:2012 Instrument transformers — Part 2: Additional requirements for current transformers).

Официальные экземпляры международного стандарта, на основе которого подготовлен настоящий стандарт, и международных стандартов, на которые представлены ссылки, имеются в Федеральном информационном фонде технических регламентов и стандартов.

Сведения о соответствии ссылочных международных стандартов национальным стандартам Российской Федерации приведены в дополнительном приложении ДА

5    ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

Правила применения настоящего стандарта установлены в ГОСТ Р 1.0-2012 (раздел 8). Информация об изменениях к настоящему стандарту публикуется в ежегодном (по состоянию на 1 января текущего года) информационном указателе «Национальные стандарты», а официальный текст изменений и поправок — в ежемесячном информационном указателе «Национальные стандарты». В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего стандарта соответствующее уведомление будет опубликовано в ближайшем выпуске ежемесячного указателя «Национальные стандарты». Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования — на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет (www.gost.ru)

© Стандартинформ, 2016

Настоящий стандарт не может быть полностью или частично воспроизведен, тиражирован и распространен в качестве официального издания без разрешения Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии

ГОСТ Р МЭК 61869-2-2015

Рисунок 202 — Первичная постоянная времени Тр

3.4.226    продолжительность переходного процесса при первой подаче питания после неисправности Г (duration of the first fault): Продолжительность переходного процесса после неисправности в рабочем цикле В-0 или после первой неисправности в рабочем цикле В-О-В-О.

Примечание 1—См. рисунок201.

3.4.227    продолжительность переходного процесса при второй подаче питания после неисправности t" (duration of the second fault): Продолжительность переходного процесса после второй неисправности в рабочем цикле С-О-С-О.

Примечание 1—См. рисунок201.

3.4.228    нормированное время переходного процесса до восстановления предела точности при первой подаче питания после неисправности fa/ (specified time to accuracy limit in the first fault): Время переходного процесса в рабочем цикле В-О или при первой подаче питания В-О-В-О рабочего цикла, по окончании которого должна восстановиться указанная точность.

Примечание 1 — См. рисунок 201. Этот временной интервал обычно определяется критическим временем измерения соответствующей защитной схемы.

3.4.229    нормированное время переходного процесса до восстановления предела точности при второй подаче питания после неисправности f"a/ (specified time to accuracy limit in the second fault): Время переходного процесса после второй подачи питания В-О-В-О рабочего цикла, по окончании которого должна восстановиться указанная точность.

Примечание 1 — См. рисунок 201. Этот временной интервал обычно определяется критическим временем измерения соответствующей защитной схемы.

3.4.230    время повторения подачи питания после неисправности ffr (fault repetition time): Временной интервал между прерыванием и повторным возникновением тока короткого замыкания в первичной обмотке во время рабочего цикла повторного автоматического включения выключателя в случае неудачного устранения неисправности.

Примечание 1—См. рисунок201.

3.4.231    резистивное сопротивление вторичного контура Rs (secondary loop resistance): Полное резистивное сопротивление вторичной цепи.

7

Я-Я +Я, •

3.4.232 симметрический коэффициент тока короткого замыкания Kssc (rated symmetrical short-circuit current factor): Отношение тока короткого замыкания первичной обмотки к номинальному первичному току.

!/    _    IpSC

^ SSC    I

рг

3.4.233 переходный коэффициент Kff (transient factor): Отношение вторичного тока намагничивания в указанный момент времени в рабочем цикле к амплитудному значению составляющей переменного тока.

Примечание 1 — Kff рассчитан аналитически при помощи различных формул в зависимости от Тр, Ts в рабочем цикле и при угле возникновения неисправности. Определение /Дпредставлено в приложении 2В.1.

Примечание 2 — На рисунке 203 представлены возможные осциллограммы вторичного тока намагничивания для различных углов возникновения неисправности у.

3.4.234    коэффициент расширенного тока для переходного режима Ktd (transient dimensioning factor): Коэффициент для определения увеличения вторичного тока намагничивания в зависимости от составляющей постоянного тока первичной обмотки при коротком замыкании.

Примечание 1 — Когда /Допределен как функция времени, тогда /Д является размерным параметром. Если Ktd определяется в зависимости от требований к трансформатору тока представленных производителем реле (полученных при помощи типовых испытаний для проверки стабильности реле), то определение основано на кривых (см. 2В.1).

3.4.235    трансформатор тока с низким реактивным сопротивлением рассеяния (low-leakage reactance current transformer): Трансформатор тока, для которого измерений, проведенных на вторичных

ГОСТ Р МЭК 61869-2-2015

выводах (при разомкнутой первичной цепи), достаточно для оценки его защитных характеристик до необходимого предела точности.

3.4.236    трансформатор тока с высоким реактивным сопротивлением рассеяния (high-leakage reactance current transformer): Трансформатор тока, который не удовлетворяет требованиям 3.4.235 и для которого производитель вводит дополнительную поправку для учета дополнительного влияния тока намагничивания.

3.4.237    номинальная эквивалентная предельная вторичная э.д.с. Eal (rated equivalent secondary limiting e.m.f.): Это среднеквадратическое значение э.д.с. эквивалентной вторичной цепи при номинальной частоте, необходимое для соответствия требованиям нормированного рабочего цикла:

Еа1 = K.ssc ' Ktd • (Rct +Rb)'lsr.

3.4.238    максимальное значение вторичного тока намагничивания при Ea/(peak value of the exciting secondary current at Ea/) /а/: Максимальное значение тока намагничивания при подаче на вторичные выводы напряжения, соответствующего Еа, при разомкнутой первичной обмотке (разомкнутом первичном контуре).

3.4.239    коэффициент запаса конструкции Fc (factor of construction): Коэффициент, отражающий возможные различия в результатах измерения при предельных (ограничивающих) условиях между прямым и косвенным методами испытаний.

Примечание 1 — Методы измерения представлены в 2В.З.З.

3.7 Сокращения

Подраздел 3.7 МЭК 61869-1 заменен следующей таблицей:

AIS

Воздушный выключатель (Air-Insulated Switchgear)

ALF

Предельный коэффициент мощности (Accuracy Limit Factor)

СТ(ТТ)

Трансформатор тока

CVT

Емкостной трансформатор тока

Eal

Номинальная эквивалентная предельная вторичная э.д.с.

ealf

Предельная вторичная э.д.с. для защитных ТТ классов Р и PR

СО

Предельная вторичная э.д.с. для измерительных ТТ

Ек

Номинальная э.д.с. в точке перегиба

F

Механическая сила

Ес

Коэффициент запаса конструкции

fR

Номинальная частота

Erel

Относительная скорость утечки

FS

Коэффициент безопасности прибора

GIS

Комплектное распределительное устройство (коммутационная аппаратура) с газовой изоляцией (газовый выключатель) (Gas-Insulated Switchgear)

Li

Максимальное значение вторичного тока намагничивания при Еа/

1cth

Номинальный ток термической стойкости

Idyn

Номинальный ток электродинамической стойкости

<e

Ток намагничивания

IpL

Номинальный ток первичной обмотки предельной кратности

Ipr

Номинальный ток первичной обмотки

Ipse

Ток первичной обмотки короткого замыкания

1st

Номинальный ток вторичной обмотки

IT

Измерительный трансформатор

Ifh

Номинальный ток термической стойкости

Ток мгновенной погрешности

к

Действительный коэффициент трансформации

kr

Номинальный коэффициент трансформации

Kr

Коэффициент остаточной магнитной индукции

Kssc

симметрический коэффициент тока короткого замыкания

Ktd

Коэффициент расширенного тока для переходного процесса

Ktf

Переходный коэффициент

KX

Коэффициент расширенного тока

Lm

Магнитная индукция

Номинальная резистивная нагрузка

Ret

Резистивное сопротивление вторичной обмотки

Резистивное сопротивление вторичного контура

Sr

Номинальная выходная мощность

r

Продолжительность переходного процесса при подаче питания после первой неисправности

t”

Продолжительность переходного процесса при подаче питания после второй неисправности

I’al

Нормированное время восстановления предела точности от переходного процесса первого включения питания после неисправности

l”al

Нормированное время восстановления предела точности от переходного процесса второго включения питания после неисправности

Ifr

Время повторного включения питания после возникновения неисправности

TP

Нормированная первичная постоянная времени

Ts

Постоянная времени замкнутого вторичного контура

Максимальное напряжение для электрооборудования

Usys

Максимальное напряжение для системы электроснабжения

VT (TH)

Трансформатор напряжения

Дер

Угловая погрешность (погрешность угла фазового сдвига)

s

Погрешность преобразования тока (токовая погрешность)

8C

Полная погрешность

S

Максимальное значение мгновенной погрешности

8ac

Максимальное значение мгновенной погрешности на переменном токе

'Pr

Остаточный поток намагничивания

'Psaf

Поток насыщения

ГОСТ Р МЭК 61869-2-2015

5 Номинальные значения

5.3 Номинальные уровни прочности изоляции
5.3.2 Номинальные уровни прочности изоляции первичных вводов

В настоящем стандарте применяют требования раздела 5.3.2 МЭК 61869-1 со следующими изменениями:

Для ТТ без первичной обмотки и без первичной изоляции применяют собственное значение Um= 0,72 кВ.

5.3.5    Номинальные уровни прочности изоляции вторичных выводов

В настоящем стандарте применяют требования раздела 5.3.5 МЭК 61869-1 со следующими изменениями:

Изоляция вторичной обмотки ТТ классов РХ и PXR с номинальной э.д.с. в точке перегиба Ек> 2 кВ должна выдерживать номинальное среднеквадратическое напряжение промышленной частоты 5 кВ в течение 60 с.

5.3.201    Требования к испытанию электрической прочности межвитковой изоляции

Номинальное испытательное напряжение для проверки электрической прочности межвитковой изоляции составляет значение 4,5 кВ (пиковое).

Для ТТ классов РХ и PXR с номинальной э.д.с. в точке перегиба свыше 450 В номинальное выдерживаемое напряжение межвитковой изоляции должно составлять десятикратное значение от максимального среднеквадратического значения нормированной э.д.с. в точке перегиба, но не менееЮ кВ (пикового значения).

Примечание 1 — Необходимо иметь в виду, что в зависимости от метода испытания форма волны может быть сильно искажена.

Примечание 2 — Могут быть применены напряжения указанных ниже значений в соответствии с методами испытаний, представленными в 7.3.204.

5.5    Нормированные значения выходных величин
5.5.201    Нормированные значения номинальной выходной мощности

Нормированные значения номинальной выходной мощности для измерительных классов Р и PR следующие:

2,5-5,0-10-15 и ЗОВА.

Значения выше 30 ВА могут быть выбраны для специального применения.

Примечание — Для конкретного типа трансформатора, выпускаемого с одним из значений нормированной номинальной выходной мощности и соответствующим ей классом точности, декларирование других значений выходной мощности, которые могут быть с нестандартными значениями, но соотносящиеся с другими нормированными классами точности, недопустимо.

5.5.202    Нормированные значения номинальной резистивной нагрузки

Нормированные значения номинальной резистивной нагрузки для ТТ классов ТРХ, ТРУ и TPZ следующие:

0.5-1-2-5 П.

Предпочтительные значения подчеркнуты. Значения даны для вторичного тока в 1А. Для трансформаторов тока с номинальным вторичным током, отличным от 1А, перечисленные выше значения могут быть выбраны для соответствующего инвертирования коэффициента по квадрату тока.

Примечание — Для конкретного типа трансформатора, выпускаемого с одним из значений нормированной номинальной выходной мощности и соответствующим ей классом точности. Допускается декларирование других значений выходной мощности, которые могут быть с нестандартными значениями номинальной выходной мощности, но соотносящиеся с другими нормированными классами точности.

5.6    Нормированные классы точности
5.6.201 Измерительные трансформаторы тока

5.6.201.1 Определение класса точности измерительных трансформаторов тока

Класс точности измерительных трансформаторов тока определяют самой высокой допустимой погрешностью тока е, %, в диапазоне значений номинального тока первичной обмотки и номинальных нагрузок.

11

5.6.201.2    Нормированные классы точности

Нормированные классы точности для измерительных трансформаторов тока следующие:

0,1 - 0,2 - 0,2S - 0,5 - 0,5S - 1 - 3 - 5.

5.6.201.3    Пределы токовой погрешности е и угловой погрешности измерительных трансформаторов тока

Для классов точности 0,1 - 0,2 - 0,5 и 1 токовая погрешность и угловая погрешность не должны превышать значений, приведенных в таблице 201, при напряжении номинальной частоты и нагрузке в диапазоне от 25 до 100 % от номинальной выходной мощности.

Для классов точности 0,2S и 0,5S токовая погрешность и угловая погрешность не должны превышать значений, приведенных в таблице 202, при напряжении номинальной частоты и нагрузке в диапазоне от 25 до 100 % от номинальной выходной мощности.

Для классов точности 3 и 5 токовая погрешность не должна превышать значений, приведенных в таблице 203, при напряжении номинальной частоты и нагрузке в диапазоне от 50 до 100 % от номинальной выходной мощности. Для классов 3 и 5 нет нормированных пределов точности угловой погрешности.

Для всех классов точности следует применять нагрузку с коэффициентом мощности 0,8 инд., кроме тех случаев, когда нагрузка ТТ менее 5 ВА, в этом случае должны применять коэффициент мощности 1,0 с минимальным значением нагрузки 1 ВА.

Примечание — В целом предписанные пределы токовой погрешности и угловой погрешности являются действительными для указанной позиции расположения в воздухе внешнего проводника на расстоянии не менее, чем требуется для изоляции в воздухе при максимальном напряжении Um.

Таблица 201 —Пределы токовой погрешности и угловой погрешности измерительных трансформаторов тока классов точности от 0,1 до 1

Класс

Первичный ток, %, от номинального значения

ТОЧНО

СТИ

5

20

100

120

5

20

100

120

5

20

100

120

Пределы допускаемых погрешностей, ±

токовой, %

угловой, мин.

угловой, срад

0,1

0,4

0,2

0,1

0,1

15

8

5

5

0,45

0,24

0,15

0,15

0,2

0,75

0,35

0,2

0,2

30

15

10

10

0,9

0,45

0,3

0,3

0,5

1,5

0,75

0,5

0,5

90

45

30

30

2,7

1,35

0,9

0,9

1,0

3,0

1,5

1,0

1,0

180

90

60

60

5,4

2,7

1,8

1,8

Таблица 202 — Пределы токовой погрешности и угловой погрешности измерительных трансформаторов тока классов точности от 0,2S до 0,5S

Класс

Первичный ток, % от номинального значения

точности

1

5

20

100

120

1

5

20

100

120

1

5

20

100

120

Пределы допускаемых погрешностей,

h

токовой, %

угловой, мин.

угловой, срад

0,2S

0,75

0,35

0,2

0,2

0,2

30

15

10

10

10

0,9

0,45

0,3

0,3

0,3

0,5S

1,5

0,75

0,5

0,5

0,5

90

45

30

30

30

2,7

1,35

0,9

0,9

0,9

Таблица 203 — Пределы токовой погрешности измерительных трансформаторов тока классов точности 3 и 5

Класс точности

Первичный ток, %, номинального значения

50

120

Пределы допускаемых погрешностей, ±

3

3

3

5

5

5

ГОСТ Р МЭК 61869-2-2015

5.6.201.4    Расширенный диапазон нагрузки

Для всех классов точности может быть определен расширенный диапазон нагрузки. Погрешность тока и угловая погрешность не должны превышать пределов соответствующего класса, приведенного в таблицах 201, 202 и 203 для диапазона вторичной нагрузки от 1 ВА до номинального значения выходной мощности. Коэффициент мощности должен быть равным 1,0 во всем диапазоне нагрузки. Максимальная номинальная выходная мощность ограничена 15 ВА.

5.6.201.5    Расширенный диапазон номинальных значений тока

Трансформаторы тока классов точности от 0,1 до 1 могут быть отмечены как имеющие расширенный диапазон номинальных значений тока при условии, что они соответствуют следующим двум требованиям:

a)    номинальный ток продолжительного нагрева должен иметь расширенный диапазон номинальных значений тока первичной обмотки;

b)    пределы токовой погрешности и угловой погрешности для 120 % номинального тока первичной обмотки, представленные в таблице 201, должны быть неизменными в пределах расширенного диапазона номинальных значений тока.

Расширенный диапазон номинальных значений тока должен быть выражен в процентах от номинального тока первичной обмотки.

5.6.201.6    Коэффициент безопасности приборов

Может быть определен коэффициент безопасности приборов.

Нормированные значения — FS 5 и FS 10.

5.6.202 Дополнительные требования к трансформаторам тока, предназначенным для защиты

5.6.202.1 Общие положения

Имеется три различных подхода реализации защитных трансформаторов тока (см. таблицу 204). На практике каждая из этих трех реализаций имеет сходное физическое конструирование.

Таблица 204 — Характеристики защитных классов

Обозначение

Предел остаточного потока намагниченности

Пояснения

Р

Нет3)

Определяя трансформатор тока как соответствующий требованиям к со-

PR

Да

ставной погрешности в условиях тока короткого замыкания при симметричном стабильном состоянии

РХ

Нет а>' ь>

Определяя трансформатор тока, нормируя его магнитную характери-

PXR

Да ь)

стику

ТРХ

Нет3»

Определяя трансформатор тока как соответствующий требованиям к

TPY

Да

переходной погрешности в условиях асимметричного тока короткого за-

TPZ

Да

мыкания

а) Также нет предела остаточного потока насыщения, допустимы немагнитные зазоры, например, в трансформаторах тока с разъемным сердечником.

ь) Для того чтобы различать РХ от PXR, используют критерии остаточного потока намагниченности.

5.6.202.2 Защитные трансформаторы тока класса точности Р

5.6.202.2.1    Нормированные предельные кратности (ALF)

Нормированные значения ALF:

5-10-15-20-30.

5.6.202.2.2    Обозначение класса точности

Класс точности определяют наибольшим допустимым процентом полной погрешности, дополненный индексом «Р» (обозначающим «защиту») и значением ALF.

5.6.202.2.3    Нормированные классы точности

Нормированные классы точности для защитных трансформаторов тока — 5Р и ЮР.

5.6.202.2.4    Пределы погрешности для класса точности Р защитных трансформаторов тока

При номинальной частоте и с подключенной номинальной нагрузкой токовая погрешность, угловая погрешность и полная погрешность не должны превышать пределы, приведенные в таблице 205.

13

Номинальная нагрузка должна иметь коэффициент мощности 0,8 инд., за исключением тех случаев, когда номинальная выходная мощность меньше 5 ВА, в этом случае следует использовать коэффициент мощности 1,0.

Таблица 205 — Пределы погрешности для защитных трансформаторов тока классов Р и PR

Класс

точности

Пределы допускаемой токовой погрешности, %

Угловая погрешность при номинальном первичном токе

Полная погрешность при токе номинальной предельной кратности

срад

%

5Р и 5PR

± 1

±60

± 1,8

5

ЮР и 10PR

±3

10

5.6.202.3 Защитные трансформаторы тока класса точности PR

5.6.202.3.1    Нормированные предельные кратности (ALF)

Нормированные значения ALF:

5-10-15-20-30.

5.6.202.3.2    Обозначение класса точности

Класс точности определяют наибольшим допустимым процентом полной погрешности, дополненный индексом «Р» (обозначающим «защиту») и значением ALF.

5.6.202.3.3    Нормированные классы точности

Нормированные классы точности для защитных трансформаторов тока с низкой остаточной магнитной индукцией — 5PR и 10PR.

5.6.202.3.4    Пределы погрешности для класса точности PR защитных трансформаторов тока

При номинальной частоте и с подключенной номинальной нагрузкой токовая погрешность, угловая погрешность и полная погрешность не должны превышать пределы, приведенные в таблице 205.

Номинальная нагрузка должна иметь коэффициент мощности 0,8 инд., за исключением тех случаев, когда номинальная выходная мощность меньше 5 ВА, в этом случае следует использовать коэффициент мощности 1,0.

5.6.202.3.5    Коэффициент остаточной магнитной индукции KR

Коэффициент остаточной магнитной индукции KR не должен превышать 10 %.

Примечание — Внедрение одного или более воздушных зазоров в сердечнике является способом ограничения коэффициента остаточной магнитной индукции.

5.6.202.3.6    Постоянная времени замкнутого вторичного контура Ts

Постоянная времени замкнутого вторичного контура может быть нормирована.

5.6.202.3.7    Резистивное сопротивление вторичной обмотки Rct

Верхний предел резистивного сопротивления вторичной обмотки может быть нормирован.

5.6.202.4 Защитные трансформаторы тока классов РХ и PXR

Исполнение защитных трансформаторов тока классов РХ и PXR должно быть определено с учетом следующих параметров:

-    номинальный ток первичной обмотки 1рг\

-    номинальный ток вторичной обмотки /;

-    номинальное отношение витков;

-    номинальная точка перегиба э.д.с. Ек,

-    верхний предел тока насыщения /е в номинальной точке перегиба э.д.с. и/или при установленном процентном коэффициенте;

-    верхний предел резистивного сопротивления вторичной обмотки Rct.

Вместо определения номинальной точки перегиба э.д.с. Ек экспериментально, точка Ек может быть рассчитана как:

Ek=Kx-(Rct+nb)-lsr.

В этом случае номинальная резистивная нагрузка Rb и коэффициент расширения Кхдолжны быть указаны, а выбор /Достается за изготовителем.

14

ГОСТ Р МЭК 61869-2-2015

Для класса точности РХ токовая погрешность по виткам не должна превышать ± 0,25 %.

Для класса точности PXR токовая погрешность по виткам не должна превышать ± 1 %.

Для класса точности PXR коэффициент остаточной магнитной индукции не должен превышать

10 %.

Примечание 201 — Для того чтобы обеспечить коэффициент остаточной магнитной индукции й 10 %, в трансформаторы тока класса точности PXR могут быть внедрены воздушные зазоры.

Примечание 202 — Для магнитопровода PXR с низкоамперными витками может быть сложно добиться соответствия требованиям к коэффициенту остаточной магнитной индукции. В таких случаях может быть согласован коэффициент остаточной магнитной индукции более 10 %.

5.6.202.5 Защитные трансформаторы тока для переходного режима

5.6.202.5.1 Пределы погрешности для трансформаторов тока классов ТРХ, TPY и TPZ

Токовая и угловая погрешности при номинальной частоте с номинальной резистивной нагрузкой не должны превышать пределов погрешности, приведенных в таблице 206.

Когда нормированный рабочий цикл (или рабочий цикл, соответствующий нормированному переходному размерному коэффициенту Ktd), приложенный к трансформатору тока с номинальной резистивной нагрузкой, погрешности переходных процессов ё (для классов ТРХ и ТРУ) или ёас (для класса TPZ) не должны превышать пределов, указанных в таблице 206.

Все пределы погрешности нормированы для температуры вторичной обмотки 75 °С.

Таблица 206 — Пределы погрешности для трансформаторов тока классов ТРХ, TPY и TPZ

Класс

При номинальном токе

Пределы переходной погрешности при нормированных условиях рабочего цикла

Коэффициент масштабного преобразования ± %

Угол фазового сдвига

МИН

срад

ТРХ

0,5

±30

0,9

8= 10%

TPY

1,0

±60

± 1,8

8= 10%

TPZ

1,0

180 ± 18

5,3 ± 0,6

8= 10%

Примечание 1 — В некоторых случаях абсолютное значение угла фазового сдвига может быть менее важным, чем получение минимального отклонения от среднего значения указанной серии продукции.

Примечание 2 — Для катушек класса TPY в условиях, если соответствующее значение £а, не превышает линейной части кривой намагничивания, может быть применена следующая формула:

5.6.202.5.2    Пределы для коэффициента остаточной магнитной индукции KR

ТРХ: нет предела.

TPY: KR< 10 %.

TPZ: KR< 10 %.

Примечание — Для сердечников TPZ коэффициент остаточной магнитной индукции « 10 % определяется конструкцией. Поэтому поток остаточной магнитной индукции можно не учитывать.

5.6.202.5.3    Методы спецификации

В таблице 207 представлены два метода спецификации.

В некоторых случаях выбор одного определенного рабочего цикла не может описать все требования защиты. Поэтому альтернативное определение позволяет определить «полные требования», которые покрывают требования различных рабочих циклов. Технические требования не должны быть перепутаны, в противном случае трансформатор тока может быть переопределен.

15

Таблица 207 — Методы спецификации трансформаторов тока классов ТРХ, TPY и TPZ

Стандартная спецификация

Альтернативная спецификация

Определение класса (ТРХ, TPY, TPZ)

Определение класса (ТРХ, TPY, TPZ)

Номинальный симметричный ток короткого замыкания Kssc

Номинальный симметричный ток короткого замыкания Kssc

Рабочий цикл, состоящий из:

для цикла С-О: f'a/

для С-О-С-О: Га1, f, tfr t"a,

Номинальное значение переходного размерного коэффициента Ktd

Номинальное значение временной постоянной вторичной петли Ts (только для ядер класса ТРУ)

Номинальная первичная постоянная времени Тр

Номинальная резистивная нагрузка Rb

Номинальная резистивная нагрузка Rb

Примечание 1 — Для трансформаторов тока с вторичной обмоткой с ответвлениями указанные требования точности могут быть выполнены только для одного коэффициента.

Примечание 2 — Для трансформаторов тока с первичным повторным подключением требования точности могут быть выполнены для различных коэффициентов. В этом случае следует обратить внимание на коэффициент запаса конструкции Fc, на который может оказывать влияние конфигурация основных проводников.

Примечание 3 — При альтернативной спецификации, Ktd обычно задает поставщик защитных устройств. Ts должен быть нормирован, потому что это единственный параметр трансформатора тока, который используют в расчете Ktd.

5.6.203 Требования к классам точности трансформаторов тока с выбираемым коэффициентом

5.6.203.1    Требования к точности трансформаторов тока с первичным повторным подключением Для всех классов точности требования к точности относятся ко всем указанным повторным подключениям.

5.6.203.2    Требования к точности трансформаторов тока с вторичной обмоткой с ответвлениями Для всех классов точности требования точности относятся к самому высокому коэффициенту

трансформации, если не определено иначе.

По запросу заказчика изготовитель должен дать информацию о точностных характеристиках на более низких коэффициентах.

5.201    Нормированные значения номинального тока первичной обмотки Нормированные значения номинальных первичных токов следующие:

10 - 12,5 - 15 - 20 - 25 - 30 - 40 - 50 - 60 - 75 А,

а также их десятичные множители или дробные значения.

Предпочтительные значения подчеркнуты.

5.202    Нормированные значения номинального тока вторичной обмотки

Нормированные значения номинального тока вторичной обмотки — 1 А и 5 А.

Для защитных трансформаторов тока для переходного режима нормированное значение номинального тока вторичной обмотки — 1 А.

5.203    Нормированный ток продолжительного нагрева (ток продолжительного тока термической стойкости)

Нормированный ток продолжительного нагрева не должен быть ниже, чем номинальный первичный ток.

При нормированном токе продолжительного нагрева, превышающем номинальный первичный ток, предпочтительны следующие значения: от 120 до 150 и 200 % от номинального первичного тока.

5.204    Нормированные значения тока
5.204.1    Номинальный кратковременный ток термической стойкости lth

Номинальный кратковременный ток термической стойкости lth для каждого трансформатора должен быть указан в техническом паспорте.

Нормированное значение длительности номинального кратковременного тока термической стойкости 1 с.

5.204.2    Номинальный кратковременный ток электродинамической стойкости ldyn Нормированное значение номинального кратковременного тока электродинамической стойкости

ldyn должно превышать в 2,5 раза номинальный кратковременный ток термической стойкости ldyn.

16

ГОСТ Р МЭК 61869-2-2015

Содержание

1    Область применения.................................................................1

2    Нормативные ссылки.................................................................1

3    Термины и определения..............................................................1

3.1    Общие определения..............................................................1

3.3    Определения, относящиеся к электрическим параметрам...............................2

3.4    Определения, относящиеся к точности..............................................3

3.7 Сокращения.....................................................................9

5    Номинальные значения...............................................................11

5.3    Номинальные уровни прочности изоляции...........................................11

5.5    Нормированные значения выходных величин.........................................11

5.6    Нормированные классы точности...................................................11

6    Проектирование и конструирование....................................................17

6.4    Требования к превышению температуры частей и элементов............................17

6.13 Маркировка....................................................................17

7    Испытания ........................................................................19

7.1    Общие положения...............................................................19

7.2    Типовые испытания..............................................................21

7.3    Приемо-сдаточные испытания......................................................24

7.4    Специальные испытания..........................................................27

7.5    Типовые испытания..............................................................28

Приложение 2А (обязательное) Защитные трансформаторы тока классов Р, PR..................29

Приложение 2В (обязательное) Классы защитных трансформаторов тока

для переходного режима..................................................34

Приложение 2С (обязательное) Подтверждение типа трансформатора

с малым реактивным сопротивлением.......................................47

Приложение 2D (справочное) Технология применения испытания повышением температуры трансформаторов с масляной изоляцией для определения термической

постоянной времени при помощи экспериментально полученных значений........48

Приложение 2Е (справочное) Альтернативное измерение токовой погрешности в.................50

Приложение ДА (справочное) Сведения о соответствии ссылочных международных стандартов

национальным стандартам Российской Федерации............................52


6 Проектирование и конструирование

6.4 Требования к превышению температуры частей и элементов 6.4.1 Общие положения

Раздел МЭК 61869-1 применим со следующим дополнением:

Превышение температуры обмоток трансформатора тока при токе первичной обмотки, равном номинальному току продолжительного нагрева, с нагрузкой, соответствующей номинальной выходной мощности, не должно превышать соответствующего значения, представленного в таблице 5 МЭК 61869-1. Эти значения основаны на условиях эксплуатации, представленных в разделе 4.


6.13 Маркировка

6.13.201 Маркировка вводов и выводов

6.13.201.1    Общие правила

Маркировка вводов и выводов должна идентифицировать:

a)    первичные и вторичные обмотки;

b)    секции обмоток (при их наличии);

c)    относительные полярности обмоток и секций обмоток;

d)    промежуточные отводы (при их наличии).

6.13.201.2    Метод маркировки

Маркировка должна состоять из четких печатных букв и сопровождающих их чисел (при необходимости), расположенных до или после букв. Буквы должны быть прописными.

6.13.201.3    Маркировка для монтажа

Маркировка вводов и выводов трансформаторов тока должна соответствовать обозначениям, приведенным в таблице 208.

Таблица 208 — Маркировка вводов и выводов


Первичные

вводы

Вторичные

выводы


PI    Р2

Рисунок 1 —Трансформатор с одной вторичной обмоткой


Pi    Р2

Рисунок 2 — Трансформатор с промежуточным отводом от вторичной обмотки


Первичные

вводы

Вторичные

выводы


Cl    С2

Рисунок 3 — Трансформатор с двумя секциями первичных обмоток, предназначенных для последовательного или параллельного подключения


sj    s]    s|

Рисунок 4 — Трансформатор с двумя вторичными обмотками; каждая на отдельном магнитном сердечнике (показаны два варианта маркировки вторичных выводов)


17


Введение

Перечень всех стандартов IEC серии 61869 под общим названием «Трансформаторы измерительные», разрабатываемых техническим комитетом IEC/TK 38, находится на электронном сайте IEC: www. iec.ch. Обзор разрабатываемых/разработанных стандартов на дату публикации настоящего стандарта представлен ниже.

Серия, объединяющая стандарты IEC

Разрабатываемый/ разработанный стандарт IEC

Наименование стандарта

Перерабатываемый стандарт IEC

IEC 61869-1 Общие требования к измерительным трансформаторам

1 ЕС 61869-2

Дополнительные требования к трансформаторам тока

60044-1

60044-6

IEC 61869-3

Дополнительные требования к трансформаторам тока

60044-2

1 ЕС 61869-4

Дополнительные требования к комбинированным трансформаторам

60044-3

IEC 61869-5

Дополнительные требования к емкостным трансформаторам тока

60044-5

IEC 61869-6 Дополнительные требования к электронным измерительным транс-форматорам и отдельно стоящим датчикам тока низкой мощности

IEC 61869-7

Дополнительные требования к электронным трансформаторам тока

60044-7

IEC 61869-8

Дополнительные требования к электронным трансформаторам тока

60044-8

IEC 61869-9

Цифровой интерфейс для измерительных трансформаторов

IEC 61869-10

Дополнительные требования к отдельно стоящим маломощным датчикам тока

IEC 61869-11

Дополнительные требования к отдельно стоящим маломощным датчикам тока

60044-7

IEC 61869-12

Дополнительные требования к комбинированным электронным измерительным трансформаторам или комбинированным отдельно стоящим датчикам

IEC 61869-13

Требования к отдельно стоящему устройству сопряжения (сумматору) сигналов

В разделе «Нормативные ссылки» и тексте стандарта ссылочные международные стандарты актуализированы.

Требования настоящего стандарта распространяются на трансформаторы тока для экспортных поставок.

IV

НАЦИОНАЛЬНЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

ТРАНСФОРМАТОРЫ ИЗМЕРИТЕЛЬНЫЕ Часть 2

Дополнительные требования к трансформаторам тока

Instrument transformers — Part 2:

Additional requirements for current transformers

Дата введения — 2016—03—01

1    Область применения

Настоящий стандарт распространяется на индуктивные трансформаторы тока нового поколения, предназначенные для использования с электрическими измерительными приборами и электрическими защитными устройствами при номинальных частотах от 15 до 100 Гц.

2    Нормативные ссылки

В настоящем стандарте использована нормативная ссылка на следующий стандарт:

МЭК61869-1:2007 Измерительныетрансформаторы. Часть1. Общиетребования (IEC61869-1:2007 Instrument transformers — Part 1: General requirements)

3    Термины и определения

В настоящем стандарте применены термины и определения по МЭК 61869-1 со следующими дополнениями:

3.1 Общие определения

3.1.201    трансформатор тока (current transformer): Устройство, в котором при рабочих условиях применения ток вторичной обмотки практически пропорционален первичному и отличается от него углом фазового сдвига, который приблизительно равен нулю для соответствующего направления соединений.

[МЭК 60050-321:1986, 321-02-01]

3.1.202    измерительный трансформатор тока (measuring current transformer): Трансформатор, предназначенный для пропорционального преобразования измеряемой величины с целью ее подачи на измерительное устройство, измерительный прибор, защитное устройство или другой подобный прибор.

[МЭК 60050-321Л 986, 321 -02-18]

3.1.203    трансформатор тока для защиты (protective current transformer): Трансформатор тока, предназначенный для передачи сигнала электрическим защитным устройствам (реле) и контролирующим устройствам.

[МЭК 60050-321:1986, 321 -02-19]

3.1.204    трансформатор тока для защиты класса точности Р (class Р protective current transformer): Трансформатор тока с лимитированным коэффициентом остаточной магнитной индукции, для которого в некоторых случаях нормируется значение предельного сопротивления обмотки.

Издание официальное

3.1.205    трансформатор тока для защиты класса точности PR (class PR protective current transformer): Трансформатор тока с лимитированным коэффициентом остаточной магнитной индукции, для которого в некоторых случаях нормируется значение постоянной времени намагничивания и/или указывается предел значения сопротивления обмотки.

3.1.206    трансформатор тока для защиты класса точности РХ (class РХ protective current transformer): Трансформатор с низким значением индуктивного сопротивления, для которого известны вторичная характеристика намагничивания, сопротивление вторичной обмотки, сопротивление вторичной нагрузки и витковый коэффициент трансформации, а также учтены характеристики защитных устройств, с которыми он будет использоваться.

3.1.207    трансформатор тока для защиты класса точности PXR (class PXR protective current transformer): Трансформатор с лимитированным коэффициентом остаточной магнитной индукции, для которого известны вторичная характеристика намагничивания, сопротивление вторичной обмотки, сопротивление вторичной нагрузки и витковый коэффициент трансформации, а также учтены характеристики защитных устройств, с которыми он будет использоваться.

Примечание 1 — Возрастает количество ситуаций, в которых малые значения постоянного тока проходят через трансформаторы тока. Таким образом, для того чтобы избежать насыщения, в них использованы немагнитные зазоры, рабочие характеристики при этом аналогичны классу РХ.

Примечание 2 — Немагнитные зазоры для уменьшения остаточной намагниченности не обязательно приводят к реактивному сопротивлению (см. приложение 2С).

3.1.208    трансформатор тока для защиты класса ТРХ для переходного режима (class ТРХ protective current transformer for transient performance): Защитный трансформатор тока без ограничения коэффициента остаточной магнитной индукции, для которого насыщение в случае возникновения токов короткого замыкания нормируется пиковым значением погрешности в переходном режиме.

3.1.209    трансформатор тока для защиты класса TPY для переходного режима (class TPY protective current transformer for transient performance): Защитный трансформатор тока с лимитированным коэффициентом остаточной магнитной индукции, для которого насыщение в случае возникновения токов короткого замыкания нормировано пиковым значением погрешности в переходном режиме.

3.1.210    трансформатор тока для защиты класса TPZ для переходного режима (class TPZ protective current transformer for transient performance): Защитный трансформатор тока с нормированной вторичной постоянной времени, для которого насыщение в случае возникновения токов короткого замыкания нормировано пиковым значением составляющей переменной погрешности.

3.1.211    трансформатор тока с изменяемым коэффициентом (selectable-ratio current transformer): Трансформатор тока с возможностью изменения коэффициентов трансформации посредством переключения секций первичной обмотки и/или посредством отводов вторичной обмотки.

3.3 Определения, относящиеся к электрическим параметрам

3.3.201    номинальный ток первичной обмотки /рг (rated primary current): Значение тока первичной обмотки, на котором базируется работа трансформатора.

[МЭК 60050-321:1986, 321-01-11, измененное название, синоним и определение]

3.3.202    номинальный ток вторичной обмотки /sr (rated secondary current): Значение тока вторичной обмотки, на котором базируется работа трансформатора.

[МЭК 60050-321:1986, 321-01-15, измененное название, синоним и определение]

3.3.203    номинальный ток термической стойкости lth [rated short-time thermal current (lth)]\ Максимальное значение первичного тока, которое выдерживает трансформатор в течение нормированного короткого промежутка времени без повреждений при замкнутой накоротко вторичной обмотке.

[МЭК 60050-321:1986, 321-02-22]

3.3.204    номинальный ток электродинамической стойкости ldyn [rated dynamic current Наибольшее максимальное значение тока первичной обмотки, которое выдерживает трансформатор без электрических или механических повреждений в результате электромагнитных воздействий при замкнутой накоротко вторичной обмотке.

[МЭК 60050-321:1986, 321-02-24]

3.3.205    нормированный ток термической стойкости lcth [rated continuous thermal current (lcth)Y Ток, который может продолжительно протекать через первичную обмотку при подключенной к вторичной обмотке номинальной нагрузке и значение которого не приведет к повышению температуры выше допустимых пределов.

[МЭК 60050-321:1986, 321-02-25]

ГОСТ Р МЭК 61869-2-2015

3.3.206    номинальный ток первичной обмотки короткого замыкания lpsc [rated primary short-circuit current (/psc)]: Среднеквадратическое значение переменной составляющей первичного тока короткого замыкания, на котором основана характеристика точности трансформатора тока.

Примечание 1 — В то время как lth относится к температурному пределу, lpsc относится к пределу точности. Обычно lpsc меньше lth.

3.3.207    ток намагничивания /е [exciting current (/е)]: Среднеквадратическое значение тока, потребляемого вторичной обмоткой трансформатора тока, когда к вторичным выводам подведено синусоидальное напряжение номинальной частоты при разомкнутых первичной и других вторичных обмотках.

[МЭК 60050-321:1986, 321-02-32]

3.4 Определения, относящиеся к точности

3.4.3 погрешность коэффициента масштабного преобразования тока s (ratio error): Определение 3.4.3 МЭК 61869-1 применимо в следующем контексте:

Примечание 201 — Погрешность коэффициента масштабного преобразования тока трансформатора тока (токовая погрешность) е, %, [ratio error (current error)] вычисляют по формуле:

s = kr's lp -100 % L

где кг — номинальный коэффициент масштабного преобразования трансформатора тока;

1Р — среднеквадратическое значение первичного тока;

ls — среднеквадратическое значение вторичного тока в момент прохождения тока при других соответствующих условиях измерения.

3.4.4 погрешность угла фазового сдвига (угловая погрешность) Дф (phase displacement).

Применимо определение 3.4.4 МЭК 61869-1 с дополнительным примечанием:

Примечание 1 — Пояснительная векторная диаграмма представлена в 2А. 1.

3.4.201    номинальная резистивная нагрузка Rb (rated resistive burden): Номинальное значение вторичной подключенной резистивной нагрузки, Ом.

3.4.202    резистивное сопротивление вторичной обмотки Ret (secondary winding resistance): Сопротивление вторичной обмотки постоянному току, Ом, с корректировкой к 75 °С или к другой нормированной температуре.

Примечание 1 —Rcf является среднеквадратическим значением. Не следует его путать с максимальным значением Rct, которое нормируется иначе.

3.4.203    полная погрешность i:c (composite error): В установившемся режиме среднеквадратическое значение разности между:

a)    мгновенным значением тока первичной обмотки;

b)    мгновенным действительным значением тока вторичной обмотки, помноженным на номинальный коэффициент трансформации (при соответствующей маркировке выводов имеют место положительные направления тока в первичной и вторичной обмотках).

Примечание 1 — Полная погрешность трансформатора тока ес обычно выражается в процентах от среднеквадратического значения тока первичной обмотки и определяется по формуле:

A

где Кг — номинальный коэффициент трансформации;

— среднеквадратическое значение тока первичной обмотки; i1 — мгновенный ток первичной обмотки;

/2 — мгновенный ток вторичной обмотки;

Т — продолжительность одного периода; t — текущее значение времени.

Подробное пояснение представлено в 2А.4.

[МЭК 60050-321:1986, 321-02-26, измененное примечание к введению]

з

3.4.204    номинальный ток первичной обмотки безопасности приборов IpL (rated instrument limit primary current): Значение, соответствующее минимальному первичному току трансформатора, при котором полная погрешность превышает или равна 10 % при номинальной вторичной нагрузке.

[МЭК 60050-321:1986, 321-02-27]

3.4.205    номинальный коэффициент безопасности приборов FS (instrument security factor): Отношение номинального тока первичной обмотки безопасности приборов к номинальному первичному току.

Примечание 1 — Следует принимать во внимание тот факт, что в реальности коэффициент безопасности определяется значением нагрузки. Когда значение нагрузки значительно ниже номинального, более высокие значения тока будут возникать во вторичной цепи в случае токов короткого замыкания.

Примечание 2 — В случае аварийного режима в сети и когда большие токи проходят через первичную обмотку трансформатора тока, безопасность приборов, подключенных на выходе трансформатора, оказывается выше при малых значениях номинального коэффициента безопасности прибора FS при его наименьшем значении.

[МЭК 60050-321:1986, 321-02-28, измененное название, примечание]

3.4.206    предельная вторичная э.д.с. измерительных трансформаторов тока efs (secondary limiting e.m.f. for measuring current transformers): Произведение коэффициента безопасности приборов FS, номинального тока вторичной обмотки, а также векторной суммы сопротивления номинальной нагрузки и активного сопротивления вторичной обмотки.

Примечание 1 — Предельная вторичная э.д.с. измерительных трансформаторов тока EFS рассчитывается по формуле:

где Rb — резистивная часть номинальной нагрузки;

Хь — индуктивная часть номинальной нагрузки.

Метод расчета, посредством которого определяют предельную вторичную намагничивающую силу, дает значение больше среднеквадратического. Это дает возможность применять этот же метод для защитных ТТ (см. 7.2.6.202 и 7.2.6.203).

[МЭК 60050-321:1986, 321-02-31, измененное название, синоним и определение]

3.4.207    номинальный ток первичной обмотки предельной кратности (rated accuracy limit primary current): Наибольшее значение тока первичной обмотки, при котором номинально нагруженный трансформатор тока соответствует требованиям полной погрешности.

[МЭК 60050-321:1986, 321-02-29]

3.4.208    коэффициент предельной кратности; ALF (accuracy limit factor): Отношение номинального тока первичной обмотки предельной кратности к номинальному первичному току.

[МЭК 60050-321:1986, 321 -02-30]

3.4.209    предельная вторичная э.д.с. защитных трансформаторов тока; EALF (secondary limiting e.m.f. for protective current transformers): Произведение коэффициента предельной кратности, номинального тока вторичной обмотки, а также векторной суммы сопротивления номинальной нагрузки и активного сопротивления вторичной обмотки.

Примечание 1 — Предельная вторичная э.д.с. для защитных ТТ классов Р и PR EALF рассчитывается

посредством:

где Rb — резистивная часть номинальной нагрузки;

Хь — индуктивная часть номинальной нагрузки.

3.4.210 поток насыщения 4f2 [saturation flux (Ч^)]: Максимальное значение магнитного потока, которое может возникнуть в сердечнике ТТ в момент перехода из состояния ненасыщенного в полностью насыщенное.

Примечание 1 — Наиболее подходящим методом определения потока насыщения считается метод насыщения постоянного тока, описанный в 2В.2.3.

Примечание 2 — В отмененной версии МЭК 60044-6 точкой перегиба считается точка на кривой, которая характеризуется переходом из состояния ненасыщенного в полностью насыщенное. Это определение не может быть принято пока значение насыщения слишком маленькое и ведет к недопониманию и противоречиям. Таким образом, оно было заменено на которое определяет состояние полного насыщения.

4

ГОСТ Р МЭК 61869-2-2015

3.4.211    остаточный поток намагничивания ¥0 [remanent flux (¥г)]: Значение магнитного потока, остающегося в сердечнике в течение 3 минут после прерывания тока намагничивания с магнитудой, достаточной для возбуждения потока насыщения ХР2.

3.4.212    коэффициент остаточной магнитной индукции К0 [remanence factor (KR)]: Отношение остаточного потока намагничивания к потоку насыщения, выраженное в процентах.

3.4.213    постоянная времени замкнутого вторичного контура Т2 [secondary loop time constant (Tg)]: Значение постоянной времени вторичного контура трансформатора тока определено отношением суммы индуктивности намагничивания и индуктивности рассеяния (утечки) L2 к активному сопротивлению вторичной обмотки R2, Т2 = L2IR2.

3.4.214    характеристика намагничивания (excitation characteristic): Представленное в виде графика или таблицы соотношение между среднеквадратическим значением тока намагничивания и синусоидальной действующей э.д.с., приложенной к вторичным выводам ТТ при разомкнутых первичной и других обмотках, в диапазоне значений, достаточном для определения характеристик от минимального уровня намагничивания до предельного значения вторичной э.д.с., находящегося в точке перегиба.

3.4.215    напряжение в точке перегиба (knee point voltage): Среднеквадратическое значение синусоидального напряжения промышленной частоты, приложение которой к вторичным выводам трансформатора при всех остальных разомкнутых вводах приводит к увеличению среднеквадратического значения тока намагничивания не более чем на 50 % при ее увеличении на 10 %.

[МЭК 60050-321:1986, 321 -02-34]

3.4.216    э.д.с. в точке перегиба (rated knee point e.m.f.): э.д.с. ТТ промышленной частоты, приложение которой к вторичным выводам трансформатора при всех остальных разомкнутых вводах приводит к увеличению среднеквадратического значения тока намагничивания не более чем на 50 % при ее увеличении на 10 %.

Примечание 1 — Во время применения напряжения в точке перегиба к вторичным выводам ТТ, э.д.с. в точке перегиба недоступна напрямую. Значения напряжения в точке перегиба и э.д.с. в точке перегиба считаются равными вследствие малого влияния падения напряжения через сопротивление вторичной обмотки.

3.4.217    номинальная э.д.с. в точке перегиба Ек [rated knee point e.m.f. (Efc)]: Номинальная синусоидальная действующая э.д.с.

Примечание 1 — Номинальная э.д.с. в точке перегиба появляется в спецификации классов РХ и PXR защитных ТТ. Ее можно рассчитать по формуле:

Ek=Kx-(Rct+Rb)-lsr

3.4.218    номинальный витковый коэффициент (rated turns ratio): Требуемое соотношение количества первичных витков к количеству вторичных витков.

Пример 1 — 1/600 (один первичный виток к 600 вторичным виткам).

Пример 2 — 2/1200 (такое же соотношение, как в примере 1, но с двумя первичными витками).

Примечание 1 — Номинальный витковый коэффициент появляется в спецификации классов РХ и PXR защитных ТТ.

Примечание 2 — Номинальный витковый коэффициент и номинальный коэффициент трансформации определяются первичной и вторичной категориями. Если они могут быть сравнимы, значения номинального витко-вого коэффициента могут быть инвертированы.

3.4.219    погрешность виткового коэффициента (turns ratio error): Разность между номинальным и действительным витковыми коэффициентами, %.

3.4.220    коэффициент расширенного тока Кх [dimensioning factor (Кх)]: Коэффициент определяется с целью задания расширенного диапазона рабочего тока вторичной обмотки для случаев возникновения неисправности в энергетической системе, включающего запас надежности, до которого трансформаторы соответствуют требованиям своих характеристик.

Примечание 1—См. формулу 3.4.217.

3.4.221    ток мгновенной погрешности /£ (instantaneous error current): Разница между мгновенным значением вторичного тока /2, умноженным на номинальный коэффициент трансформации kr и мгновенным значением тока первичной обмотки it

5

/' = к, ■ /' - /'

Примечание 1 — Если в токе присутствуют переменная isgc, / и постояные составляющие /sdc, /pdc, то суммарный ток мгновенной погрешности равен сумме токов обеих составляющих мгновенных погрешностей

;е “ 4ас + i<;dc~ г *sac ~ *ра<) +    *'sdc ~ *pd<)'

3.4.222 максимальное значение мгновенной погрешности (peak instantaneous error): Значение максимально допустимой мгновенной токовой погрешности Ге (см. 3.4.221) нормированного рабочего цикла короткого замыкания, выраженное в процентах от амплитудного значения тока первичной обмотки:

ё = -=Л--100%.

v2 х IPso

3.4.223 максимальное значение мгновенной погрешности на переменном токе гас (peak alternate error component): Значение максимально допустимой мгновенной погрешности на переменном токеГеас, выраженное в процентах от амплитудного значения тока первичной обмотки.

8

ас

-=ss—100 %.

V2 •/

ув- 1 psc


В-О-В-О

Рисунок 201 — Рабочие циклы


3.4.224 нормированный рабочий цикл (specified dutu cycle (В-0 и/или В-О-В-О): рабочий цикл, в котором во время каждой нормированной подачи питания предполагается, что ток короткого замыкания имеет худший исходный угол (см. рисунок 201).

3.4.225 нормированная первичная постоянная времени Тр (specified primary time constant): Нормированное значение, которое указывает постоянную времени тока первичной обмотки короткого замыкания, на которой основан переходный режим ТТ (см. рисунок 202).