Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

16 страниц

304.00 ₽

Купить официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

В настоящем стандарте приведен метод расчета коэффициента токовой нагрузки в условиях установившегося режима для кабелей на все напряжения в тех случаях, когда имеются пересечения с внешними источниками тепла. Данный метод применим для любого типа кабеля.

Данный метод предполагает, что вся зона, окружающая кабель или кабели, имеет однородные тепловые характеристики, и применяется принцип наложения. Принцип наложения относится не только к соприкасающимся кабелям, но метод расчета, приведенный в настоящем стандарте, является оптимальным при его применении для соприкасающихся кабелей

Показать даты введения Admin

Страница 1

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ТЕХНИЧЕСКОМУ РЕГУЛИРОВАНИЮ И МЕТРОЛОГИИ

НАЦИОНАЛЬНЫЙ

СТАНДАРТ

РОССИЙСКОЙ

ФЕДЕРАЦИИ

ГОСТ Р мэк 60287-3-3-2011


КАБЕЛИ ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ РАСЧЕТ НОМИНАЛЬНОЙ ТОКОВОЙ НАГРУЗКИ

Часть 3-3

Разделы, касающиеся условий эксплуатации. Кабели, пересекающие внешние источники тепла

IEC 60287-3-3:2007 Electric cables — Calculation of the current rating — Part 3-3: Sections on operating conditions — Cables crossing external heat sources

(IDT)

Издание официальное

Москва

Стандартинформ

2012

Страница 2

ГОСТ Р МЭК 60287-3-3-2011

Предисловие

Цели и принципы стандартизации в Российской Федерации установлены Федеральным законом от 27 декабря 2002 г. No 184-ФЗ «О техническом регулировании», а правила применения национальных стандартов Российской Федерации — ГОСТ Р 1.0-2004 «Стандартизация в Российской Федерации. Основные положения»

Сведения о стандарто

1    ПОДГОТОВЛЕН на основе аутентичного перевода на русский язык стандарта, указанного в пункте 4. который выполнен Открытым акционерным обществом «Всероссийский научно-исспедователь-ский, проектно-конструкторский и технологический институт кабельной промышленности» (ОАО «ВНИИКП»)

2    ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 46 «Кабельные изделия»

3    УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 7 сентября 2011 г. № 255-ст

4    Настоящий стандарт идентичен международному стандарту МЭК 60287-3-3:2007 «Кабели электрические. Расчет номинальной токовой нагрузки. Часть 3-3. Разделы, касающиеся условий эксплуатации. Кабели, пересекающие внешние источники тепла» (\ЕС 60287-3-3:2007 «Electric cables — Calculation of the current rating — Part 3-3: Sections on operating conditions — Cables crossing external heat sources»).

При применении настоящего стандарта рекомендуется использовать вместо ссылочных международных стандартов соответствующие им национальные стандарты Российской Федерации, сведения о которых приведены в дополнительном приложении ДА

5    ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

Информация об изменениях к настоящему стандарту публикуется в ежегодно издаваемом информационном указателе «Национальные стандарты», а текст изменений и поправок — в ежемесячно издаваемых информационных указателях «Национальные стандарты». В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего стандарта соответствующее уведомление будет опубликовано в ежемесячно издаваемом информационном указателе «Национальные стандарты». Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования — на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет

© Стандартинформ. 2012

Настоящий стандарт не может быть полностью или частично воспроизведен, тиражирован и распространен в качестве официального издания без разрешения Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии

Страница 3

ГОСТ Р МЭК 60287-3-3-2011

Содержание

1    Область применения...................................................1

2    Нормативные ссылки..................................................1

3    Обозначения........................................................1

4    Описание метода.....................................................2

4.1    Общие положения..................................................2

4.2    Пересечение с одним    источником тепла....................................3

4.3    Пересечения с несколькими источниками тепла...............................4

4.4    Токовая нагрузка двух пересекающихся кабелей..............................5

Приложение А (справочное) Пример расчета....................................6

Приложение В (справочное) Расчет повышения температуры в любой точке трассы...........10

Приложение ДА (справочное) Сведения о соответствии ссылочных международных стандартов

национальным стандартам Российской Федерации.....................11

in

Страница 4

ГОСТ Р МЭК 60287-3-3-2011

Введение

В части 1 серии стандартов ГОСТ Р МЭК 60287 содержатся общие формулы номинальных токовых нагрузок и энергопотерь электрических кабелей.

В части 2 представлены формулы теплового сопротивления, при этом часть 2-1 содержит общие методы расчета теппового сопротивления.

Часть 2-1 также содержит методы расчета, рассматривающие группы кабелей, проложенных в грунте (см. 2.2.3). Эти методы предполагают, что кабели проложены параллельно, и поэтому каждый кабель действует как параллельный линейный источник теппа.

Настоящий стандарт (часть 3-3) рассматривает пересечение кабеля под прямым или острым углом с другим кабелем или. в более общем смысле, с любым линейным источником тепла, таким, например, как трубы паропровода.

Если поблизости от кабеля находятся источники тепла, то во избежание перегрева допустимая токовая нагрузка кабеля должна быть снижена. Но применение формул, которые предназначены для расчета трасс, проложенных параллельно, приведет к завышенной оценке теплового воздействия на кабель источника тепла, пересекающегося с кабелем.

В настоящем стандарте приведен общий упрощенный метод оценки снижения допустимой токовой нагрузки кабеля, пересекаемого источниками тепла.

Предполагается, что каждый кабель и источник тепла проложены горизонтально.

IV

Страница 5

ГОСТ РМЭК 60287-3-3—2011 НАЦИОНАЛЬНЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

КАБЕЛИ ЭЛЕКТРИЧЕСКИЕ. РАСЧЕТ НОМИНАЛЬНОЙ ТОКОВОЙ НАГРУЗКИ

Ч а с т ь 3-3

Разделы, касающиеся условий эксплуатации.

Кабели, пересекающие внешние источники тепла

Electric cables. Calculation of the current rating. Part 3-3 Sections on operating condit»ons.

Cables crossing external heat sources

Дата введения — 2012—07—01

1 Область применения

В настоящем стандарте приведен метод расчета коэффициента токовой нагрузки в условиях установившегося режима для кабелей на все напряжения в тех случаях, когда имеются пересечения с внешними источниками тепла. Данный метод применим для любого типа кабеля.

Данный метод предполагает, что вся зона, окружающая кабель или кабели, имеет однородные тепловые характеристики, и применяется принцип наложения. Принцип наложения относится не только к соприкасающимся кабелям: метод расчета, приведенный в настоящем стандарте, явпяется оптимальным при его применении дня соприкасающихся кабелей.

2 Нормативные ссылки

В настоящем стандарте использована нормативная ссылка на следующий международный стандарт:

МЭК 60287 (все части) Кабели электрические. Расчет номинальной токовой нагрузки (IEC 60287 (all parts). Electric cables — Calculation of the current rating)

Примечание — Необходимо использовать последнее издание ссылочного стандарта (включая имеющиеся изменения).

3 Обозначения

А — сечение токопроводящей жилы, мм2;

DF— отношение допустимого тока с учетом наличия пересекающего кабель источника тепла к допустимому току кабеля, изолированного от источника тепла (коэффициент снижения);

/ — максимально допустимый ток рассматриваемого кабеля, если он изолирован от источника тепла, А;

L — глубина прокладки рассматриваемого кабеля до его оси. м;

L„ — глубина прокладки источника тепла h, м;

N — число интервалов в пространственной дискретизации при расчетах:

Г, — тепловое сопротивление на фазу между жилой и оболочкой. К ■ м/Вт:

Т2 — тепловое сопротивление между оболочкой и броней. К м/Вт;

7"з — тепловое сопротивление наружного защитного покрова. К м/Вт;

Издание официальное

1

Страница 6

ГОСТ Р МЭК 60287-3-3-2011

Та —тепловое сопротивление окружающей среды (отношение превышения температуры поверхности кабеля по сравнению с температурой окружающей среды к потерям на единицу дпины), К м/Вт:

Tmh    — взаимное тепловое сопротивление между кабелем и источником тепла. К • м/Вт;

Т    — эквивалентное тепловое сопротивление кабеля на жилу, К ■ м/Вт;

Т,    — общее тепловое сопротивление кабеля на жилу. К • м/Вт;

TL    — продопьное тепловое сопротивление жипы. К • м/Вт;

Wd    — диэлектрические потери на единицу длины на фазу. Вт/м;

Wg — тепло, образуемое в рассматриваемом кабеле, обусловленное потерями в жиле при допущении. что температура жилы 20 °С, Вт/м;

—    тепло, выделяемое внешним источником тепла h. Вт/м;

к    — число источников тепла, пересекающих рассматриваемый кабель;

zr    — расположение наиболее горячей точки на трассе рассматриваемого кабеля {координата z),

если имеется несколько пересечений, м; zmax — расстояние вдоль трассы кабеля от самой горячей точки до точки, где продольный тепловой поток незначителен, м; п    — число жил;

“го    — температурный коэффициент удельного электрического сопротивпения при 20 °С, К”1;

р    — угол пересечения, рад:

у    — коэффициент затухания. м~ 1;

—    отношение общих потерь в металлических оболочках к общим потерям в жилах (коэффициент потерь оболочка/экран);

>■2    — отношение общих потерь в броне к общим потерям в жилах (коэффициент потерь брони);

Р    — удельное тепловое сопротивление грунта, К м/Вт;

рс,    — удельное тепловое сопротивление жилы. К м/Вт;

0тах    — максимально допустимая температура жилы. °С;

A0d    — повышение температуры жилы, обусловленное диэлектрическими потерями. К:

Д0тах— максимально допустимое превышение температуры жилы по сравнению с температурой окружающей среды. К;

Д0^1 — повышение температуры жилы (жил) рассматриваемого кабеля, обусловленное пересекающими источниками тепла, в точке z трассы кабеля. К;

Д0(0) — повышение температуры жилы (жил) рассматриваемого кабеля, обусловленное пересекающими источниками тепла в наиболее горячей точке трассы кабеля. К;

A0uh(z)— повышение температуры жилы (жил) рассматриваемого кабеля, обусловленное источником нагрева h. без учета продольного теплового потока, К;

AW — приращение тепла, обусловленное изменением электрического сопротивпения жилы. Вт/К м; az — интервал, используемый при расчетах, м.

4 Описание метода 4.1 Общие положения

В настоящем стандарте рассматривается наружный источник тепла, пересекающий трассу кабеля (кабелей). Источник тепла, пересекающий кабель, может располагаться либо выше, либо ниже рассматриваемого кабеля (кабелей) с пересечением под углом, в диапазоне от параллельного взаиморасположения до перпендикулярного. Пример такого расположения показан на рисунке 1.

2

Страница 7

Видвдом»

Рисунок 1 — Пример расположения источника тепла, пересекающего рассматриваемый кабепь

Повышение температуры жилы вдоль трассы рассматриваемого кабеля, обусловленное теплом, выделяемым пересекающим кабель источником тепла, может быть определено с помощью правила Кеннели. Температура достигает максимального значения в точке пересечения и убывает по мере удаления от пересечения. Расстояние вдоль трассы кабеля от точки пересечения до точки, где продольный тепловой поток незначителен, обозначают zmax.


Изменение степени возрастания температуры подлине кабеля обусловлено тем. что продольный тепловой поток генерируется в жиле, что приводит к меньшему возрастанию температуры жилы при пересечении по сравнению с ситуацией, когда этот продопьный поток не учитывается.

Максимально допустимый ток в рассматриваемом кабеле с учетом наличия пересекающегося источника тепла получают умножением токовой нагрузки в установившемся режиме без пересекающегося источника теппа на коэффициент снижения OF, связанный с нагревом, вызванным источником тепла:

OF = /1-    Л°<°>    ,    (1)

V дотах - до*

где Д0(О) — повышение температуры жипы в точке пересечения, обусловленное пересекающимся источником тепла.

4.2 Пересечение с одним источником тепла

Значение А0(О) определяют делением zmax на N интервалов, каждый длиной Д2 по формуле

ДвГО) -    в-v^M )п (I - L,-. Г {ум S-Пji(2)

4п ^“’*1    (f.-Ln)2 + (vAzslnp)2'

где р — удельное тепловое сопротивление грунта;

Wh — тепло, выделяемое внешним источником тепла:

3

Страница 8

(3)

ГОСТ Р МЭК 60287-3-3-2011

0— угол пересечения:

L — глубина прокладки рассматриваемого кабеля;

Lh — глубина прокладки источника тепла.

Коэффициент затухания у выражается формулой

Jd-AWT)^-,

где

Т, = -Р«    (4)

L А10 6

Г,= Т-1+л(Г2 + 7з + Г4),    (5)

Г= Г, + л((1 ♦ Х,)Т2 ♦ (1 + ^ ♦ ^)(73 ♦ Т4)].    (6)

л(Т2 + Т34)1,    (7)

Д^ = AtV0[1 --^-1,    (8)

0 АЧмк-де*

дуу0 =--,    (9>

1+ п2о(Чпак -20)

гдерс, — удельное тепловое сопротивление жилы.

Для меди рС1. =0,0026 К м/Вт; для алюминия Pcf = 0,0049 К м/Вт.

А — сечение жилы;

«20 — температурный коэффициент удельного электрического сопротивления материала жилы;

I — максимально допустимый ток рассматриваемого кабеля, если он изолирован от источника тепла.

Остальные переменные величины приведены в других частях серии МЭК 60287.

Обычно можно использовать значение Д2 = 0,01 м. Должно быть проверено, что

улг < е.    (10)

Значение N определяют по формуле

N = z.m.ax при A9u/,(NAz) < г„    1    ^

Az

где — с малая величина, обычно 0,01. Расстояние zmax является функцией продольного теплового сопротивленияжип и определяется расстоянием между кабелем и источником тепла и теплом, выделяемым пересекающимся источником. В примере, приведенном в приложении А. использовано значение 5 м.

Д9оЛ(г) обозначает повышение температуры жилы как функцию расстояния z от места пересечения, обусловленное пересекающим источником тепла. Эту температуру можно определить, применяя правипо Кеннели;

AOJz) = JLиуп    (12)

Л [L-Ln)2+z2 sin2 |i

Поскольку узависитоттока, проходящего по рассматриваемому кабелю, который следует определить. необходимо применить итеративную методику, используя расчетный ток в качестве первой оценки этого тока, если предполагается, что источник тепла расположен параллельно рассматриваемому кабелю.

Первая оценка Д0(0) должна быть следующей;

ДО (0) =    (13)

4.3 Пересечения с несколькими источниками тепла

Коэффициент снижения по уравнению (1) в 4.1 может быть обобщен для нескольких источников тепла, пересекающих рассматриваемый кабепь, с испопьзованием принципа наложения. Для проведе-

Страница 9

ГОСТ Р МЭК 60287-3-3-2011

ния этого обобщения предполагается, что точка г = 0 — это место, в котором температура рассматриваемого кабеля является максимальной.

Примечание — Если предварительно невозможно определить положение наиболее горячей точки, необходимо провести расчет нескольких точек с тем, чтобы удостовериться в том. что наиболее горячая точка определена.

Если несколько источников тепла пересекают рассматриваемый кабель (например, источником тепла является другая кабельная сеть, состоящая из нескольких кабелей), действительно то же самое уравнение, т.е. коэффициент снижения имеет такое же выражение

DF = ^    .    (14)

•“W -м.

где член А(Ц0) учитывает воздействие каждого источника тепла h.

д««»=II лл    (15)

Пусть рассматриваемый кабель имеет обозначение г. а z — координата наиболее горячей точки кабелялТогдадлялюбогодругогоисточникатепла h, расположенного на координате z = zh, выражение для Гга(п будет следующим:

т .г(в-‘Д1 -1)yW    -.л;, (L, ^1„)2 + [(!*, -2^|^дг)з.прй)2    (16)

где к — число источников тепла, пересекающих рассматриваемый кабель;

L„ — глубина прокладки источника тепла h.

Коэффициент затухания у определяют из уравнения (3) в качестве первой оценки:

.2 _ ,2 (17)

д0(0)=—у; ,wh in[L    ~2л>..

4п    (L-Ln)2+(zr-zh)2

4.4 Токовая нагрузка двух пересекающихся кабелей

Для определения максимально допустимого тока в каждом кабеле требуется итеративная методика. Первый этап этой методики — определение коэффициента снижения для одного кабеля при условии, что через другой кабель проходит максимально допустимый ток при условии, что он расположен изолированно от первого кабеля. Затем определяют коэффициент снижения для второго кабеля при допущении, что через первый кабель проходит сниженный ток. Эту процедуру повторяют для каждого кабеля до тех пор, пока не изменятся определяемые коэффициенты снижения.

В качестве примера рассмотрим две цепи, через которые проходят максимально допустимые токи (если кабели расположены изолированно) и /2:

a)    Сначала определяют коэффициент снижения для цепи 1 DF, при допущении, что через цепь 2 проходит максимально допустимый ток /2.

b)    Затем определяют коэффициент снижения для цепи 2 DF2 при допущении, что через цепь 1 проходит сниженный ток /, OF,. Т. е. Wtl основано на /. DF,.

c)    Новое значение коэффициента снижения для цепи 1 OF, определяют при допущении, что через цепь 2 проходит сниженный ток /2OF2. В этом расчете значения Д0тах и 0таж в уравнениях (8) и (9) основаны на /, OF,, а в уравнении (9) величина I заменена на /, OF,.

d)    Затем выполняют перерасчет коэффициента снижения для цепи 2 в соответствии с изложенным в перечислении с) для цепи 1.

e)    Операции в соответствии с изложенным в перечислениях с) и d) повторяют до тех пор. пока определенные коэффициенты снижения не будут изменяться.

5

Страница 10

ГОСТ Р МЭК 60287-3-3-2011

Приложение А (справочное)

Пример расчета

Для примера выбрана цепь, состоящая из одножильных кабелей на напряжение 10 кВ с медной жилой сечением 300 мм2, изоляцией из сшитого полиэтилена, проложенных в одной плоскости (с зазором 0.072 м). и трехжильного маслонаполненного кабеля на напряжение 132 кВ с медными жилами сечением 400 мм2.

Рисунок А.1 — Распопожение кабелей

Для определения коэффициента снижения необходимы следующие данные:

-    температура окружающей среды oamb = 25 аС;

-    удельное сопротивление грунта, равное 0.8 К м/Вт;

-    угол пересечения равен 90“ (цепи расположены под прямым углом).

Таблица А.1— Данные о кабеле и его прокпадке

Тип сабепя

Характеристики ибсля (нагретый «.а&епь)

10 кВ

132 кВ

Сечение

А (мм2)

300

400

Максимально допустимая температура

IU.CC)

90

85

Токовая нагрузка кабепя, изолированного от внешнего источника тепла

/(А)

665

585

Сопротивление токопроводящей жилы при 0тах

R (Ом/км)

0.0781

0.0615

Коэффициент потерь в концентрических металлических оболочке/экране

0.089

0.135

6

Страница 11

ГОСТ Р МЭК 60287-3-3-2011

Окончание таблицы А.1

Тип кабеля

Характеристики кабеля (иатретый кабель)

10 кВ

132 кВ

Коэффициент потерь в броне

Х2

0

0

Тепловое сопротивление изоляции

Г, (К • м/Вт)

0.214

0.835

Тепловое сопротивление шланга/оболочки

Г3(К-м/Вт)

0.104

0.090

Наружное тепловое сопротивление при 100 %-ном коэффициенте нагрузки

Т4(К • м/Вт)

1.427

0.445

Потери в токопроводящей жиле на фазную жилу

с(Вт/м)

34.54

21.05

Диэлектрические потери на фазную жипу

Wa<BT/M>

0

2.01

Общие джоулевы потери на фазную жилу

И^Вт/м)

37.61

23.89

Общие потери на фазную жилу

W(Bt/m)

37.61

25.90

Глубина прокладки

Цм)

1.20

0.90

Таблица А.2 — Коэффициент снижения токовой нагрузки для цепи с кабелем, имеющим жилы сечением 300 мм2 с изоляцией из сшитого полиэтилена, на напряжение 10 кВ

Тип кабеля, сечение жилы — 300 мм . изоляция — сшитый полиэтилен, напряжение — 10 кВ

Характеристики

Уравнение

Продольное тепловое сопротивление жил TL

К/м • Вт

00026

. Ю- 8 = 8.67

300

4

Т,

К м/Вт

0.214 ♦ 0.104 ♦ 1.427 = 1.745

5

Т

К м/Вт

0.214 ■* 1.09(0.104 ♦ 1.427) = 1.88

6

АЦпах

90 - 25 * 65

A0d

4С

0

7

д w0

Вт/м

0.0781.10-3.0.00393-6652 „ ^ <(>_2

9

1-0.00393(90-20)

Расчетный коэффициент снижения токовой нагрузки

При AZ = 0.01 м N > 500

Первая оценка ДО

’С

0.8 25.90-3 (1.20 + 0.9)2 _ „

13

4к [(1.20-0.9)2

Первая оценка д1У

Вт/К -м

10.64-10-2fl-2|-i: =0.075

8

Первая оценка у

м-'

1

(1-0.075-1.88)8.67 ___

3

1.745

Окончательная оценка ДО (вторая итерация)

14.1

2

Коэффициент снижения токовой нагрузки DF

1-Ш. = 0.89 65

1

Указанный выше расчетный коэффициент снижения токовой нагрузки относится к токовой нагрузке кабелей на напряжение 10 кВ для учета повышения температуры, обусловленного пересечением с кабелем на напряжение 132 кВ. Данный коэффициент не учитывает повышение температуры кабеля на напряжение 132 кВ при его пересечении с кабепями на напряжение 10 кВ (см. 4.4).

7

Страница 12

ГОСТ Р МЭК 60287-3-3-2011

Таблица А.З — Коэффициент снижения токовой нагрузки кабеля на напряжение 132 кВ с жилами сечением 400 им2

Тип кабеля: сечение жил — 400 мм2, напряжение — 132 кВ

Характеристики

Уравнение

Продольное тепловое сопротивление жил TL

К/м Вт

0,0026 , ,

-Ю-6 = 6.5

400

4

Тг

К • м/Вт

0.835 + 3(0.09 +0.445) = 2.44

5

Г

К м/Вт

0.835 + 3 -1.135(0.09 ♦ 0.445) = 2.66

6

•с

85-25 = 60

Л»*

•с

2 0,] 0 835+ 3(0.09+ 0.445)1=4,1

L 2 J

7

Вт/м

0.0615 Ю"3 0.00393 5852 Л Л _ ,

- = 6.59 10' 2

1-0.00393(85-20)

9

Расчетный коэффициент снижения токовой нагрузки

При Л2 * 0,01 м N > 500

Первая оценка ДО

“С

0.8 37.61 4п

h (1.2 + 0.9)2

V'2-*»? + .U27.7 ?|n (1.2 + 0.9)2 r0.0722

[(1.2-0.9)2 +0.0722 J)

17

Первая оценка AW

Вт/Км

6.59 • 10~ 2 f 1 -■ Ш 0.033 V 60-5.2,1

8

Первая оценка j

м-1

(d-0.033 2.66, 6.5 ■у 2.44

3

Первая оценка взаимного теплового сопротивления.

-    кабель слева

-    кабель по центру

-    кабель справа

К/м Вт К/м Вт К/м Вт

0.156

0.165

0.174

16

16

16

Вторая оценка ДО (1-я итерация)

«с

18.6

15

Окончательная оценка ДО (2-я итерация)

«с

18.5

15 + 16

Коэффициент снижения токовой нагрузки DF

Jl-1^-0.82 V 60

1

Указанный выше расчетный коэффициент снижения токовой нагрузки относится к токовой нагрузке кабеля на напряжение 132 кВ, учитывающий повышение температуры, обусловленное пересечением с кабепями на напряжение 10 кВ. Этот коэффициент не учитывает повышение температуры кабелей на напряжение 10 кВ при их пересечении с кабелем на напряжение 132 кВ (см. 4.4).

8

Страница 13

ГОСТ Р МЭК 60287-3-3-2011

Одновременная нагрузка двух линий

При использовании метода, приведенного в 4.4, потребовались четыре итерации для получения коэффициентов снижения для двух линий с учетом тепловых воздействий. Окончательный результат приведен а таблице А.4.

Таблица А.4 — Коэффициенты токовой нагрузки

Нагрузка двух линий

Тип кабспя

Коэффициент нагрузки

300 мм2, сшитый полиэтилен, 10 кВ

0.92

400 мм2. 132 кВ

0.85

9

Страница 14

ГОСТ Р МЭК 60287-3-3-2011

Приложение В (справочное)

Расчет повышения температуры в любой точке трассы

Повышение температуры в любой точке г можно определить по формуле

Д(К2) « д<>и„(го Дг) ♦ Ате'2 ♦ 6me **    (В.1)

для т Лг s г i (т ♦ 1) дг.

при этом постоянные Ат и Вт получены из следующих рекурсивных соотношений

.    _    ДО(0)-ДОиЛ(0)    (В.2)

ло " ео--2-

л    A0uft(ffiA2)- двддКт - 1)Л2) ft.v,да_пл1    (B.3)

т т — 1    2    '

П    AQuh(m\z)- ДОцЛ[(т - 1)Д2} _ <Ц1    {В.4>

т т -1

ю

Страница 15

ГОСТ Р МЭК 60287-3-3-2011

Приложение ДА (справочное)

Сведение о соответствии ссылочных международных стандартов национальным стандартам Российской Федерации

Таблица ДА.1

Обозначение ссылочного международного стандарта

Степень соответствия

Обозначение и наименование соответствующего национального стандарта

МЭК 60287 (асе части)

ЮТ

ГОСТ Р МЭК 60287 (все части) «Кабели электрические. Расчет номинальной токовой нагрузки»

Примечание — В настоящей таблице использовано следующее условное обозначение степени соответствия стандарта:

ЮТ — идентичный стандарт.

11

Страница 16

ГОСТ Р МЭК 60287-3-3-2011

УДК 621.315.6.001.4:006.354    ОКС    29.060.20    Е49    ОКП 350000

Ключевые слова: силовые кабели, токовые нагрузки пересекающихся кабелей, метод расчета, коэффициенты снижения токовой нагрузки

Редактор В.Н. Копысоа Технический редактор Н.С. Гришанова Корректор И.А. Королева Компьютерная еерстха A.N. Зопатаревои

Сдано в набор 23 04.2012. Подписано о печать 17.05.2012 Формат 60 * 64^    Гарнитура Лриал.

Усп. печ. п. 1.8в. Уч.-иад л. 1.20. Тираж 121 экз. За*. 461.

ФГУП <СТАНДАРТИНФОРМ ». 123995 Москва. Гранатный пор.. 4 www.goslinro.ruinfo@gostnfo.ru Набрано во ФГУП «СТАНДАРТИНФОРМ» на ПЭВМ.

Отпечатано в филиале ФГУП «СТАНДАРТИНФОРМ» — тип. «Московский печатник*. 105062 Москва. Лялин пер., 6.