Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

84 страницы

Купить В3-19 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Документ применяется при расчете теплового режима зданий в теплый период года с учетом теплоаккумулирующей способности ограждающих конструкций и оборудования

 Скачать PDF

Оглавление

1. Основные положения

2. Расчетные внутренние условия

3. Расчетные наружные условия

4. Теплоустойчивость ограждения и всего помещения в целом

5. Теплопоступления в помещение через наружные ограждения

6. Определение тепловой нагрузки на систему кондиционирования воздуха

7. Пример

8. Приложения

 
Дата введения01.01.2019
Добавлен в базу01.10.2014
Актуализация01.01.2019

Этот документ находится в:

Организации:

22.03.1973УтвержденГПИ Сантехпроект45
РазработанМИСИ им. В.В. Куйбышева
РазработанГПИ Сантехпроект Госстроя СССР
Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

Настоящие рекомендации разработаны старпом инженером Е.Г.Малявиной под руководством заведующего кафедрой отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха Московского инженерно-строительного института им.««Куйбышева доктора технических наук, профессора В .Н ♦Богословского*

Введены в действие приказом # 45 по В/0 Союзсантехцроект от 22 марта 1973 г.

-17 -

t

н.пакс - t-H.o +    •

наружного воздуха выше, чем

3.3* Для определения теплопоступлений через ограждения путем теплопередачи учитывается изменение интенсивности солнечной радиации в виде правильного гармонического колебания, которое характеризуется:

-    средней за сутки интенсивностью суммарной солнечной радиации с^0 ккал/м^ч;

-    амплитудой суточного изменения интенсивности суммарной

солнечной радиации Лсi , значение которой для расчета теплопередачи через массивные ограждения    ккал/м2    и    через

лучепрозрачные ограждения    ккал/м2ч;

-    временем максимума интенсивности солнечной радиации 2^ .

Расчетные значения характеристик интенсивности солнечной радиации приведены в табл, 3.

3.4.    Теплопоступления за счет непосредственного проникания солнечной радиации через световые проемы имеют сложный характер изменения во времени. Для расчета этих теплопоступлений необходимо знать величину максимальной интенсивности солнечной радиации cjr mKG» которая также приводится в табл. 3.

3.5.    Влияние солнечного облучения наружных поверхностей ограждений на величину поступлений тепла учитывается добавлением эквивалентной температуры a tp к температуре наружного воздуха

(9)

где Р - коэффициент поглощения солнечной радиации поверхностью ограждения (принимается по табл, 4    );

cLH- коэффициент теплообмена на наружной поверхности ограждения (принимается по СНиП П-А.7-62).

X • ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1,    В практике проектирования вентиляции и кондиционирования воздуха расчеты воздухообменов мощности вентиляционных

и холодильных установок для теплого периода года, как правило, основываются на сумме максимальных теплопоступлений от оборудования, лвдей, солнечной радиации и теплопередачи через наружные и внутренние ограждения. Однако в случаях, когда теплопос-тупления от солнечной радиации и теплопередачи через наружные ограждения составляют 30$ и более от общей величины, расчет может привести к существенно увеличенным затратам на сооружение и эксплуатацию систем кондиционирования воздуха и вентиляции.

Тепло, поступающее в помещение с конвективными потоками, непосредственно нагревает воздух и дает нагрузку на системы вентиляции или кондиционирования воздуха, а тепло, поступающее за счет излучения, сначала нагревает оборудование, мебель и ограждающие конструкции помещения, повышает их температуру, частично аккумулируется в них и затем передается воздуху помещения путем конвекции от нагретых поверхностей. Следовательно, производительность систем кондиционирования воздуха и вентиляции я мощность холодильных установок должны определяться по величинам теплопоступлений, рассчитанным с учетом несовпадения максимумов поступлений от отдельных источников и выравнивания нагрузки за счет аккумуляции тепла.

1.2,    В основу настоящих указаний положены формулы,полученные путем алгебраического сложения периодических колебаний, создаваемых тепловыми воздействиями на наружные ограждения вследствие теплопередачи и непосредственного проникания солнечной радиации через световые проемы.

1.3,    Расчеты требуют сложения и вычитания гармонически колеблющихся величин (гармоник).

В результате сложения двух гармонически колеблющихся величин с суточным периодом колебаний подучается правильная гармоника, причем, среднесуточная величина ее равна сумме среднесуточных значений складываемых гармоник:

-21-

3*6* Расчетная кривая изменения ^ является правильной гармоникой, поэтому изменения л tp также являются гармоническими в могут быть определены

среднесуточной величиной

. -ь - Р- ' 9о о г ; ■ diH

(Ю)

амплитудой

П - Р ' Afl OQ.

(II)

временем максимума

ZAtp = Ц 4 >

(12)

146    Я'О    )^Qi    Zo    ~ среднесуточная величина, амплитуда

'    '    •    и    время    максимума    интенсивности

солнечной радиации» определяете по табл. 3.

3.7, Расчет теплопередачи через наружные ограждения производится, исходя из условной температуры наружной среды

£усл z t-н + &    °С.    цз)

Сложение t и и д t р производится по правилу сложения гармоник, изложенному в п. 1.3, поэтому изменения t усл являются гармоническими и характеризуются тремя величинами:

-    среднесуточной tусл. о, °С

-    амплитудой JtyC/r °С

-    временем своего максимума Z £ усл , ч.

Таблица 4

Коэффициенты поглощения солнечной радиации

Наименование материала    :    Коэффициент

поглощения

0,35

0,50

Стеновые материалы Известняк светлый, шлифованный Известняк темный, шлифованный

- 4 -

(1)

(2)

, соответ-

-    для температуры t0 = toi + Ь0д >

-    для поступлений тепла cj0 = у 0i+

соответственно большая и меньшая амплитуды складываемых гармоник;

коэффициенты, определяемые по графикам на рис* I в зависимости от отношения -4*— и разности дz = \Z¥-ZA\.

моменты времени максимума складываемых гармоник соответственно с большей и меньшей амплитудами


где    и    J?2


Г, (Г


Здесь и


Амплитуда результирующей гармоники А и время Ъ ствувдее максимуму функции, выражается формулами

Примечание* В формуле (4) для определения % выбирается знак "+" или для того, чтобы момент времени максимума результирующей гармоники оказался между 2, и    .

Графики на рис, I составлены для значений    от 0 до

12 ч; если в расчетах д Z оказывается больше 12 ч, то следует к меньшему значению времени максимума складываемых гармоник 2/, или 'ty, прибавить 24ч, тогда разность Ai~\Zf - Z2|    окажется    меньше    12    ч.

1.4. При необходимости вычесть одну гармонику из другой к моменту максимума гармоники - вычитаемого прибавляется 12 ч, а затем производится сложение по правилам, описанным выше.

- 7 -


2. РАСЧЕТНЫЕ ВНУТРЕННИЕ УСЛОВИЯ

2*1. Основной характеристикой теплового режима является температура помещения, которая в любой момент времени равна


(7)


где    - температура воздуха в помещении,°С

t0 - радиационная температура помещения,°С.

п.

2.2. Радиационная температура помещения в расчетах нестационарного теплового режима помещений в летних условиях рассчитывается как осредненная по площадям температура внутренней поверхности ограждений и оборудования или мебели


t ^ Z =——L

lA ~ Loc £ Fl


°C 3


(8)


где p. - площадь каждого ограждения и единицы L оборудования или мебели, м^;

Lj_ - температура каждого ограждения и единицы оборудования или мебели, °С.


2.3. Расчетные внутренние метеорологические условия в производственных помещениях задаются по технологическим или гигиеническим требованиям по СНиП П-Г.7-62.

^Во всех случаях должно быть задано допускаемое отклонение д tn°n от требуемого уровня tn , на котором поддерживается температура помещения.


- 8 -

3. РАСЧЕТНЫЕ НАРУЖНЫЕ УСЛОВИЯ

3.1.    Для расчет* нестационарного теплового режима помещения в летних условиях необходимы данные об изменении температуры наружного воздуха, интенсивности солнечной радиации и скорости ветра.

3.2.    За расчетную кривую изменения температуры наружного воздуха прижимается правильное гармоническое колебание с суточным периодом, которая определяется:

-    средней за сутки температурой наружного воздуха tH0> °С;

-    амплитудой суточных колебаний

-    временем наступления максимума температуры наружного воздуха Z-tH , которое для всех географических пунктов принимается равным 15 ч.

Значения расчетных характеристик tHQ и AtH для большого числа пунктов Советского Союза приведены в табл. 2, где нормируемые СНиП П-Г.7-62 параметра наружного воздуха А,Б и В дополнены данными о соответствующих им коэффициентах обеспеченности К а§ и расчленены на среднесуточную температуру наружного воздуха tH,o °С и амплитуду отклонения от среднесуточной температуры    . Температуры, приведенные в СНиП

П-Г.7-62, рассматриваются как максимальные в расчетные сутки.

Под коэффициентом обеспеченности Н0$ понимается доля общего числа случаев, не допускающих отклонения от расчетных условий. За расчетный ряд случаев приняты вое сутки трех летних месяцев периода наблюдений, приведенного к столетнему. Например, для Москвы при    М0§ = 0,9    ^но~ 22°с и    =    6,5°С.

Это означает, что среднесуточная температура ниже 22°С й максимальная суточная температура ниже t н MfiKC = tH0 +    ~

= 22+6,5 = 28,5°С бывают в 90# случаев в среднем‘за три летних месяца.

В табл. 2 приводятся характеристики температуры наружного воздуха, соответствующие коэффициентам обеспеченности 0,9;

0,7 и 0,5, а также продолжительность периода, коцца температура