Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

112 страниц

580.00 ₽

Купить ВСН 10-91 — официальный бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Официально распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Строительные нормы распространяются на проектирование и устройство фундаментов мелкого заложения на естественном основании, свайных, в вытрамбованном котловане и фундаментов из набивных блоков одноэтажных производственных сельскохозяйственных зданий с каркасом из трехшарнирных рам, возводимых на обычных грунтах и в грунтовых условиях I и II типа по просадочности с просадкой от собственного веса грунта до 15 см, а также в сейсмических районах с расчетной сейсмичностью 7, 8, 9 баллов

  Скачать PDF

Оглавление

Введение

1. Общие положения

2. Основные требования к инженерно-геологическим изысканиям

3. Расчет и проектирование оснований и фундаментов

3.1 Общие положения

3.2 Расчет оснований по несущей способности

3.3 Особенности проектирования бетонных и песчаных подушек

3.4 Расчет оснований по второй группе предельных состояний

3.5 Проектирование фундаментов в сейсмических районах

4. Расчет и проектирование свайных фундаментов

5. Особенности проектирования оснований и фундаментов на просадочных грунтах

6. Определение несущей способности свай по результатам статических полевых испытаний

Приложения:

1. Основные требования по производству работ

2. Расчет фундамента на естественном основании

3. Расчет сваи таврового сечения

4. Расчет сваи двутаврового сечения

5. Расчет фундамента связевого блока на особое сочетание нагрузок

Показать даты введения Admin

ВЕДОМСТВЕННЫЕ СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ

ПРОЕКТИРОВАНИЕ И УСТРОЙСТВО ФУНДАМЕНТОВ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ АГРОПРОМЫШЛЕННОГО КОМПЛЕКСА С КАРКАСОМ ИЗ ТРЕХШАРНИРНЫХ РАМ

ВСН 10-91

ИЗДАНИЕ ОФИЦИАЛЬНОЕ

ГОСКОМИССИЯ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР ПО ПРОДОВОЛЬСТВИЮ И ЗАКУПКАМ

Москва-1991

ВЕДОМСТВЕННЫЕ СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ

ПРОЕКТИРОВАНИЕ И УСТРОЙСТВО ФУНДАМЕНТОВ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ АГРОПРОМЫШЛЕННОГО КОМПЛЕКСА С КАРКАСОМ ИЗ ТРЕХШАРНИРНЫХ РАМ

ВСН 10 - 91

Утверждены: Главагропромнаучпроектом " 14 " декабря 1990 г.

Издание официальное

Согласованы:

Госстроем СССР Ж 755

от 10.12.90 г.

ВНИИОСП им.Н.М.Герсеванова Ж 2-1224 от 03:07.90 г.

ЦНИИСК им.В.А.Кучеренко У 2-4668 от 06.12.90 г.

Гипронисельхозом Ж 25/1254 от 06.09.90 г.

Москва - 1991 г.

«10-

техническое руководство, наблюдения в период испытаний, обработку данных, полученных в результате испытаний. Строительная организация, осуществляющая строительство, выполняет в соответствии с программой подрядные работы, связанные с испытанием фундаментов (изготовление и монтаж фундаментов, приобретение и траспортирова-ние приспособлений, грузов и тли).

2,7* При испытании грунтов вертикальными и горизонтальными штампами на стадии инженерно-геологических изыс1сапий, а также проведении натурных испытаний свай, выполняемых изыскательскими, научно-исследовательскими организациями, рекомендуется выполнять исследования контактных напряжений при помощи тензометрических датчиков конструкции ЦНШСК и ЦЕШЭПсельстроя по соответствующей методике.

3. РАСЧЕТ. W 11Р0Ж1ИР0БАЬШ ОСНОВАНИЙ И ФУНДАМЕНТОВ

3.1. Общие положения.

3.1 Л. Задачей проектирования оснований и фундаментов является выбор наиболее надежного и экономичного основания, конструкции и размеров фундамента.

ЗЛ.2. Расчет оснований и фундаментов производится но двум группам предельных состояний:

по первой группе - по несущей способности; по второй rjpyi^ - по деформациям - осадкам и горизонтальным смещениям.

ЗЛ.З. При расчете основании и фундаментов по предельным состояниям нагрузки и возможные их сочетания принимаются по указаниям главы СНиП 2.01.07-85 "Нагрузки и воздействия".

3.1.4. Расчетные значения характеристик грунтов, используемые цри определении несущей способности, обозначаются Ci ,    »    у    х    ,    а

в расчетах но деформациям Си, , Vi •

При использовании с* , v$n , Е по таблицам приложения I СНиП 2.02.01-83 расчетные значения этих характеристик определяются следующими коэффициентами надежности по грунту.

-и -

В расчетах по I группе предельных состояний (по несущей способности): при определении сх для зданий П класса ответственности = 1,5, Ш класса -    =    1,4, временных сооружений -    «    1,3.

Е£ри определении для пылевато-глинистых грунтов и зданий П класса ответственности Ц = 1,15, Ш класса -    1,1, временных

сооружений -    =    1,05; душ песчаных грунтов и зданий П, Ш классов ответственности    1,1, временных сооружений - V* = 1,05.

В расчетах оснований по деформациям при определении Чц , Сц = I*

При определении прочих характеристик грунта принимается

Ь - I-

3.2. Расчет оснований по несущей способности.

3.2.1.    Расчет оснований по несущей способности производится из условия:

F*Y*F«/Y„,    (1)

где F - расчетная нагрузка на основание, передаваемая фундаментом;

Fu - сила предельного сопротивления основания;

- коэффициент условий работы, принимаемый равным:

-    для песков, кроме пылеватых J*c= I;

-    для песков пылеватых ¥е = 0,9;

-    для пылевато-глинистых грунтов в стабилизированном состоянии ?с я 0,8;

-    для пылевато-глинистых грунтов в нестабшшзирован-ном состоянии Jfc= 0,75;

-    для просадочных грунтов - согласно указаниям раздела 5;

коэффициент надежности по назначению, принимаемый равным:

-    для зданий и сооружений И масса ответственности

1Д5;

-    для зданий и сооружений Ш класса ответственности

-    для временных зданий и сооружений ^ = 1,05.

3.2.2.    Сила предельного сопротивления основания фундамента о плоской горизонтальной подошвой, сложенного однородными ниже

- 12 -

подошвы (глубиной но менее ширины подошвы) песчаными или пылевато-глинистыми грунтами с 3l>0,25, С < 40 кПа, находящимися в стабилизированном состоянии, при разнице между пригрузками с разных сторон фуадамеита до 20 %t интенсивности большей из них до 0,5ft (где й - расчетное сопротивление грунта, определяемое по п.3.4.2), при отношениях    0,5 и А/Ь » 0,2 определяется по формуле:    1

Fu= ’|^^,(cxHcXcClelc +    А^сЦЦ* 6ПН*A*d*L*)f    (2)

где 6и - приведенная ширина подошвы фундамента, м, принимаемая раиной: вц = Б - 2е , если эксцентриситет е равнодействующей F всех сил, действующих на фундамент относительно центра тяжести (ц.т.) его подошвы, направлен от ц.т. в сторону действия распора; &„=§ , если эксцентриситет направлен от ц.т. в сторону, противоположную распору;

I - размер стороны подошвы фундамента, параллельной направлению действия горизонтальной составляющей внешних сил в м;

размер стороны подошвы фундамента, перпендикулярный направлению действия горизонтальной составляющей внешних сил в м;

d- глуоина заложения подошвы фундамента в м;

<Г - угол наклона к вертикали равнодействующей F всех сил относительно ц.т. подошвы фундамента в град = Fh /Fv );

СХ“ расчетное значение сцепления грунта в зоне выпора, кПа; At,A^,Af- коэффициенты, учитывающие форму фундамента, принимаемые равными: Ac*4 + 0,fc -|-Н*; Л**Х*н + о,4 -|j- N*;

При 6>8Х принимается = I;

<1®    коэффициенты,    учитывающие повышение Ftt с увеличением

(4)

глубины заложения подошвы, принимаемые равными:

4^    = 4 * 0*4 j \/(4; dt = 4+ Q,ft VTT?,

- 13 -

tfj - удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента, кН/м3;

- удельный вес грунта, залегающего иод подошвой фундамента в зоне выпирания, кН/м3;

Nc,N^,H^ - коэффициенты несущей способности, зависящие от угла внутреннего трения грунта и определяемые по графикам на рис.1;

Ч*- расчетное значение угла внутреннего трения грунта, град;

коэффициенты, учитывающие угол & наклона к вертикали равнодействующей F , принимаемые душ фундаментов с шероховатой подошвой по графикам на рис.2.

Примечание: I. Для фундаментов с плоской горизонтальной подошвой при    0,5    расчет    основания    по    несущей способности

следует выполнять по СШП 2.02.01-83.

2. При расположении уровня подземных вод выше подошвы Фундамента или ниже подошвы, на глубине не более " I Vулельные*веса fr , *i определяются с учетом взвешивающего действия Воды. Удельный вес грунта с учетом взвешивающего действия воды определяется по формуле:

*П * (Ys - Yw)/0 * в),    (5)

где - удельный вес частиц грунта, принимаемый равным для песчаного грунта 26 кН/м , душ пылевато-глинистого -27 кН/м^; удельный вес воды, принимаемый равным 10 кН/м , е - коэффициент пористости.

3.2.3, Нормальная к подошве составляющая силы предельного сопротивления основания фундамента с плоской наклонной подошвой (или подбетонкой, имеющей наклонную нижнюю грань), сложенного однородными ниже подошвы (глубиной не менее ширины подошвы) песчаными или пылевато-глинистыми грунтами с tk > 0,25, с 40 кПа, находящимися в стабилизированном состоянии, при разнице между пригрузками с разных сторон фундамента до 20 % и интенсивности большей из них до 0,5 R (R - расчетное сопротивление грунта, определяемое по указаниям п.3.4.2) определяется по формуле

M««*6n64(H;gnCfVi+    (6)

где *Ny,Hc*,Ni - коэффициенты несущей способности: значения tlf, Нс определяются по табл.1 в зависимости от угла наклона подошвы к горизонтальной плоскости

- 14 -

град.

Рис. I. Графики для определения коэффициентов несущей способности Не, Н* ,    .

Рио. 2. Графики для определения коэффициентов наклона нагрузки Lt, 9 It -

-15-


Таблица I

Коэффициенты несущей способности и Нс

Hi

Не

Hi

Нс

0,70

7,33

0,48

5,69

0,51

5,34


10    15

20


0,72

6,94


n;

Не

N.

Не

Ni

"i


15


10

15

20


1,33

10,02

1,31

9,39

1,28

8,79


0,96

8,29

0,95

7,74

0,94

7,22


0,59

6,19

0,61

5,74

0,63

5,30


Ht

Hi

VlV

Mi

Hi

Hi


20


10

15

20


2,55

13.30

2,40

12.31

2,26

11,39


1,88

II, 19

1,75

10,34

1,70

9,53


1,26

8,90

1,22

8,18

1,19

7,51


0,’M

6,39

0,74

5,83

0,75

5,30


mV

n;

Hi

Hi

Mi

Hi


25


10

15

20


4,89

18,19

4,38

16,60

4,07

15,14


3,59

15,35

3,31

13,98

3,05

12,72


2,49

12,45

2,32 II, 31

2,14

10,26


1,58

9,54

1,49

8,63

1,43

7,78


0,89

6,59

0,86

5,91

0,85

5,28


Hi

Hi

Hi

Hi

Ni

Hi


30


10

15

20


9,39

25,83

8,53

23,18

7,56

20,80


6,96

21,68

6,20

19,44

5,55

17,41


4,96

17,55

4,39

15,79

3,90

14,11


3,26

13,80

2,93

12,31

2,62

10,96


1,96

10,18

1,80

9,04

1,66

8,UI


1,02

6,76

0,98

5,95

0,85

5,25


Hi

Ki

Hi

Nc

Hi

Hi


35


10

15

20


19.11 38,42

16,94

33,84

14.12 29,78


14,17 31,91

12,25

28,07

9,89

24,68


9,95

25,82

8,66

22,69

7,57

19,91


6,58

20,25

5,79

17,76

5,13

15,55


4,16

15,25

3,66

13,33

3,12

11,64


2,39

10,82

2,12

9,41

1,90

8,17


-16-

dL, угла отклонения равнодействующей F от нормали к подошве tf* и угла внутреннего трения ; значение определяется по формуле:

М* “ Н'*Ц«»х + 1,    (7)

- коэффициенты формы подошвы фундамента, определяемые по формулам:

С, = 1-%Р;    «*-1 + Ь5; Се = I + 0,3/гг,    (8)

где г? » 64/61» ; при    I в формулах (8) принимается r> = I,

а при 5 (ленточный фундамент) коэффициенты Cy > С<у . С с принимаются равными единице;

&«,6. •. cx.6x*Ki,ft- то *е* что Б Ф"ле (2);

d - глубина заложения менее заглубленной грани подошвы, м.

Примечания ,1Угол наклона подошвы к горизонтали «6 рекоме'щует-ся принимать в зависимости от угла наклона равнодействующей <г в пределах <L = 10*..20°. 2. Значение §« принимается независимо от знака эксцентриситета Ьп*6-Яе.

3.2.4. При залегании в основании пылевато-глинистых грунтов

твердой и полутвердой консистенции с удельным сцеплением с >40 кПа вместо расчетов по формулам (I), (2), (6) следует производить расчет фундамента на сдвиг по подошве (рис.З):

IF,,. « YeXFs.t/*"»

где    сумма    проекций    сдвигающих сил, кН, на плоскость сколь

жения;

сумма проекций удерживающих сил, кН, на плоскость скольжения;

Yt,Vn - то же, что в п.3.2.1.

EFs.a * F„* Е„,    (Ю)

£F».4-<F, -ИП*Е,;    (п>

где Е«;Ео- соответственно составляющие равнодействующих активного давления и отпора грунта, кН, определяемые по указаниям п.3.2.5, 3.2.6; и - сила гидростатического противодавления, кН; коэффициент трения, принимаемый по табл.2.

Таблшда 2


Коэффициенты трения $ тр


Значения при состоянии контактной поверхности


Вид грунта под подошвок фундамента:

сухом

: влажном

Бетон, скала

0,7

0,7

Гравий, щебень

0,65

0,65

Песок, за исключением пылеватого

0,60

0,60

Песок пылеватый

0,55

0,50

Супесь Я*. ^ 0,25

0,55

-

^0,25

-

0,45

Суглинок ^0,25

0,55

-

Яс>0,25

-

0,40

Глина < 0,25

0,55

-

tJL»0,25

-

0,35

Глина с омыливающейся поверхностью

0,55

0,30


Значения J ^ в табл.2 приведены для шероховатых поверхностей фундаментов, для гладких поверхностей значения J тр умножаются на 0,8.

Примечание. Если условие (9) не удовлетворяется» проектируются бетонные или песчаные подушки в соответствии с рекомендациями п.п.З.3.1...3.3.4.

3.2.5. Равнодействующая активного давления грунта (рис.3,а) для фундамента с горизонтальной подошвой определяется по формуле

то же для фундамента с углом наклона подошвы (подбетонки) к горизонтали dl (рис. 3,6)

Е*= 0,56.Hi(d1-h,)X*-ac,,^:](dl-dt-h.)*h,^WUdl-0,5he)K.-Et;JCkl3)


de


Я Ci V До «Га « ’


(14)


где


- соответственно удельный вес, к!1/м3, сцепление, к11а, угол внутреннего трения, град, грунта обратной засыпки; значения с'х , Ч'г душ суглинков с содержанием растительных остатков не бо-


-18-

лее 5 % принимаются по Tadл. 4;

Д*- коэффициент активного давления засыпки, принимаемый по табл.З при %= 0.

Коэффициенты активного и пассивного Таблица 3 давлений грунта Ал и Ап

Угол внутреннего трения;Угол трения грунта о

засыпки , град

стенку *fn , град.

Коэффициенты

'I ' * '

; Аа ;

0

0,70

1,42

10

5

0,66

1,55

10

0,64

1,63

0

0,49

2,04

20

10

0,44

2,51

130

0,41

2,86

0

0,33

3,00

30

15

0,29

4,46

30

0,27

5,G7

0

0,22

4,60

40

20

0,19

9,11

40

0,17

13,96

:11араметры! Степень уплотнения засыпки г/см3 ; прочности— — — —v" — — — — —— — — —    —

:t\ , на • л =1,5 : л =i,6 ■    p«i=i,7    :    pj=i,8

;ч»ж, град: (е =0,8): (е =0,68): (е =о,59):( е =0,5)

0 0,25

С‘п

0,013

0,016

0,019

0,023

*'г

17

18

19

20

0,25 0,5

с;

0,013

0,015

0,018

0,021

**

16

17

17

18

0,5 0,75

cl;

0,011

0,013

0,017

0,019

15

IG

17

17

Дня песков и cyncceii значения ci и чж принимаются по табл.5

Параметры прочности для суглинков обратной Таблица 4 засыпки Сх , МПа и , град

Значение

Чц

-19-


Параметры прочности для песков и супесей обратной засыпки ci , МПа и ч'х , град


Таблица 5


Виды грунтов


Параметры: При коэффициентах пористости е

прочности:----------- -

с* , МПа: Степень уплотнения засыпки j>«|tr/cMJ


I»; ,град|1>75_л~8~|1(6>>л,65~: 1,55...1,6


гравелистые и крупные

средней

крупности

мелкие


42

39

37

fl

39

37

34

37

35

31


tr

о

CD


И


пылеватые


супеси


^о,8: ^о,8: ^о,8; ^о,8: ^о,8; ^о,8


при степени влажности S «с

<»i

34

36 32

34

28

30

ci

0

0 0

0

0

0

•и

24

27 23

26

22

24

С‘х

0,003 0,006 0,002 0,005 0,001


Примечания: I. Значения ч*, ci песчаных грунтов, кроме пылеватых, относятся к кварцевым пескам, содержащим не более 20 % полевого шпата и не бодее 5 % слюды, глауконита и др. примесей.

2.    Для пылеватых песков ч'*, cV относятся к грунтам четвертичных отложений, содержащих растительных осадков не более 5 %.

3.    Значения принимаются в расчетах с учетом влажности.

3.2.6. Равнодействующая Е« пассивного давления засыпки по граням фундамента, надвигающимся на грунт, кН, для фуядамента с горизонтальной подошвой определяется по формуле (рис.3,а):

Eqi = 0,56,(df hn-d^ty1 + ^||) +    +    (15)

то же для фундамента (подбетонки) с углом наклона подошвы к горизонтали oL (рис.3,6):

Ец= [о,56e(d-h-dj)((^+ty*)*0,5 6,h(cv" + ^.,)] cosol,    (16)

где 6, ,    - соответственно размеры, м, стойки и плиты фундамен-

та в направлении, перпендикулярном распору;

Ьп- толщина плиты, м;

- интенсивности пассивного отпора грунта, кИ/м2, соответственно на уровне подошвы, верха шиты и


Разработаны и внесены: Центральным научно-исследовательским, вкс-пврименталькым :к проектным институтом по сельскому строительству (ЦНИИШсельстроЙ) Госкомиссии СМ СССР по удовольствию и закупкам

П.В.Чичков

Л.П.Карабанова

И.Д.Балов А.К. Куликов П.П.Давиденко

Директор, канд.техн.наук

Заведующий лабораторией оснований и фундаментов, канд.техн.наук

Ведущий научный сотрудник, канд.техн.наук

Инженер

Инженер

РМИДКС ггои МИСИ им.В.В.Куйбышева

Н.В.Жуков

В.Г.Буданов

П.Н.Кашкаров

О.Н.Пышкин

доцент, канд.техн.наук, рук.теш и ответственный исполнитель

ВНИИОСИ им.Н.М.Герсеванова

канд.техн.наук

ВНИИГ им.£.Е.Веденеева

инженер

канд.техн.наук

Л.В.Головачева Г.Н.Крючков

Мосгипроцисельстрой

инженер

Мособлсгоойкомитег

инженер

Я.Д.Гильман

Ю.В.Дежин

B. В.Логутин

Е.С.Звягинцев

C. А.Любимов

В.С.Миронов В.И.Кровяков

A. В.Лубягин

B. З.Брацун П.Н,Хвостик

Ростовский ИСИ профессор, канд.техн.наук доцент, канд.техн.наук доцент, канд.техн.наук Ростовагродромотрой инженер

канд.техн.наук

доцент, канд.техн.наук доцент, канд.техн.наук ишкшер

Нов осибирскагроггоомстрой-!

инженер

инженер

- го -

I    2    3


4    5    в

Рис. 3. Расчетная схема фундамента трехшарнирной рамы на плоский сдвиг


©

а - с плоской подошвой; 6 - с наклонной подошвой.

1,2,4,5 - схеш фундаментов; 3 - эпюра активного давления; 6 - эпюра отпора грунта по грани, надвигающейся на грунт.

- 3 -

Ведомственные строительные нормы (ВСЯ) разработаны в соответствии с 'Программой исследовательских и опытно-конструкторских работ по расширению и внедрению эффективных фундаментов на 1987... 1990 гг,", разработанной ЦНИИЗПсельстроем и ВНИИОСП им.Н.М.Герсе-ванова и утвержденной Госагропромом СССР.

При разработке ВСН обобщены результаты исследовательских, опытно-конструкторских работ по внедрению фундаментов различного типа, а также отечественный и зарубежный опыт строительства зданий и сооружений АПК с трехшарнирными рамами.

ЦКИИЭПсельстроем с участием других организаций разработаны типовые столбчатые фундаменты серии I.8I2.I-2, типовые сваи таврового сечения с консолью серии I.8II.I-3 и двутаврового сечения с консолью серии I.8II.I-4 (а.с. Л 98I5IO), забивные блоки таврового сечения (а.с. й 709765, шифр 107-84, одобрены Госстроем СССР душ широкого применения).

Проведены натурные испытания свай таврового и двутаврового сечения в составе фрагментов зданий на слабых водонасыщенных (Западная Сибирь) и просадочных (КаэССР, Новосибирская и Ростовская области, УзССР),насыпных (Томская область) грунтах, в том числе при наличии местных ослаблений грунта основания внутри и снаружи здания; испытаны забивные блоки таврового сечения на площадках в Ростовской и Московской областях. Сваи двутаврового сечения и забивные блоки таврового сечения испытаны в натурную величину в крупномасштабных лотках с песком на различные комбинации нагрузок, характерных душ зданий с типовыми железобетонными трехшарнирными рамами. Это позволило отработать близкие к оптимальным размеры свай и блоков, проверить расчетные предпосылки, уточнить расчетные параметры грунта.

Для проверки эффективности размеров, формы, материала подушек, устраиваемых под столбчатыми фундаментами, проведены натурные испытания таких фундаментов на песчаных и бетонных подушках. Эти испытания показали, что в ряде случаев можно упростить форму и уменьшить размеры подушек.

Исследовано влияние угла наклона равнодействующей внешних сил на несущую способность жесткой короткой сваи. Проведены на-- 4 -

турные испытания свай таврового сечения при углах наклона равнодействующей к вертикали от 0° до 90°, Испытания показали, что при углах наклона равнодействующей от 25° до 35° погрешность при использовании принципа суперпозиции может превышать 20 %. Основываясь на результатах этих испытаний, разработана методика определения несущей способности свай с учетом взаимовлияния нагрузок.

Проведены инструментальные и визуальные наблюдения за осадками и горизонтальными смещениями фундаментов различного типа более 300 зданий в различных регионах. На основании наблюдений установлены предельные значения совместной деформации основания и сооружений.

Обследование в основном животноводческих, птицеводческих, овцеводческих сельскохозяйственных зданий (более 100), построенных на свайных фундаментах с глубиной погружения от 4 до 6 м на площадках с грунтовыми условиями I и Е типа по просадочности при просадке от собственного веса грунта от замачивания до 15...20 см, показало, что аварийные кратковременные замачивания основания не нарушали эксплуатационную пригодность зданий, при этом смещения фундаментов не превышали: горизонтальные - 6 см, осадки - 4 см, разность горизонтальных смещений - 0,01. Длительными испытаниями фрагментов зданий (I год и более) было установлено, что эти смещения допустимы для рассматриваемого класса зданий.

Комплексные экспериментально-теоретические исследования позволили уменьшить в расчете на 1 м2 площади производственного здания (по сравнению с серией 1.800-2, ведомственными нормами Минсель-строя СССР ВСН 01-76 1978 г.) расход бетона и стали более, чем в 2 раза. В современных зданиях пролетом 21 м с шагом рам 6 м с применением свай двутаврового сечения и забивных блоков расход бетона на I м2 площади зданий составляет около 0,025...0,03 м3, стали - I..,1,7 кг. Затраты бетона и трудозатраты на монтаж в 1,5...2 раза меньше, чем в лучших зарубежных аналогах. Сваи таврового сечения применены Главмособлстроем для скоростного строительства животноводческих комплексов в Московской области. Применение эффективных фундаментов в сочетании с другими мероприятиями позволило сократить сроки строительства молочных ферм на 400 голов с 12 месяцев до 2 месяцев. За счет применения эффективных конструкций и сокращения сроков строительства получен значительный экономический эффект.

■ ' ■■■*-■ Г1"""*"1 -    ■    I.    ^    ■■    ■■■■■'■■    '

Гооксмкссия Совета :Ведомственные строительные нормы: ВСН 10-91

Министров СССР по :------ ■■■■    ■    ---------- ■    1--

продовольствию и .‘Проектирование и устройство фун-!Взамен закупкам    ^даментов зданий и сооружений : ВСН 01-76

:агропромышленного комплекса с ^Минсельстрой :трехшарнирными рамами    :    СССР

I. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1.    Ведомственные строительные нормы распространяются на проектирование и устройство фундаментов мелкого заложения на естественном основании, свайных, в вытрамбованном котловане и фундаментов нз забивных блоков одноэтажных производственных сельскохозяйственных зданий с каркасом из трехшарнирных рам, возводимых на обычных грунтах и в грунтовых условиях I и П типа по цросадоч-ности о просадкой от собственного веса грунта до 15 см, а также в сейсмических районах с расчетной сейсмичностью 7, 8, 9 оаллов.

Примечание. ВСН не распространяются на проектирование фундаментов на вечномерзлых грунтах и подрабатываемых территориях.

1.2.    При проектировании фундаментов зданий и сооружений с каркасом из трехшарниркых рам помимо требований настоящих ВСН необходимо учитывать конструктивные особенности зданий (наличие подпольных каналов, местных заглублений и т.д.), величину и характер нагрузок, передаваемых на фундаменты, и возможность их изменения в период эксплуатации здания; физико-механические свойства грунтов и другие данные инженерно-геологических изысканий, а также возможность их изменения в период эксплуатации зданий и сооружений.

1.3.    Фундаменты на естественном основании используются двух типов:

а)    столбчатые с плоской подошвой железобетонные (серия 1.8X2.1-2);

б)    щелевые

Внесены    -Утверждены при-    *    Срок

Центральным научно-иссле- Указом Главагро- -введения в действие

довательским, эксперимен-    -промнаучпроекта    •

тальным и проектным ин-    -от "14* декабря    \ I июля 1991 года

ститутом по сельскому    ;1990 года

строительству    -    *

- 6 -

1.4.    Свайные фундаменты используются четырех типов:

а)    таврового сечения с консолью (серии I.811.1-3, I.8I2.I-3);

б)    двутаврового сечения с консолью (серия I.8II.I-4);

в)    пирамидальные с обычной ненапрягаемой арматурой;

г)    буровые наклонные и вертикальные с консолью.

1.5.    Забивные блоки используются облегченные таврового сечения.

1.6.    Рекомендуемая область применения фундаментов пп.1.3.. .1.5:

а)    столбчатые фундаменты - при залегании в оонованяи скальных, полускальных, крупнообломочных грунтов, песков гравелистых, крупных, средней крупности при пролетах зданий с железобетонными рамами 12, 18, 21 м и распорах до 300 кН;

б)    щелевые фундаменты, буровые сваи вертикальные с консолью или наклонные - при залегании в основании пылевато-глинистых грунтов твердой и полутвердой консистенции при пролетах зданий от 12 до 24 м, распорах: щелевые до 300...350 кН, сваи - до 200...250 кН;

в)    забивные сваи таврового сечения по серии 1.820.9-1, вып.2 с шириной полки и высотой ребра 0,5 м в зданиях складов минеральных удобрений пролетом 24 м со стрельчатыми деревянными арками при залегании в основании пылевато-глинистых грунтов тугопластичной, мягкопластичной, полутвердой консистенции, песков мелких и пылеватых, в грунтовых условиях I и Д типа по лросадочности;

г)    забивные сваи таврового сечения по серии 1.8ПЛ-3 с шириной полки и высотой ребра 0,5 м в зданиях и сооружениях с каркасом из железобетонных трехшарнирных рам пролетом 12,18, 21 м при распорах до 150... 180 кН на площадках с толщиной подсыпки не более I м преимущественно в северных, восточных и центральных районах страны

и тех же грунтах основания, которые перечислены в п.1.6, в;

д)    забивные сваи двутаврового сечения и таврового сечения размером 0,8x0,8 м в зданиях и сооружениях с железобетонными трехшарнирными рамами пролетом 12, 18, 21 м с шагом рам 6 м, при распорах от 150 до 240 кН, подсыпках до 1,5 м и тех же грунтах основания, которые перечислены в п.1.6, и в районах, перечисленных в л.1.6, г;

- 7 -

е)    забивные сваи пирамидальные, клиновидные, забивные блоки в зданиях и сооружениях с трехшарнирными железобетонными рамами пролетом 12, 18, 21 м при распорах: при использовании пирамидальных сваи - до 130 кН, клиновидных сваи и забивных блоков - до 180 кН на площадках со спокойным рельефом, толщиной подсыпок менее 0,5 м преимущественно в районах с глубиной промерзания менее 1,5 м при залегании в основании грунтов, перечисленных в пЛ.6,в;

ж)    фундаменты в вытрамбованном котловане - то же, что в п.1.6, е, но при распорах от 150 до 300 кН.

1.7.    Выбор конструкции фундамента для зданий и сооружений, проектируемых душ строительства в Нечерноземной зоне РОФСР допускается осуществлять без вариантного проектирования с учетом указаний п.1.6 и "Рекомендаций по выбору эффективных фундаментов без вариантного проектирования душ малоэтажных сельских зданий в условиях Нечерноземной зоны РОФСР”, согласованными Госстроем СССР.

1.8.    Применение пирамидальных и клиновидных свай, забивных блоков, фундаментов в вытрамбованных котлованах в отапливаемых зданиях допускается без теплозащитных экранов при соблюдении следующих условий:

-    глубина промерзания не превышает 1,5 м;

-    вертикальная нагрузка составляет не менее 150 кП;

-    заглубление в грунт природной структуры составляет не менее 0,9 душны сваи или высоты блока;

-    в строительный период в зимнее время обеспечиваются мероприятия против промерзания грунта;

-    в период эксплуатации зданий и сооружений предусмотрены меры, исключающие обводнение грунтов основания.

Б остальных случаях следует устраивать теплозащитные экраны. Размеры экранов определяются по методике ЦНИИЭПсельстроя с учетом свойств грунта, расчетных температур наружной и внутри помещения.

2. ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЙ К ШНЕНЕР1Ю-113ШЮОТЛЗСШЛ ИЗЫСКАНИЯМ

2.1. Состав и объем изыскательских работ определяются проектной и изыскательской организациями в соответствии с требованиями главы СНиП 1.02.07-87 "Инженерные изыскания душ строительства.

- 8 -

Основные положения", а также требованиями настоящего раздела.

2.2.    Выработки в плане рекомендуется располагать по створам. Расстояния между створами и между выработками в створе не должны превышать 150 м. Для одиночных зданий допускается устройство одного створа с расстоянием между выработками 50... 100 м. В местах расположения зданий наличие технических выработок и точек зондирования обязательно. Для одиночных зданий количество скважин должно быть не менее двух, точек зондирования не менее трех. При сооружении комплексов допускается уменьшать число скважин до одной на каждом здании основного назначения.

Примечание. По согласованию с проектной организацией - автором проекта - допускается изменение объема инженерно-геологических изысканий: сокращение объемов в случае выявленной однородности грунтов и наличия положительного опыта строительства и эксплуатации аналогичных зданий в районе строительства; увеличение объема - в случае резко выраженной неоднородности грунтов строительной площадки.

2.3.    Глубина разведочных и технических скважин для зданий комплексов и павильонных зданий принимается на 4 м ниже предполагаемой глубины заложения подошв фундаментов или на 2 м ниже острия свай проектируемых фундаментов, но не менее 7 м.

При проведении изысканий на просадочных грунтах для зданий крупных комплексов, относящихся по технологическому режиму к п. I, 2, 5. табл.19, 20 % скважин, но не менее трех, должны проходить просадочную толщу или достигнуть установившегося уровня грунтовых вод.

Глубина разведочных и технических выработок в нецросадочных и просадочных грунтах должна быть не менее: скважин -7 м, шурфов -4 м. Статическое зондирование для комплексов и одиночных зданий независимо от видов грунтов производится на глубину не менее 7 м.

Примечание. I. При мощности просадочной толщи более 20 м глубина скважин принимается равной 20 м.

2. Для зданий по п. 3, 4 табл. 19, допускается тип грунтовых условий по просадочности устанавливать по региональным инженерно-геологическим картам с учетом опыта строительства и эксплуатации зданий и сооружений в районе строительства.

- 9 -

3.    Глубина разведочных и технических выработок, приведенные в п.2.3, относятся к спокойному рельефу местности (перепад отметок не Оолее I м на 100 м). При большем перепаде отметок глуоина выработок увеличивается на I м на калдай метр перепада отметок.

4.    Глубина выработок может быть уменьшена, если практически несжимаемые грунты (скальные, полускалыше, крупнообломочные) встречены на глубине меньшей, чем указано в п.2.3.

5.    Допускается проходку шурфов заменять техническими скважинами с отбором образцов грунта грунтоносами, исключающими нарушение плотности и структуры грунта.

2.4.    Количество технических выработок, предназначенных для отбора монолитов грунтов для лабораторных определений физико-механических характеристик, должно составлять не менее 15 % (но не менее 3) от общего числа всех выработок. Для одиночных зданий допускается уменьшать количество технических выраооток до 10 % (не менее 2). При сложных грунтовых условиях строительной площадки (наличие наклонных и выклинивающихся слоев, линз, прослоек слабых грунтов и т.д.) число технических выработок увеличивается до 20 % (но не менее 5).

2.5.    Отбор монолитов грунта из технических выработок для лабораторных испытаний производится через I м по глубине. Для однородных просадочных толщ допускается отбирать монолиты через 2 м по глубине.

2.6.    При возведении комплексов на площадках со сложными грунтовыми условиями (пески пылеватые водонасыщенные рыхлые, глинистые грунты с показателем текучести более 0,6, просадочные высокопористые грунты е » 0,950,1 следует включать в программу инженерно-геологических изысканий натурные испытания фундаментов, сваи статическими нагрузками. В этом случае испытаниям подвергаются не менее двух фундаментов на наиболее слабых грунтах площадки. Организацию испытаний осуществляет заказчик с привлечением по отдельному договору генподрядной строительной организации или проектной организации - генерального проектировщика. Проектная организация с привлечением в необходимых случаях специализированных проектных и изыскательских или научно-исследовательских организаций составляет и передает заказчику проекта программу испытаний. Проектная организация, разрабатывающая проект комплекса, осуществляет