Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

75 страниц

Купить А3-977 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Руководящий материал по центральным кондиционерам КТЦЗ предназначен для проектирования систем вентиляции и кондиционирования воздуха, выбора кондиционера и может использоваться в работе проектных, учебных, научно-исследовательских, планирующих, сбытовых, монтажных и наладочных организаций.

  Скачать PDF

Оглавление

Введение

1 Условные обозначения

2 Методика расчета камер орошения

3 Гидравлические характеристики камер орошения

4 Расчет камер орошения

4.1 Расчет камеры орошения при политропном режиме обработки воздуха. Прямая задача. Расчет выполняется по методике II

4.2 Расчет камеры орошения при политропном режиме обработки воздуха. Обратная задача. Расчет выполняется по методике I

4.3 Расчет камеры орошения при адиабатном режиме обработки воздуха. Прямая задача. Расчет выполняется по методике I

4.4 Расчет камеры орошения при адиабатном режиме обработки воздуха. Обратная задача. Расчет выполняется по методике I

4.5 Расчет камеры орошения при политропном режиме обработки холодного воздуха теплой водой (испарительный нагрев). Прямая задача. Расчет выполняется по методике II

4.6 Расчет камеры орошения при политропном режиме обработки холодного воздуха теплой водой (испарительный нагрев). Обратная задача. Расчет выполняется по методике II

5 Примеры расчета

Приложение 1.

Рисунок 2. 1. Зависимость для форсунки ЭШФ 7/10

Рисунок 2.2. Зависимость для форсунки УЦ14-10/15

Рисунок 2.3. Зависимость для двухрядных камер орошения ОКФ—З (исполнение 1 и 2)

Рисунок 2.4. Зависимость для однорядных прямоточных камер орошения 0КФ-З (исполнение 1 и 2)

Рисунок 2.5. Зависимость для однорядных противоточных камер орошения ОКФ-З (исполнение 1)

Рисунок 2.6. Зависимость для блоков тепломассообмена БТМ2.1-3 и БТМ2.2-3

Рисунок 2.7. Зависимость для камер орошения ОКС—3 (исполнение 1 и 2)

Рисунок 3. 1. Зависимость для двухрядных камер орошения ОКФ—3

Рисунок 3.2. Зависимость для однорядных прямоточных камер орошения ОКФ—3 и блока тепло— массообмена БТМ—3

Рисунок 3.3. Зависимость для однорядных противоточных камер орошения ОКФ-3

Рисунок 3.4. Зависимость для камер орошения ОКС—З

Рисунок 4.1. Зависимость для встроенного водонагревателя камер орошения ОКС2—3

Рисунок 4.2. Зависимость для встроенного водонагревателя камер орошения ОКС2—3

Приложение 2

Пример 1. Политропный режим обработки воздуха. Прямая задача. Расчет по методике II (раздел 4.1) в СИ

Пример 2. Политропный режим обработки воздуха. Прямая задача. Расчет по методике II (раздел 4.1) в системе МКГСС

Пример 3. Политропный режим обработки воздуха. Прямая задача. Расчет по методике II (разделы 4.1, 4.7) в системе МКГСС

Пример 4. Политропный режим обработки воздуха. Прямая задача. Расчет по методике II (раздел 4.1) в системе МКГСС

Пример 5. Политропный режим обработки воздуха. Прямая задача. Расчет по методике II (раздел 4.1) в - системе МКГСС

Пример 6. Политропный режим обработки воздуха. Обратная задача. Расчет по методике I (раздел 4.2) в системе МКГСС

Пример 7. Политропный режим обработки воздуха. Обратная задача. Расчет по методике I (разделы 4.2, 4.7) в системе МКГСС

Пример 8. Адиабатный режим обработки воздуха. Прямая задача. Расчет по методике I (раздел 4.3) в СИ

Пример 9. Адиабатный режим обработки воздуха с переменным расходом разбрызгиваемой воды. Прямая задача. Расчет по методике I (раздел 4.3) в системе МКГСС

Пример 10. Адиабатный режим обработки воздуха. Обратная задача. Расчет по методике I (раздел 4.4) в системе МКГСС

Пример 11. Политропный режим обработки холодного воздуха теплой водой (испарительный нагрев). Прямая задача. Расчет по методике II (разделы 4.5, 4.7) в системе МКГСС

Пример 12. Политропный режим обработки холодного воздуха теплой водой (испарительный нагрев). Обратная задача. Расчет по методике II (раздел 4.6) в СИ

Пример 13. Охлаждение воды в камере орошения: (политропный режим обработки воздуха). Обратная задача. Расчет по методике I (раздел 4.2) в СИ

Пример 14. Охлаждение воды в камере орошения (политропный режим обработки воздуха). Обратная задача. Расчет по методике I (раздел 4.2) в СИ

Список литературы

Показать даты введения Admin

Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

Госстрой СССР

Государственный проектный, конструкторский и научно-исследовательский институт

САIITSXH ИИПРОЕКТ

Руководящий материал по центральным кондиционерам ЧАСТЬ П

МЕТОДИЧЕСКИЕ МАТЕРИАЛЫ ПО РАСЧЕТУ И ВЫБОРУ ОБОРУДОВАНА! ЦЕНТРАЛЬНЫХ КОНДИЦИОНЕРОВ КТЦЗ

АЗ - 977 Альбой I

МЕТОДИКА РАСЧЕТА КАМЕР ОРОШЕНИЯ

Москва 1989

Государственный проектно-конструкторский и научно-исследовательский институт СантехНЙИпроект Главного управления организации проектирования Госстроя СССР (СантехНЙИпроект), 1989

Методика базируется на экспериментальных и теоретических исследованиях, проведенных во ВНШкондиционере

[г]-Ы.

Настоящие методические материалы являются обяза-тельныгл руководством по выбору и расчету тепломассооб-менного оборудования центральных кондиционеров КТЦЗ при проектировании систем вентиляции и кондиционирования воздуха и предназначены для учебных, научно-исследовательских организаций, а такие для широкого крута инженерно-технических работников, занимающихся исследованием, проектированием, наладкой, монтьмом и эксплуатацией систем вентиляции и кондиционирования.

Для расчета и подбора всех видов гепломассообмен-ного оборудования центральных кондиционеров КТЦЗ разрабатываются фортран-программы для машин серии ЕС и ряда персональных ЭВМ. Указанные программы могут быть переданы заинтересованным организациям после заключения договоров с ВНИИкондиционером на их передачу.

ВНИИкондиционер и ГПКВШ СантехШИпроект по договорам выполняют также все виды расчетов по выбору тепло-массообменного оборудования центральных кондиционеров КТЦЗ.

В подготовке настоящих материалов принимали участие следующие организации и исполнители:

ВНИИкондиционер Минстройдормаша СССР - Б.И.Вялый, А.В.Степанов, Г.С.Куликов,И.Ф.Юхно, И.В.Соин, Н.Ф.Кос-совский;

харьковский завод "Кондиционер" Минстройдормаша СССР - Н.И.Загривый, О.П.Шмигуль;

ГПКЙИИ СантехНИИпроект Госстроя СССР - С.М.Фин-кельштейн, Т.И.Садовская, В.М.Рубчинский, И. Л.Нейман.

Замечания и предложения просим направлять по адресу: 105203, Москва, Нижняя Первомайская ул., д.46, ГПКЙИИ СантехНИИпроект . 1

I. УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

1.1.    Методика расчета и примеры расчета камер орошения выполнены в единицах СИ и в системе Ш<ТСС,

Значения в единицах системы МКГСС указаны в скобках.

1.2.    Принятые условные обозначения:

С - удельная теплоемкость среды, кДж(кг?С)£ккал/(кг?(| d - влагосодержание воздуха, г/кг;

L, - объемный расход воздуха, м3/*;

(У - массовый расход среды, кг/ч; й - расход теплоты, холода (тепловой поток)*, кВт (ккал/ч); t - температура среды, °С;

У - относительная влажность воздуха, %;

I - энтальпия воздуха, кДж/кг (ккал/кг);

1В нас- энтальпия насыщенного воздуха при начальной температуре жидкости,кДж/кг (ккал/кг);

V - середина диапазона аппроксимации кривой насыще-_ ния У1 = 100$, кДц/кг (ккал/кг);

Alc - приведенный энтальпийный напор, кДж/кг(ккал/кг);

Еп - приведенный коэффициент энтальпийной эффектив-ности;

£а - коэффициент адиабатной эффективности;

об - корректирующий коэффициент, кг/кДж (кг/ккал);

J3 - корректирующий коэффициент, кг/кДк (кг/ккал);

4 - коэффициент аппроксимации, кг.°С/кДж(кг?С/ккал) ;

\/^С- коэффициенты аппроксимации;

- коэффициент орошения;

п - количество форсунок, шт.;

др - потери давления, кПа (кгс/см^);

9 - относительный перепад температур(температурный

критерий);

£ - расходный коэффициент, т/ч.

х и расчетах расход теплоты принимается со знаком расход холода - со знаком п-я. 2

1.3.    Принятые индексы:

б - водонагреватель (бойлер); Б - барометрический;

В - воздух; ж - жидкость; к - конечный; мин - минимальный; н - начальный; нас - насыщенный; ном - номинальный; м - мокрый; п - помещение; пр - предельный; р - расчетный, росы точка; с - середина; ф - форсунка; фр - фронтальный; х - холод.

1.4.    Перевод применяемых физических величин из системы МГКСС в СИ:

энтальпия I ккал/кг = 4,187 кДж/кг;

теплоемкость I ккал/(кг?С) = 4,187 кДж/(кг?С);

расход теплоты, холода (тепловой поток) I ккал/ч=

= 1,163 Вт;

давление I кгс/м^ =9,81 Па.

1.5.    Соотношение применяемых физических величин с единицами СИ:

тепловой поток I кВт = 3,6 * 1СГ3 ГДк/ч;

расход теплоты, холода I кДк = I кВт.с.

2. МЕТОДИКА РАСЧЕТА КАМЕР ОРОШЕНИЯ

2.1. Эффективность тепломассообмена в контактных аппаратах зависит от конструктивных характеристик камер орошения, температурных и гидродинамических условий обработки воздуха.

Для расчета камер орошения и блоков тепломассообмена (далее камеры орошения) при адиабатных и политропных процессах обработки воздуха в диапазоне температур разбрызгиваемой воды 2°С — tft H 30°С    разработана

методика (далее методика I), основными расчетными уравнениями которой являются:

II

М = Е„ М„ ;    (2.1)

А^н-^и)^и-^)Л1} (2.2)

где

~ 'bg.K ~ 1&.ц ;    ^2.3)

М-Ъл-Ьел;    (2.4)

&io° (‘•б.нас ~h.H К^А1кнас-1^*Я^.тГ1с'Ыг-5') ■

2.I.I. Уравнения (2.1) и (2.2) представляют собой теплотехнические характеристики камер орошения, :так как устанавливают взаимосвязь между начальными и конечны?,ш состояниями воздуха и воды при политропных релимах обработки.

Изгленение энтальпии обрабатываемого воздуха в контактных аппаратах описывается уравнением (2.1). Как видно из этого выражения, конечное значение энтальпии определяется величинами приведенного коэффициента энтальпийной эффективности Еп и приведенного энтальпийного напора Al0 . Величина Е„ представляет собой отношение изменения энтальпии обрабаты-ваемого воздуха Л1    к начальному энтальпийному

напору (Ai0 = ^s.Mac~    ПРИ линейной ап"

проксимации кривом насыщенного воздуха f - 100%,

, Нелинейность кривой насыщения и количественное влияние ее на величину изменения энталыши обрабатываемого воздуха учитывается формой и структурой уравнения для приведенного энтальпийного напора ,Al0.

Изгленение температуры воздуха по сухому термометру в контактных аппаратах описывается уравнением (2.2).

Первое слагаемое уравнения определяется величиной коэффициента адиабатной эффективности Ед и начальным температурнкгл напором ( АЬН=    ) и ха

рактеризует протекание процессов тепломассопереноса при постоянной температуре поверхности контакта, равной первоначальной тешературе воды Ьж.н •

В идеально протекающем адиабатном процессе(Л£ = 0) величина ВАЛЬН представляет собой изменение темпе- 3

ратуры воздуха в контактном аппарате. В политропном процессе, наряду с изменением термодинамических параметров воздуха, происходит изменение температуры воды (температуры поверхности контакта), что приводит к снижению темпа изменения температуры обрабатываемого воздуха. Именно это обстоятельство учитывается вторым слагаемым уравнения (2.2), величина которого зависит от величины энтальпийного напора ЛТ0 , конструктивных характеристик камеры орошения и гидре-динамических условий обработки воздуха. Корректирующее значение второго слагаемого оказывается тем больше, чем в большей мере изменяется температура воды в контактном пространстве.

2.1.2. Зависимости (2.1), (2.2) справедливы в широком диапазоне начальных температур воды (2°С^ ta н ^ 30°С), воздуха по мокрому термометру (-5°С^

^ м.в.н s 30°С) и в интервалах коэффициентов орошения 1,6 Для БТМЗ,^рЙ^2,5 для ОКФ-3 и для ОКС-3.

Для указанного интервала температур значения корректирующих коэффициентов    J3,    4    ,    а    также

величина 1С в формулах (2.5), (2.2) приведены в табл. 2.1. 4

Таблица 2.1

Коэффициенты di, J*, €} Lc

Коэффициент

Единица

Числовое

измерения

значение

кг/кДк

0,000716

кг/ккал

0,003

кг/кДж

-0,00351

кг/ккал

-0,0147

i

кгЯс/кДж

0,33

кг?С/ккал

1,38

/

кДк/кг

54

ис

ккал/кг

12,9

2.1.3. Величины коэффициентов ЕдИ Ед в формулах (2.1),(2.2), характеризующие эффективность обработки воздуха в камерах орошения, зависят лишь от конструктивных характеристик камер орошения и гидродинамических условий обработки воздуха. Между указанными коэффициентами существует функциональная взаимосвязь, которая в общем виде для камер орошения может быть представлена уравнением

Ей - ..JrJXfltei^zAA--(2.6)

где i> =(1+2^5) jT+C [- ^CI-Ea)] -°'S58J>(2.7)

С достаточной для инженерных расчетов точностью величина Ед может быть определена по аппроксимирующей зависимости

ЕА = I - ехр (-0,15 - Aj Ji ^ ).    (2.8)

Коэффициенты аппроксимации    С,    входящие в

зависимости (2.0”), (2.7) и (2.8), для различных камер орошения кондиционеров КТЦЗ приведены в табл.2.2. 5

Коэффициенты Ар cHjj с    Таблица    2.2

Производительность

Тип

Испол

Коэффициент

по воздуху, тыс.м /ч

обору

дования

нение

Ах

С

Двухрядные камеры орошения ОКФ-З

10; 20

ОКФ-3

2

0,503

1,91

0,387

20

ОКФ-3

I

63-160; 250

ОЩР-З

2

0,611

1,96

0,387

10; 63-160; 250

ОКФ-З

I

0,655

2,02

0,387

31,5; 40; 200

ОКФ-3

2

31,5; 40; 200

ОКФ-3

I

0,716

2,07

0,387

Однорядные прямоточные камеры орошения ОКФ-3 (второй по ходу воздуха стояк отключен)

10; 20

ОКФ-З

1,2

0,619

2,44

0,387

30-80

ОКФ-3

1,2

1,09

2,44

0,387

120-250

ОКФ-З

1,2

1,44

2,44

0,387

Однорядные противоточные камеры орошения (первый по ходу воздуха стояк отключен)

ОКФ-З

10

ОКФ-З

I

2,18

1,8

0,387

20;31,5;40;200

ОКФ-З

I

1,6

1,8

0,387

63:80:125:160:250

ОКФ-З

I

1.47

1,8

0.387

10-250

ОКФ-З

2

1.25

1.77

0.387

Блоки тепломассообмена

10-250

БШ.1-3|

БШ.2-3

1,25

1,77

0,387

К

ямеш опошения 0KG

31,5-80

0KCI-3

I

0,525

2,29

0,177

31,5-80

0KCI-3

2

0.426

2.29

0.177

31,5-80

0КС2-3

I

0,406

2,19

0,177

31,5-80

0КС2-3

2

0,329

2,19

0,177

2.2. Для расчета камер орошения при адиабатных и политропных процессах обработки воздуха в более широко:.! интервале температур разбрызгиваемой воды (2°С ^ tmH — 50°С) и температур воздуха по мокрому термометру (-27х    — 30°С)    разработана    методика II.

Согласно этой методике, процесс тепловлажностной обработки рассматривается как результат смешения необработанной и идеально обработанной частей воздушного потока. Из такого представления вытекают предложенные в работе [I] зависимости, полученные Е.В.Баркаловым из понятия об

5,к~ dt.H _ с'

"идеальном процессе"

(2.9)

~ Ч-н -    -

Ч ~ и.» р Ьв*- 1$,н    „

одесь    t/g    ;    Ьпр    у    цр    ~ темпеРатУРа» энтальпия и

влагосодержалие предельной» состояния воздуха, графическое изображение которого на I-d -диаграмме, представляющее точку пересечения луча процесса обработки воздуха в камере с кривой насыщения ( Т =100$), показано на

рисунке.

35 -27°С - минимально допустимая температура холодного воздуха по мокрому термометру при испарительном нагреве (обработке его теплой водой) в камерах орошения ОКС-3. Указанная температура определена по результатам исследований ВШШкондиционера, показывающих, что при ^ -26°С в камерах орошения 0KG-3 практически не образуются иней и лед.

В калерах орошения 0КФ-3 процесс испарительного нагрева гложет происходить в тех случаях, когда температура воздуха на входе в камеру орошения выше 0°С. 6


Рисунок к п.2.2.

Из этого же представления следует, что коэффициент Е1 не зависит от начальных параметров теплообгленивающих-ся сред и, следовательно, эн должен быть равен адиабатному коэффициенту эффективности Ед.

(2.10)

(2.11)

(2.12)

(2.13)

Вводя дополнительно также не зависящий от начальных параметров температурный критерий 0 (правомерность этого обстоятельства доказана в работах [2] ,[ З] , получим основную систему уравнений глетодики П для расчета камер орошения:

" h.H ~ ЕА(1В

Чк~Ь.н ~ Еа № ~ Ь&н)>

ЬвР~ н~ 9 (£ж.к ~ Ьж.н).

0 определяется зависимостью

где коэффициенты Еп и Ед - характеризуются зависимостями (2.6)-(2.8), коэффициент 6 принимается по табл.2.1. 7

Методики I и П расчета хорошо согласуются друг с другом в диапазоне применимости первой из них (2°С ж.н. ^ 30°С; -5°С ~ ^ м.йн 30°С), что позволяет в этом диапазоне проводить расчеты камер орошения по любой из них, исходя из соображений простоты процедуры вычислений.

2.3. Приведенные зависимости (2.1), (2.2), (2.10)--(2.12) справедливы для всех разновидностей адиабатных и политропных процессов обработки воздуха в камерах орошения, включая испарительный нагрев и процессы с переменным, регулируемым вручную или автоматически расходом разбрызгиваемой воды.

Процессы с переменным расходом воды в ряде работ называются "процессами с неполным увлажнением или недо-увлажнением", "управляемыми процессами". Сущность процессов с переменным расходом воды в камерах орошения состоит в том, что при изменении расхода разбрызгиваемой воды достигается переменная поверхность теплообмена между водой и обрабатываемым воздухом. Указанное позволяет в одной и той же установке обеспечивать различные заданные параметры воздуха после камеры орошения. Применение процессов с переменным расходом воды позволяет отказаться от байпаса камер, а также в ряде случаев (если не требуется поддержание постоянной относительной влажности) от воздухонагревателя П подогрева.

Процессы обработки воздуха в камерах орошения схематически показаны в табл. 2.3. 8

Госстрой СССР

осударственный проектный, конструкторский и научно-исследовательский институт

СА НТЕХНЙИПРОЕКТ

Руководящий материал по центральным кондиционерам ЧА СТЬ П

МЕТОДИЧЕСКИЕ МАТЕРИАЛЫ ПО РАСЧЕТУ И ВЫБОРУ ОБОРУДОВАНИЯ ЦЕНТРАЛЬНЫХ КОНДИЦИОНЕРОВ КТЦЗ

АЗ - 977 Альбом I

МЕТОДИКА РАСЧЕТА КАМЕР ОРОШЕНИЯ

Москва 1989

Таблица 2.3

Процессы обработки воздуха

Процесс обработки воздуха

Начальная температура распыляемой воды t ж.н

Номев г

Прямая

задача

гоимет

Обрат

ная

задача

Политроп-ный с понижением энтальпии

Охлаждение

и осушение, ^ <Ув.к<с/в.н tк» рм

£ж.Н -<tр.В.Н

1

1,2,3

6,7

Охлаждение « при постоянном влагосо- tw 1

Т ЙЯЙ!н,

*Ж-Н

d в.к=йв.н

£ Ж.Н^^р.В.Н

4

Охлаждение tanV^wi и увлажне- dwtBj<>r' ние, *ж.н tB.K -cfB.H, Ым ЯВ.К»Л.Н

£ж.н-«£м.в.н

Адиабатный без изменения энтальпии]

Охлаждение и увлажне-ние, *

tB.K^CB.H,

о(в.к>о(в.н

^ж.н= £м.в.н

8,9

10

Политроп-ный с повышением энтальпии

Охлаждением

увлажнение,

t B.K-* tB.H, £/В.К>^В.Н lMAH

£ a.H>t м.в.н

13

14

Увлажнение

при постоян- t*.K/

ной темпера- Vtxx

^ tB.H. £/

о(в.к>с*в.н

£ж.н> £в»н

5

Нагрев и £ак >* of в.к>о^в.н йам/7

6ж.Н> tB.H

II

12

Руководящий материал по центральным кондиционерам .КТЦЗ предназначен для проектирования систем вентиляции и кондиционирования воздуха, выбора кондиционера и может использоваться в работе проектных, учебных, научно-исследовательских, планирующих , сбытовых, монтажных и наладочных организаций.

Материал состоит из двух частей:

Часть I. Технические характеристики и конструктивные особенности оборудования центральных кондиционеров и кон-диционеров-теплоутилизаторов КТЦЗ.

Часть II. Методические материалы по расчету и выбору оборудования центральных кондиционеров КТЦЗ.

В разработке части I принимали участие Харьковский завод "Кондиционер”, ВНИИкондиционер, ЦНИИпромзданий, ЦНИИЭП инженерного оборудования, ШИ Проектпромвентиляция.

Часть II разработана ВНИИкондиционером, ГОКНИК Сантех-НИИпроект и заводом "Кондиционер". Часть И выпускается в виде трех альбомов.

Альбом I. Методика расчета камер орошения.

Альбом 2. Методика расчета воздухонагревателей.

Альбом 3. Методика расчета воздухоохладителей.

Часть II распространяется ГГ1КШ-Щ СантехНИИпроект (105203, Москва, Нижняя Первомайская, 46) и ВНИИкондиционер (3I08I8, Харьков, Московский проспект, 257).

Часть I распространяется Харьковским заводом "Кондиционер" ( 310044, Харьков, Московский проспект,257).

2

СОДЕРЖАНИЕ

Стр.

Введение .................................. 7

1.    Условные обозначения...................

2.    Методика расчета    камер орошения........ II

3.    Гидравлические характеристики камер

орошения............................... 24

4.    Расчет камер орошения

4.1.    Расчет камеры орошения при политропном

режиме обработки воздуха (2°С    —    30°С;

-    5°С=£ t м в н ^ 30°С). Прямая задача. Расчет

выполняется по методике И...................... 25

4.2.    Расчет камеры орошения при политропном режиме обработки воздуха (2°С-ЬЖ н ^30°С;-5°С

=s t в н ~ 30°с;. Обратная задача. Расчет выполняется по методике I ........................ 26

4.3.    Расчет камеры орошения при адиабатном режиме обработки воздуха (2°С^ t ж^н — 30°С;

-    5°С t м в н 30°С). Прямая задача. Расчет

выполняется по методике I ...................... 28

4.4.    Расчет камеры орошения при адиабатном режиме обработки воздуха (2°C^ts н — 30°С;

-    5°С s -t MeBeH — 30°С). Обратная задача.

Расчет выполняется по методике I ............... 28

4.5.    Расчет камеры орошения при политропном

режиме обработки холодного воздуха теплой водой (испарительный нагрев) (2°С ^    —    50°С;

-    27°С ^ t м.в н ~ 30°С). Прямая задача.

Расчет выполняется по методике И ............. 29

3

Рисунок 2.4. Зависимость £п^| ) и Е) для однорядных прямоточных камер орошения ОКФ-3 (исполнение I и 2)...................... 38

4.6. Расчет камеры орошения при политропном режиме обработки холодного воздуха теплой водой (испарительный нагрев) (2°C^t*.w=s 50°С;-27°С*tM,s,H*30°C). Обратная задача. Расчет выполняется по методике И... 31

5. Примеры расчета........ 32

Приложение I

Рисунок 2.1. Зависимость    для    форсунки    ЭШФ

7/10 ...... ГТГ./Г..........;.....35

Рисунок 2.2. ЗависимостьCLp(AfL)для форсунки УЩ4-

- 10/15 ...... ...,.*.7............ 36

Рисунок 2.3. ЗависимостьЕп(^) и    JA ) для

двухрядных камер орошения ОКФ-3 (исполнение I и 2). . .37


Рисунок 2.5. Зависимость EnljA) и    )    для

однорядных противоточных камер орошения ОКФ-3

(исполнение I)................. 39

Рисунок 2.6. Зависимость ) и S) для блоков тепломассообмена БШ2.1-3 и БТМ2.2-3 ........ 40

Рисунок 2.7. Зависимость ЕП1М) и Е^(уИ ) для

камер орошения ОКС-3 (исполнение I и 2).............41

Рисунок 3.1. Зависимость Л 5л ( Gfc ) для двухрядных камер орошения ОКФ-3 ...................... 42

Рисунок 3.2. Зависимость Л 5л ( (Нк ) Для однорядных пря1лоточных камер орошения ОКФ-3 и блока тепломассообмена БТМ-3............. 43

Рисунок 3.3. Зависимость Л 5л () для однорядных противоточных камер орошения ОКФ-3 ............44

Рисунок 3.4. Зависимость Л 5л (    №    кшеР

орошения ОКС-3 ............. 45

Рисунок 4.1. Зависимость О, (    )    для    встроенного водонагревателя камер орошения 0КС2-3 ........ 46

4

Рисунок 4.2. Зависимость А Р^ (    )    для встроенного водонагревателя камер орошения 0КС2-3 ...........47

Приложение 2................... 48

Пример I. Политропный режим обработки воздуха. Прямая задача. Расчет по методике II (раздел 4.1) в СИ» «48

49

Пример 2. Политропный режим обработки воздуха. Прямая задача. Расчет по методике Н(раздел 4.1) вс) теме МКГСС...... • .................................

Пример 3. Политропный режим обработки воздуха. Прямая задача. Расчет по методике II (разделы 4.1,    4.7)

в системе МКГСС ............ 50

Пример 4. Политропный режим обработки воздуха. Прямая задача. Расчет по методике II (раздел 4.1) в системе 1ЛКГСС................. 52

Пример о. Политропный режим обработки воздуха. Прямая задача. Расчет по методике II (раздел 4.1) в системе МКГСС ................. 53

Пример 6. Политропный режим обработки воздуха. Обратная задача. Расчет по методике I (раздел 4.2) в системе МКГСС ........................................54

Пример 7. Политропный режим обработки воздуха. Обратная задача. Расчет по методике I (разделы 4.2, 4.7) в системе МКГСС ..................... 56

Пример 8. Адиабатный режим обработки воздуха.

Прямая задача. Расчет по методике I (раздел 4.3) в СИ.57

Пример 9. Адиабатный режим обработки воздуха с переменным расходом разбрызгиваемой воды. Прямая задача. Расчет по методике I (раздел 4.3) в системе МКГСС.... 58

Пример 10. Адиабатный режим обработки воздуха. Обратная задача. Расчет по методике I (раздел 4.4) в системе МКГСС......... 60

5

Пример II. ПолитропныЗ резким обработки холодного воздуха теплой водой (испарительный нагрев). Прямая задача. Расчет по методике П(разделы 4.5, 4.7) в системе МКГСС....... .................................61

Пример 12. Политропный режим обработки холодного воздуха теплой водой (испарительный нагрев). Обратная задача. Расчет по методике II(раздел 4.6) в СИ.........63

Пример 13. Охлаждение воды в камере орошения (политропный режим обработки воздуха). Обратная задача. Расчет по методике I (раздел 4.2) в СИ ...............65

Пример 14. Охлаждение воды в камере орошения (политропный резким-обработки воздуха). Обратная задача. Расчет по методике I    (раздел 4.2) в СИ ...............68

Список литературы.....................................70

6

ВВЕДЕНИЕ

В данном альбоме представлена методика и примеры расчета контактных аппаратов - камер орошения ОКФ-3, ОКС-3 и оросительной системы блока тепломассообмена ЕГМ-3, которыми в зависимости от базовых схем комплектуются кондиционеры КТЦЗ [10] .

Катлеры орошения ОКФ-3. Камеры оснащены эксцентри-ситетными широкофакельными форсунками ЭШО 7/10 (диаметр входного отверстия 7 глм, соплового отгорстия - 10 мм) с равномерным распределением воды по окружности распыла (разработка ЦНИИЭП инженерного оборудования). Камеры, оросительная система которых состоит из двух рядов стояков, изготавливаются в двух исполнениях. В камере орошения исполнения I первый ряд по ходу воздуха имеет большую плотность установки форсут.ок, второй - меньшую.

В камере исполнения 2 форсунки устанавливаются с одинаковой плотностью в каждом ряду, равной плотности форсунок первого ряда камеры орошения исполнения I.

Конструкция камер позволяет предусматривать подачу воды в один или два ряда стояков:

в первый по ходу воздуха ряд (далее - однорядные прямоточные камеры ОКФ);

во второй по ходу воздуха ряд (далее - однорядные противоточные камеры ОКФ);

в два ряда (далее - двухрядные камеры ОКФ).

Катлеры орошения ОКФ-3 могут быть использованы для реализации как адиабатных, так и политропных процессов обработки воздуха.

Камеры орошения ОКС. Камеры имеют оросительную систему, состоящую из горизонтального коллектора с высокорасходными форсунками УЦ14-10/15 (размер входного сечения 10 х 15 мм, диаметр соплового

7

отверстия 14 мм), расположенного в верхней части камеры и двух ярусов сеток, улучшающих теплотехнические характеристики камер за счет вторичного дробления капель орошаемой воды. Камеры изготавливаются в двух исполнениях, отличающихся друг от друга плотностью установки форсунок (камеры исполнения I имоют меньшую плотность, исполнения 2 - большую), и двух модификациях - 0KGI-3 и 0КС2-3. Камера 0КС2-3 отличается от 0KGI-3 наличием в ее конструкции встроенного, орошаемого рециркуляционной водой водонагревателя (водожидкостного теплообменника)'. Камеры 0KG могут быть применены для реализации как адиабатных, так и политропных процессов обработки воздуха, функциональные возможности камер орошения ОКС существенно расширены. В частности, они могут использоваться для осуществления испарительного нагрева воздуха (нагрев и увлажнение теплой водой воздуха с отрицательной температурой), так как конструкция камеры без входного сепаратора исключает образование наледи в таком режиме обработки воздуха. Указанное позволяет шире использовать вторичные энергоресурсы для нагрева воздуха в системах вентиляции и кондиционирования.

Блоки тепломассообмена БШ. Клоки изготавливаются в двух вариантах: БТТЛ2.1-3 - с насосом и обвязкой оросительной системы; Ш!,12.2-3 - без насоса и обвязки оросительной системы. Блоки тепломассообмена включают теплообменники, используемые для реализации политропных процессов, и оросительную систему - для адиабатных процессов. Оросительная система состоит из одного ряда стояков с широкофакельными форсунками ЭШФ 7/10. Количество установленных форсунок соответствует количеству форсунок одного ряда камеры орошения ОКФ-3 исполнения 2.

Приведенная методика расчета камер орошения и блока тепломассообмена позволяет рассчитать любые разновидности адиабатных и политропных процессов обработки воздуха.

8

1

2

3

4

5

6

7

8