Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1
 

20 страниц

Купить А3-840 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль".

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Рекомендации имеют целью определение условий эффективного использования номинальной теплопроизводительности изготовляемых промышленностью отопительно-рециркуляционных агрегатов при соблюдении требований ГОСТ 12.1.005-76 к скорости и температуре воздуха рабочей зоны, а также обеспечение установки минимального числа агрегатом в помещении.

  Скачать PDF

Оглавление

1. Общая часть

2. Порядок расчета

3. Примеры

Показать даты введения Admin

Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20

ГОССТРОЙ СССР г л а б п р о м с I р о й п р о е к I С0ЮЗСАНТЕХПР0ЕКТ Государственный проектный институт САНТЕХПРОЕКТ Главстройнаука Научно-исследовательский институт строительной физики (НИИСФ)

Рекомендации по расчету структурного шума от вентагрегатов, установленных на перекрытиях, и методы его снижения

АЗ-861

Москва 1982

ЛИТЕРАТУРА

Iо СНиП П-12-77 “Защита от шума". М.,1977.

2.    Руководство по подбору центробежных вентиляторных агрегатов Ц4-70 и Ц4-76 (стальных) с электродвигателями серий А2иА02 , 4А для санитарно-технических систем. А8-156И. М., 1975.

3.    Руководство по проектированию виброизоляции машин и оборудования. М., Стройиздат, 1972.

4.    Типовые конструкции и детали зданий и сооружений. Серия 3.00I-I. Виброизолирующие устройства фундаментов и оснований под машины с динамическими нагрузками. Выпуск. I. Каталог пружинных виброизоляторов

и пружин для виброизоляторов.

5.    Руководство по расчету и проектированию шумоглуше-ния вентиляционных установок. М., Стройиздат, 1982.

где Я о - собственная изоляция воздушного шума в дБ несущей плитой перекрытия;

дЯ - дополнительная собственная изоляция воздушного шума перекрытием с полом на упругом основании в дБ»При толщинах стекловолокнистых плит и матов he =0,06; 0,12; 0,16 м приведена в табл. 6. приложен. I. При других толщинах величина л Я определяется линейной интерполяцией или экстраполяцией по табл, б прилож. I.

При изготовлении упругого слоя из других материалов дополнительная изоляция воздушного шума д/? в дБ перекрытием с полом на упругом основании определяется по формулам:

bR^Olyf/fo, При Zfa -/-Jf ;    (7)

<lfi =20 tyf/fa + iOlfmo/mc -3,прц/^Л,    (8)

где. $ - среднегеометрическая частота данной октавной полосы в Гц;

fg - резонансная частота пола на упругом основании в Гц, равная \1е§//7-ГПп/б,3; k = tu(I-P/&)-* толщина упругого слоя в обжатом состоянии в м;

£г,£^ - статический и динамический модули упругости материала упругого слоя в Па;

«с- толщина упругого слоя в необжатом состоянии в м;

Р - нагрузка в Па на I м^ упругого слоя от веса оборудования и плавающей плиты;

/77/7- поверхностная плотность плавающей плиты в кг/м2;

поверхностная плотность упругого слоя в кг/м^; fi = С/бh - частота в Гц, с которой в упругом слое начинаются волновые явления;

- скорость продольных волн в материале упругого слоя, м/с;

9

tP^c'hc/h “ плотность материала упругого слоя в обжатом состоянии в кг/м3;

J°c - плотность материала упругого слоя в необ-жатом состоянии в кг/м3(табл»6 прилож. I). 3.3о Определяются октавные уровни суммарной звуковой мощности структурного шума в дБ, излучаемого в изолируемое помещение, по формуле

Lp^-m^o°-lLpci ,    (9)

?RqLpcI ~ октавные уровни звуковой мощности структурного шума от вентиляторов в дБ, излучаемого в изолируемое помещение,определяются по п.3.2.;

Ч - число вентиляторов,установленных в венткамере. Суммирование уровней в формуле (9) может выполняться по табл. 5 [ij.

3.4. Определяются октавные уровни звукового давления в дБ структурного шума в изолируемом помещении по формуле

L -LpcyM - iOCr(j, Bh+6j>    (10)

где ЬрСуц - октавный уровень суммарной звуковой мощности структурного шума в дБ, излучаемого в изолируемое помещение, определяется по п.3.3;

Ви - постоянная изолируемого помещения в м2, определяется по п. 4.4 [5].

Если в венткамере выполнен пол на упругом основании, расчет уровней звукового давления допускается производить только в октавных полосах со среднегеометрическими частотами 63, 125, 250 Гц.

(II)

3.5. Определяется требуемое снижение октавных уровней звукового давления в дБ структурного шума в изолируемом помещении по формуле &Lтр* L-Ljon

10

и его максимальное значение -&Lrpmax • В формуле (II) слагаемое 3 дБ введено для учета воздушного шума.

При дЬтртах^О дополнительных мероприятий по снижению уровней структурного шума в изолируемом помещении не требуется, йщ дЬтртах они необходимы.

3.6. Расчет и выбор мероприятий по снижению уровней шума в изолируемом помещении.

При0^ dir Ртах ^ 10 дБ увеличивается толщина несущей плиты перекрытия в х^лЬтрмах/^О раз. Затем производится проверка условия

дЬтртах ~ (7.

При dLrpMax^lO дБ в венткамере проектируется пол на упругом основании. Его параметры определяются по табл, б лрилож. I из условия, что в октавных полосах частот 63, 125, 250 Гц

aRz? лЬтр+брБ,

затем производится проверка условия дЬтрмак

4. ПРИМЕР РАСЧЕТА СТРУКТУРНОГО ШУМА ОТ БЕНТАГРЕГАТОВ (см. рис. 2 при лож. 2)

4-Д. Венткамера расположена над двумя одинаковыми палатами I и 2 санатория. Венткамера имеет длину - 10 м, ширину - 4 м, высоту - 3 м. Размеры палат I и 2 в плане 5 х 4 м, их площадь - 20 м2, высота - 2,8 м, объем у=56 м3. Несущая плита перекрытия венткамеры - железобетонная многопустотная толщиной 0,22 м, ее приведенная толщина hnp=0J1‘fM.

В венткамере установлены два вентилятора типа Д4-70. Вентилятор Bj расположен над палатой I, вентилятор -над палатой 2.

4.2. Механические характеристики указанных вентиляторов приведены в таблице п.4.2. Диаметр рабочих колес вентиляторов равен Ды.К.п.д. вентиляторов равен.

^ макс.

II

Венти-

tНомер •Полное • Объем-

I Часто-

Механическое со-

лятор

: венти-I давле- *ный рас-та вра

•противление всех

Глятора:ние Pv, |ход 9,

|щения.

виброизоляторов!^

: 1 кгс/м* : м3

1 об/мин

Нс/м

В1

6,3 47 2,2

930

272

В2

5 35 0,86

930

172

Определяем наиболее опасное с точки зрения проникающего шума помещение - палата I. Допустимые уровни звукового давления в палате в дБ определяем по п.Х.З.

Они приведены в п.1 табл.7 прилож. I.

4.3.    Производим расчет октавных уровней звукового давления «структурного шума в палате I по формуле 10, считая, что в венткамере отсутствует пол на упругом основании и звукопоглощающая облицовка.

Поскольку уровни шума в палатах зависят от характеристик виброизоляторов, то предварительно подбираем виброизоляцию вентиляторов в соответствии с п.2.2 и табл.1 прилож. I. Механические сопротивления всех виброизоляторов вентиляторов 2Z&1 определяем по табл. I приложения I и сводим в таблицу, приведенную в п.4.2.

4.4.    Согласно формуле (10) для определения уровня шума в палатах необходимо знать суммарные уровни звуковой мощности структурного шума, излучаемого в палаты (формула ( 9))иот каждого вентилятора в отдельности (формулы (I) и (2)). Для определения последних нужно вычислить:

октавные уровни звуковой мощности вентиляторов, излучаемой в венткамеру* ///>*, дБ; собственную изоляцию воздушного шума перекрытием R ; механическое сопротивление перекрытия Zn * поправку Ась ; площади S, Ss

Вычисляем последовательно указанные величины.

12

а) . Определяем октавные уровни звуковой мощности Ьр^ , излучаемой вентиляторами в векткамеру, по формуле (3) и сводим в п.2 табл. 7, лрилож.1. Например,

в полосе частот 63 Гц Lpi= Ьв.д, *20£g>Pv *10 3(^0* +&~aLi ~

-St5+2D3g,t/7+lMp2£+0-6 =В2дБ.

б) . Определяем собственную изоляцию воздушного шума

перекрытием Д по п.6.8    [i]    .    Для этого вычисляем

поверхностную плотность несушей плиты

тн = 2400 х 0,14 = 336 кг/м2,

где 2400 кг/м3 - плотность железобетона, knp =0,14 м -приведенная толщина несущей плиты. Затем согласно п.6.8 [i]определяем собственную изоляцию воздушного шума перекрытием (п.З. табл. 7 прилож. I).

в) . Определяем механическое сопротивление несущей плиты перекрытия по п.З.2. (формула (5)

2 ^г-а^Угш- 105=ч-ю5нс/м,

ГДQ: hnp =0,14 м - приведенная толщина несущей плиты

перекрытия;

JJ =2400 кг/м3 - плотность бетона.

г) . Определяем поправку леи • Согласно п.З.2. для рассматриваемых вентиляторов она равна нулю.

д) . Определяем площадь венткамеры S$ =10 х 4 =40 м.

е) . Определяем условную площадь венткамеры над изо

лируемым помещением для второго вентилятора по п.З.2. Имеем S, = Sft поэтому S = 5и    =20м2.

ж). Вычисляем октавные уровни звуковой мощности структурного щт1рс1 , излучаемого в палату 1(по формулам

(D. (2)). Например, для вентилятора Bj- в октавной полосе со среднегеометрической частотой 63 Гц по формуле (I)

Lpu-Lft + Aci+lOta (2$i/2n)-R +36-82+Q+

+ Mg,    =

13

Для вентилятора В^ в октавной полосе со среднегеометрической частотой 63 Гц по формуле (2)

LpCz - Lpz +&С2. *    '§fen ‘ Si)-R +36=76+0+

*■ Щ(т ■^0/‘r/ffs-‘f0)-^0*36 -35дв.

Аналогично расчет проводится в других полосах частот. Результаты расчета сведены в п.4 табл. 7 прилож.I. Октавные уровни суммарной звуковой, мощности структурного шума указаны (п.З табл. 7 приложи I).

4.5. Вычисляем октавные уровни звукового давления в палате I по формуле (10). Для этого необходимо знать постоянную помещения палаты Ви.

а) . Определяем постоянную помещения палаты по п.З.4,

считая, что в ней отсутствует звукопоглощающая облицовка. Для этого вычисляем постоянную помещения палаты на частоте 1000 Гц по п.4.3    [i]

ЩоЮ    = v/б -5б/в =3,33мг)

где If =56 м3 - объем палаты.

На частоте 63 Гц согласно табл. 4 [i].

Ви63 ” ВиХ000х 0,8 я    0,8    =    7,5

Аналогично вычисляются значения постоянной помещения палаты в других полосах частот (п.6 табл.7 прилож.1).

б) . По формуле (10} вычисляем уровни звукового давления в палате I. Например, в полосе частот 63 Гц.

L=LpCyM ~ Шфви +6=46406^7,5+6 *</396.

Аналогично производятся вычисления в других полосах частот, п.7 табл. 7 прилож.. I.

4в6. Определяем лLrp по формуле (II) (п.8 табл.7 прилож. I) и проверяем условие лЬтрмах^О.

Из п.8 табл. 7 прилож. I видно, что оно не выполнено, причем    41/грмах*22 > ЮдБ, т.е. необходимо

устройство пола на упругом основании.

4.7. Подбираем конструкцию пола на упругом основании по п.З.6.

14

Из табл. 6 прилож. I видно, что условие aR>AjLt/>+6§£ выполняется при устройстве пола на упругом основании, плавающая плита которого имеет поверхностную плотность 140 - 150 кг/м2, а упругий слой минимальную толщину в необжатом состоянии - 0,08 м.

О

Поверхностной плотности плавающей плиты 140 кг/м соответствует толщина hnp =140/2400= 0,058 м. Поэтому принимаем толщину плавающей плиты hn =0,06 м, толщину упругого илоя из плит стекловолокна плотностью 50 кг/м- 0,08 м в необжатом состоянии.

4.8. Определяем уровни звукового давления в палате I после устройства пола за упругом основании L (формула 10). При этом в расчетных формулах (I) и (2) изменяется (по сравнению со случаем, когда не было пола на упругом основании) только звукоизоляция В. перекрытия и его механическое сопротивление    (формулы    (I)

и (2)).

а.    Вычисляем собственную изоляцию воздушного шума перекрытием с полом на упругом основании по формуле (6) (п.9, 10 табл. 7 прилож. I).

R=Ro +&R,

где Во - определяется по п.З табл. 7 прилож. I. Определяема/?. Поверхностная плотность плавающей плиты Uln = 2400 х 0,06 = 144 кг/м2. По табл. 6 прилож. I для AR при толщине упругого слоя 0,08 м

получаем:

на частоте 63 Гц - aR =16 дБ; на частоте 125 Гц    = 28дБ    ,

на частоте 250 Гц -д&    =31 дБ.

б.    Вычисляем механическое сопротивление перекрытия с поломом на упругом основании. Согласно п.З.2 оно равно механическому сопротивлению плавающей плиты и определяется по формуле (5)

Zn=%г-Лпр№-<о!=чр-о,о&!гт-

15

в. Для вычисления U после устройства пола на упругом основании не нужно производить заново весь расчет. Достаточно учесть, что в формулах(1 и 2)изменяются только 2п И R . При изменении Zn с 4.I05 на 7.10^ Нс/м Jjpc увеличивается на всех частотах (см.формулы (I),-(2) ) на    IQty (t,• Ю5/7' Юч) =в;

при изменении R величина L уменьшается на aR . Поэтому, снижение уровня суммарной звуковой мощности структурного шума, излучаемого в палату I после устройства пола на упругом основании, составит

ALfgAR-в, б    (п.II табл.7 прилож. I)

Снижение уровня звукового давления в палате I после устройства пола на упругом основании согласно формуле (10) также равнолЦрс • Поэтому уровни звукового давления в палате после устройства пола на упругом основании L равны

L-L-^Lpc (п.12, табл.7 прилож. I).

Д.9. Проверяем условие ALrpmax^O подле устройства пола на упругом основании. Как видно из п.12, табл. 7 прилож. I оно выполнено, т.е. ожидаемые уровни шума в палате I меньше допустимых. Следовательно, дополнительные мероприятия по снижению структурного шума не требуются.

16

Приложение I Таблица I

Тип и количество виброизоляторов, применяемых с вентиляторами типов Ц4-70 и Ц4 - 76 без инерционной плиты [2]

Тип и номер

: Тип виброизо-

-Количество

Механическое

вентилятора

. ляторов

виброизоля

■: сопротивление

- ------:

торов

h-----

‘всех виброизо-:ляторов Я/,

: Но/м *■>

Ц4-70

2,5

Д038

5

59

3,15

Д038

5

59

4

Д039

5

НО

5

Д040

5

172

6,3

Д041

5

272

8х

Д042,43

5

485,850

10

Д044

5

1240

12,5

Д045

5

1950

16

Д045

8,10

3120,3900

Ц4-76

8

обозначения: Б8-1, Б8-2

В7баЮ.00.020 4

1040

Б8-3, Б8-4

В76аЮ.00.020 6

1560

10

В7баЮ.00.020 6

1560

16

00.42.40 9

5300

20

00.42.40 14

8200

х Для различных исполнений принимаются виброизоляторы Д042 и Д043.

17

Таблица 2

Критерии шумности вентиляторовZ В.В

fate : Тип венти-пп : ляторов

:Номер вентилятора!Диаметр ра-! ! !бочего колет : :са от дн :

Критерий

•шумности

I. Ц4 - 70

2,5;3,15;4;5; 0,9ДН-1,0ДН 6,3; 8;10;12,5;

51,5

16

2,5;3,15;4;5;6,3; 1,05Дн 8;Ю;12,5; 16

54

2. Ц4 - 76

8; Ю; 12; 16;20 Дн

48,5

3. Ц14-46

2,5;з»15*4;5; Дд 6,3; 8

52,5

Примечание. Дн -номинальный диаметр рабочего колеса вентилятора.

Таблица 3

Поправка б, учитывающая режим работы вентилятора

КоП.д. вентилятора    Поправка    дБ

j! макс    О

СО’9* - *)    ?    макс    2

(0,8 - 0,9)^    макс    4

менее 0,8    £    макс    5

18

ГОССТРОЙ СССР

Г л а б п ро м с I р ой п р о е к 1 СОЮЗСАНТЕХПРОЕКТ Государственный проектный институт САНТЕХПРОЕКТ Главстройнаука Научно-исследовательский институт строительной физики (НИИСФ)

Директор НИИСФ

Главный инженер ГПИ Сантехпроект


УТВЕРЖДАЮ:    УТВЕРЖДАЮ:

Рекомендации по расчету структурного шума от вентагрегатов, установленных на перекрытиях, и методы его снижения

АЗ-861

Москва 1982

Таблица 4

Поправка aLi в дБ, учитывающая распределение звуковой мощности по октавным полосам частот

Тип и номер: Частота враще-! Среднегеометрическая час-вентилятора: ния вентилято-: юта октавных полос, Гц

1

pa, об/мин

: 63

: 125

: 250

: 500

Ц4-70

930-1120

6

5

7

13

2,5;?,15; 4

1370-1700

6

5

5

10

2800-3360

7

7

6

6

Ц4-70

fd?flt55?16

350-450

460-600

4

5

6

5

9

8

12

II

635-800

5

4

7

10

114-76

850-1000

6

5

5

9

8;10;12;16;

I0I5-I290

6

5

4

8

20

1300-1620

7

6

5

8

Щ4-46

2,5;3.I5;

720-725

8

6

5

6

5;6,3j8

915-985

9

7

6

5

1360-1455

10

8

6

5

2815-2910

12

10

8

6

19

S настоящей работе впервые предложены рекомендации по расчету структурного шума от вентагрегатов типов Ц4-70, Ц4-76, Ц14-46, установленных на перекрытиях. Рекомендации можно использовать также для ориентировочных расчетов структурного шума от вентагрегатов других типов. Приведена методика расчета снижения структурного шума от вентагрегатов. Рекомендации основаны на результатах исследований, проведенных лабораторией борьбы с аэродинамическими шумами в зданиях (НИИСФ).

Рекомендации составлены инженерами Р.Г.Котляр (ГПИ Сантехпроект) и М.И.Могилевским (НИИСФ).

СОДЕРЖАНИЕ

Стр.

1.    Общая часть .................. 3

2.    Строительно-акустические мероприятия по сни

жению структурного шума в изолируемых помещениях .................... 4

3.    Расчет октавных уровней звукового давления

структурного шума в изолируемом помещении и выбор мероприятий по его снижению .......    6

4.    Пример расчета структурного шума от вентагрегатов .............. •    ...»    II

3. Приложения

Приложение    I........ 17

Приложение    2............24

Государственный проектный институт Сантехпроект Главпромстройпроекта Госстроя СССР (ГПИ Сантехпроект), 1982

2

I. ОБЩАЯ ЧАСТЬ

1.1. При работе вентагрегатов (вентиляторов) в смежные изолируемые помещения через ограждения проникает воздушный и структурный шум.

Воздушный шум в изолируемых помещениях возникает в результате излучения шума вентиляторами в венткамеру с последующим его прохождением через ограждения из вент-камеры в изолируемые помещения.

Структурный шум в изолируемых помещениях создается вследствие передачи динамических сил от вентилятора через его опорные конструкции на перекрытие.

В настоящей работе приводятся рекомендации по расчету структурного шума в помещениях, расположенных под венткамерами,и выбору мероприятий по его снижению.

1.2о Расчет уровня структурного шума в помещениях, расположенных под венткамерами, производится в каждой из четырех октавных полос со среднегеометрическими частотами 63, 125, 250, 500 Гц.

В октавных полосах со среднегеометрическими частотами 1000, 2000, 4000,8000 Гц расчет можно не проводить, т.к. на частотах 1000 Гц и более имеет место снижение уровней звуковой мощности структурного шума вентиляторов и увеличение звукоизоляции перекрытиями.

Расчет уровня структурного шума от вентиляторов в изолируемом помещении и выбор мероприятий по его снижению включает:

а)    определение допустимых уровней звукового давления в изолируемом помещзнии;

б)    определение октавных уровней звуковой мощности структурного шума, излучаемого в изолируемое помещение;

в)    определение ожидаемых уровней звукового давления в изолируемом помещении;

г)    определение требуемого снижения уровней звукового давления в изолируемом помещении;

3

д) расчет и выбор мероприятий по снижению уровней звукового давления в изолируемом помещении.

1.3. Октавные уровни звукового давления структурного шума вентиляторов не должны превосходить допустимых уровней ^доп., определяемых в соответствии со СНиП П - 12-77 "Защита от шума" [i].

2. СТРОйТЕЛЬНО-АКУСТИЧЕ£КИЕ МЕРОПРИЯТИЯ ПО СНИЖЕНИЮ СТРУКТУРНОГО ШУМА В ИЗОЛИРУЕМЫХ ПОМЕЩЕНИЯХ

2.1.    К строительно-акустическим мероприятиям по снижению структурного шума от вентиляторов относятся виброизоляция вентиляторов и устройство полов на упругом основании.

Виброизоляция вентиляторов должна применяться во всех случаях, необходимость устройства пола на упругом основании определяется расчетом.

Звукопоглощающую облицовку в венткамере не следует применять с целью снижения структурного шума в изолируемых помещениях, т.к. она не уменьшает уровень структурного шума.

2.2.    Для виброизоляции вентиляторов следует применять виброоснования с виброизоляторами со стальными винтовыми пружинами и дополнительными резиновыми прокладками, располагаемыми под пружинами. Толщина резиновых прокладок должна быть не менее 0,01 м. Рекомендуется применение выпускаемых промышленностью серийно виброизоляторов типа ДО, в комлпект которых входят цилиндрические пружины и резиновые прокладки, а также равночастотных вйброизоляторов типов В7ба.10.00.020 и 00.42.40.

При устройстве виброизоляции вентиляторов типов Д4-70 и Ц4-76 без инерционной плиты (располагаемой между вентилятором и виброизоляторами) тип, количество и схему установки виброизоляторов рекомендуется принимать

согласно "Руководству"    [2]. Тип и количество вибро-

изоляторов, применяемых с вентиляторами типов Ц4-70 и Ц4-76 [2] , указаны в табл. I прилож. I

Подбор виброизоляторов в других случаях (для вентиляторов других типов, а также при наличии инерционной плиты) производится согласно "Руководству по проектированию виброизоляции машин и оборудования"[з]и по альбому виброизоляторов М.

2вЗ. Поды на упругом основании устраиваются на всей площади венткамеры и состоят из плавающей железобетонной плиты (на которую опираются вентиляторы), гидроизоляции и упругого слоя, располагаемого по несущей плите перекрытия (рис. I прилож. 2).

Плавающую плиту пола следует изготовлять из бетона плотностью 2000 - 2300 кг/м3. Она дрлжна иметь толщину не менее 0,06 м и поверхностную плотность ГПп не более, чем (3/4) тн , где ГПн - поверхностная плотность несущей плиты перекрытия; поверхностная плотность плиты равна произведению ее приведенной толщины Ь.пр на плотность. Толщина и. армирование плавающей плиты должны обеспечить ее несущую способность на действие статической нагрузки от вентиляторов.

Для гидроизоляции может быть использован рубероид с промазкой швов и другие материалы, предупреждающие просачивание бетона в упругий слой при изготовлении плавающей плиты на месте.

В качестве упругого слоя рекомендуется применять стекловолокнистые плиты и маты плотностью 50 и 100 кг/мПри плотности материала 50 кг/м3 суммарный вес плавающей плиты и расположенного на ней оборудования на I м2 перекрытия не должен превосходить 10.000 Па (1000 кгс/м2); при плотности 100 кг/м3 - 20.000 Па (2000 кгс/м2).

В местах примыкания плавающей плиты пола к стенам устраивается шов (.рис.1 прилож. 2) из нетвердеющих материалов, не пропускающий воду.В качестве уплотнителя

5

применяют тиоколовую мастику и другие герметики.

Для венткамер с линейными размерами более 8-10 м с целью предотвращения растрескивания монолитной плавающей плиты при схватывании рекомендуется делать разделительные швы. Швы не должны проходить вблизи места установки вентиляторов. Наибольшие из них следует располагать в центре отдельных плит, на которые швами разбивается плавающая плита. Конструкция швов такая же, как в местах примыкания плавающей плиты к стенам. Рекомендуемые толщины упругого слоя см. табл.6 прилож.1.

3. РАСЧЕТ ОКТАВНЫХ УРОВНЕЙ ЗВУКОВОГО ДАВЛЕНИЯ СТРУКТУРНОГО ШУМА В ИЗОЛИРУЕМОМ ПОМЕЩЕНИИ И ВЫБОР МЕРОПРИЯТИЙ ПО ЕГО СНИЖЕНИЮ

3.1.    Проектируется виброизоляция вентиляторов в соответствии с п.2.2.

3.2.    Определяются октавные уровни звуковой мощности структурного шума в дБ, излучаемого в изолируемое помещение при работе вентилятора, установленного на пружинные виброизоляторы, по формулам:

для вентиляторов, расположенных над изолируемым помещением

Lpci~ Lpi *■ &cl *    (Zu/2л)~Н *36)    (I)

для вентиляторов, расположенных в венткамере вне пределов перекрытия над изолируемым помещением (см. рис.2 прилож. 2)

Ц>„fLpfA'i ^alf(2ti-S/2n-Si)-n*36,    (2)

где Ltp. - октавный уровень звуковой мощности в дБ,

излучаемой вентилятором в венткамеру, определяется по формуле

(3)

Lp - Ьв.д.*206у Ру * 10ly,Q, * S- a Li ,

где Хае


Ру

О

6

A Li


ДС1


Zdl


I

критерий шумности в дБ, зависящий от типа и конструкции вентилятора, определяется по табл. 2 прилож. I [5]; полное давление, создаваемое вентилятором, в кгс/м^;

объемный расход воздуха вентилятора в м3/с; поправка на режим работы вентилятора в дБ (табл. 3 прилож. I);

поправка в дБ, учитывающая распределение звуковой мощности вентилятора по октавным полосам частот, зависит от типа и частоты вращения вентилятора (табл. 4 прилож. I); поправка в дБ, зависящая от номера вентилятора, принимается равной 0 - для вентиляторов Ц4-70 и Ц14-46 номеров 6,3 и меньше; 2 дБ - для вентиляторов Ц4-70, Ц4-76 и Ц14-46 номеров 8 и больше; механическое сопротивление всех виброизоляторов в Нс/м, на которые установлен вентилятор, равное арифметической сумме их механических сопротивлений; номер вентилятора.


Механическое сопротивление в Нс/м виброизоляторов типов ДО, В76а 10.00.020 и 00.42.40 определяется по табл. 5 прилож. I. Механическое сопротивление в Нс/м других виброизоляторов может быть вычислено по формуле


' '

где Мпр - масса рабочих витков пружины в кг;

- статическая жесткость пружины в Н/м [4] . Механическое сопротивление всех виброизоляторов для вентиляторов типов Ц4-70 и Ц4-76, запроектированных по "Руководству" [2] , приведено в табл. I прилож. I.

2п " механическое сопротивление перекрытия в Нс/м, равное:


7


механическому сопротивлению несущей плиты перекрытия при отсутствии пола на упругом основании;

механическому сопротивлению плавающей плиты - при наличии пола на упругом основании.

Механическое сопротивление однослойной железобетонной плиты в Нс/м вычисляется по формуле

Zn=h^-h1nf,'£p-iOf>    (5)

где hnp- приведенная толщина плиты в м;

J7 - плотность бетона в кг/м3

S - условная площадь перекрытия венткамеры над изолируемым помещением в м^, принимается равной:

S-S^ если

где Si - площадь венткамеры над изолируемым помещением в м2;

О

Sh - площадь изолируемого помещения в м ;

S =    если    S^Sn/tf    »    или венткамера не нахо

дится над изолируемым помещением, но имеет одну общую с ним стену;

о

S& - общая площадь венткамеры в м ;

R - собственная изоляция воздушного шума перекрытием в дБ.

Собственная изоляция воздушного шума дБ однослойным перекрытием в октавных полосах частот определяется по п. 6.8 [IJ .

(6)

Собственная изоляция воздушного шума в дБ перекрытием с полом на упругом основании в октавных полосах частот определяется по формуле:

R = R0+aR,

8