Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1 

32 страницы

Купить А3-611 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Указания предназначены для определения производительности местных отсосов от перегрузочных узлов сухих, сыпучих материалов с удельным весом более 1200 кгс/м3, перемещаемых транспортерами (конвейерами, питателями) на вновь сооружаемых и реконструируемых производственных предприятиях

 Скачать PDF

Оглавление

Введение

1 Область применения

2 Общие положения

3 Исходные данные и основные расчетные величины

4 Расчет производительности местных отсосов

5 Примеры расчета

Приложение I. Номограмма для определения скорости материала в конце расчетного участка течки

Приложение II. Объем воздуха, подсасываемого через неплотности в укрытиях

Приложение III. Номограмма для определения параметра N

Приложение IV. Номограмма для определения параметра М

Приложение V. Таблица для определения коэффициента эжекции

 
Дата введения01.01.2019
Добавлен в базу01.01.2019
Актуализация01.01.2019

Этот документ находится в:

Организации:

09.02.1973УтвержденВО Союзсантехпроект
РазработанГПИ Сантехпроект Госстроя СССР
Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

ГОССТРОЙ СССР Гдавпромст ро Й п р о е к i СОЮЗС АНТЕХПРОЕКТ Гос5дарственный^п|оек|шй институт

Академия наук УССР Институт проблем материаловедения


Институт НИИрудвентиляция

ВРЕМЕННЫЕ УКАЗАНИЯ

по расчет объемов аспирируемого воздуха от укрытий мест перегрузок при транспортировании пылящих материалов

A3-6II

Москва - 1973

Введены в действие приказом №21 по В/0 Союзсантехпроект от 9 февраля 1973 г.

для вертикальных участков,расположенных после наклонного

участка?

VL = \f(VH hnt) + iS,6 HL ' м/сь ( 3.2)

для наклонных участков

VL = \l(VL.t Mnif*№,6Hi'(j-f7pctp<£i) л/с, ( 3.3)

]/; j - скорость движения материала в конце предыдущего 1 участка течки, м/с;

Н; - высота перепада материала на данном прямолинейном участке течки, м;

/    -    коэффициент трения материала о днище течки в

•тр движении ( в среднем равен и,5);

оС: - угол наклона участка течки к горизонтальной плоскости,град;

hn; - коэффициент уменьшения скорости при повороте L потока материала (при изменении угла наклона течки) принимается по таблице 3.3.

Примечания:

1,    Начальная скорость материала в первом участке течки на уровне подающего конвейера принимается

Унач = 0 (см. рис.2)

2,    Величина Vi может определяться по номограмме приложения I.

II

Коэффициент уменьшения скорости потока _материала_

Таблица 3.3

1 gLlL • град

(см. рис.2) :

60

50

45

: 40

30

20

•10 ; 0

KnL

0,47

0,64

0,7

0,75

0,85

0,93

0,97 1,0

3,3. Усредненная объемная концентрация материала в течке определяется по формуле

С тчо3 Gn    (3.4)

й ' р V*

где G„

- весовой расход материала, кге/с;

р

F

- площадь поперечного сечения течки, м ;

- удел-ьный вес материала, кгс/м3;

У'к

- скорость движения материала в течке при входе его в нижнее укрытие, м/с.

3.4. Средний диаметр частиц материала dCp определяется в зависимости от гранулометрического состава материала по формуле

с/Ср = 0,01 21 dL rr?i мм,    (    3.5)

L-i VP

где dL - средний диаметр частиц в £ - ом интервале, мм;

12

mi - весовая доля частиц в данном / - ом интервале, %.

Если окажется dCp ^ 0,6^[И>', принимать в качестве расчетного среднего диаметра

dcp = 0,6 \As7    (    3,6)

Пример

Определить средний диаметр частиц dcp при #п = ЗОООкгс^, следующего гранулометрического состава:

dL ;мм Г90-70

.70-50: 50-20: 20-18: 18-12: 12-8

1 8-6 |б-з

г3-1 :: 1

о

со

3

60 35 - 15 Ю

7

4,5

2 0,5

mL % 29,32

14,1 23,34 - 5,93 4,71

3,8

5,8

3,2 9,8

По формуле 3,5 находим

dcp = 0,01(80x29,32+60x14,1+35x23,34+15x5,93+10x4,71+ +7Х3,8+4,5Х5,8+2x3,2+0,5x9,8) = 42 мм.

Согласно п.2.1 данный материал относится к кусковым,

3.5. Сумма коэффициентов местных сопротивлений укрытий и течки Z'f определяется по формуле

гДе Jsx - К.м.с. при входе воздуха в верхнее укрытие;

¥т -    к.м.с, течки;

-    к.м.с. жесткой перегородки, устанавливаемой

в никнем укрытии.

13

Величина    'f ах    определяемся по формуле

'fax    ’

р

где Fs - площадь неплотностей в верхнем укрытии конвейера, м , принимается по конструктивным размерам, но не более величин^приведенных в приложении П,табл.2.

Примечание. Величина 'fex не учитывается при устройстве отсоса от верхнего укрытия.


(3,8)


где


величина 'fr принимается для вертикальных течек % =1,5;

для наклонных течек и течек с поворотами ^ =2,5. Величина 'fnee определяется по табл.3.4

р    р

в зависимости от отношений и -п~‘

р Ру Ру

Рекомендуемая величина    =0,25    t    0,3,    (3.9)

„    Ру

Рпр - площадь поперечного сечения прохода в месте установки перегородки, м^ (рис.З);

Ру - площадь поперечного сечения нижнего укрытия, м2 (см.-рис.З),


Значение величины Упеа


Таблица 3.4

'с?;

0,1

: 0,2

: 0,3

: 0,4

: 0,5

: I

IS3

44,5

17,8

8,12

4,02

со

о

124

28,5

И,4

5,19

2,57

/ гу : 0,6

69,5

16,0

6,41

2,92

1,45

: 0,4

30,9

7,12

2,84

1,30

0,64

: 0,2

7,72

1,78

0,71

0,32

0,16


Жесткая леде- м . еододка_    х

Сечение f по


Сечение Ру

Сечение Р

Схема нижнего укрытия с двойными стенкам* перегородкой


Рис.З.


есткой


14


Таблица 4-Л

4. Расчет производительности местных отсосов Р а с чёт н ы Z

Белизна-: Единица чение :измере-: ния

Наименование

Отсос от верхнего укрытия

L6

hjQ

м3

Отсос выполняется только для поршкообразного материала

L* = аде • в

Отсос от нижнего

'У0

м3

L0H-LH>LT

укрытия

=    *    Ьт)

Здесь ^ и LH

в -

У<7 -

Oj о о м у л ы

Для ненагретоги материала : Для нагретого материала______

: при Л>-0,66 М : приУ<- 0,6(3 м - — - — (область противотока)

L0-a(iB+Lr)

■ объемы воздуха, подсасываемые через неплотности соответственно верхнего и нижнего укрытий, м3/ч /см.приложение П/;

Ьт - объем воздуха, поступающего в аспирируемое укрытие по течке, определяется по формуле

1Г --3600Л \!к,г< м%, ИЛ)

ширина ленты подающего конвейера, м;

удельный вес воздуха в помещении, кге/м3 (обычно принимается равным 1,22 кге/м3, что соответствует

t =16°и барометрическому давлению 760 мм вод. ст.

удельный вес воздуха, поступающего в аспирируемое укрытие по течке, кге/м3 (см.приложение ш).


X - параметр (см.приложение Ш);

Л7 - параметр (см.приложение 1У);

Л - коэффициент эжекции (см.приложение У).

Примечание Если в результате расчета производительности местного отсоса от верхнего укрытия перегрузки нагретого материала окажется X/ < О , отсос не предусматривать. Производительность отсоса от нижнего укрытия в этом случае пересчитывается: определяются новые значения параметров N и М при отсутствии верхнего отсоса (см.приложение Ш и 1У).

5. Примеры расчета

Пример I. Определить производительность местного отсоса перегрузочного узла ленточных конвейеров, транспортирующих ненагретый материал. Нижнее укрытие непроходное с одинарными стенками (см.эскиз укрытия).


Исходные данные:

Gn : 800 кг% > У/7 -- зооо *8С/м*; в --1,6 м ;

Л- 0,4 м8; Р6 -- i,Z м8; Н* 6м; н< Зм; нг -• Зм;

= 00°; oCs = 45°;    = оС,-оСг= 90-45 •- 45°

Гранулометрический состав материала


o/L мм *90-70:70-50:50-20:20-18:18-12:li-8 7 8-6 7б-3~ 7 3-7 7 ~1


dLcp мм 80    60

rnL % 29,32 14,1


35


15    10    7

5,93 4,71    3,8


4,5    2    0,5


23,34


16


Решение:

I. Скорость движения материала в конце течки при входе в нижнее укрытие в соответствии с п.3.2 определяется последовательно для первого и второго участков течки:

а/ скорость материала в конце первого вертикального участка при Нх = 3,0 и и оД =90° по {.opMjne (3.1)

= \119,6 • 1Г - 7,6 м/с;

б/ скорость материала в конце второго наклонного участка течки при Н2 = 3,0 м, <^2 =45° по формуле (3.3)

V = v, = \j (7,бх0,7р+19,б.3,0 (1-и,5с^№°)‘ = ?,55 »/с.

В данном случае коэффициент К^, согласно таблице (3.3), пре jS=45° принят равнш 0,7.

Такую же величину V* можно получить, пользуясь номогран... . приложения I.

2.    Усредненная объемная концентрация материала в течке ш формуле (3.4)

5- I.I8 ■ Ю3 . 800    =    1С4

О,4.3000.7,55

3.    Средний диаметр частиц материала по формуле (.3.5)

0,01 (80x29,32+60x14,1+35x23,34+15x5,93+10x4,71+7x3,8 +

+ 4,5x5,8+2x3,2+0,5x9,8) = 42 мм.

Согласно пункту 2.1, данный материал относится к кусковые Находим величину 0,6*\AS^ = 0,6 * V~I64 = 6,1, то есть 42 > ср “ Согласно указаниям п.3.4, за расчетную величину принимаем dcp-42 мм.

4. Сумма коэффициентов местных сопротивлений согласно п.3.5 = Уг = 2,4 ^ )г+ 2>5 = 2,76.

Л = 16,4

5. Параметр Л по формуле (Ш-1)? приложения

= 0,125.

[.2

7,55^ . 2,76

Аналогичное значение Л можно получить по номограмме прилс жения ill.

17

6. Параметр М определяем по приложен'

5    к

а) по номограмме при ~~гт = j ' ~

Оср

2,76 и V* = 7,55 г    ли    величину    ^<7    =0,077;

б) параметр М по форм;-    Л)    приложения    1У

М d 42 . . .077 = 3,24.

7, Коэффициент    Л    определяем    по    приложению    У.

ПосколькуЯ>0,г    (0,125>-0,558;, Л лежит не на границе

областей " £    и значение его следует находить в таблице

(см.прим^    .ожения У): при ЛГ =0,125 и М=3,24 Л =0,51.

.здуха, поступающего в аспирационное укрытие, г    (44) равен кт =3600.0,51.7,55.0,4=5500 м3/ч.

объем воздуха, подсасываемого через неплотности нижнего .хия при В=1,6 м hH =1,2 кгс/м2, находим по табл. (П.1) применяя П    .    ч

LH =2900 м3/ч .

10.    Производительность местного отсоса по табл.4.1

Lo=    =    2900 + ^о = 8400 м3/ч.

11.    Сечение вытяжного патрубка при скорости воздуха в нем V= 2,0 м/с (см.п.24)

8400    _    т ,/• *.d

патр

ШХП? - 1>ib м •

12. Длина вытяжного патрубка £а при его ширине равной ширине укрытия /конвейера/ В = 1,0 м,

W -^-

13.    Производим уточнение величины /,* .

Периметр укрытия по таблЛ приложения П

&)г = ^,8+0,72+1,9+1,6)-2 = 19 м.

Площадь неплотностей при ширине щели 0,03 м Рн= 19,0 . 0,93 = 9,3 ытогда Щ = 9509 . 9,3 VI,2 = oIOO м3/ч, т.е. бедные ранее принятого 2900 м3/ч.

14.    Уточненный объем воздуха?удаляемого местным отсосом

LQ = 3100 + 5500 = 8600 м3/ч.

18

Пример 2. Определить производительность местных отсосов от нижнего и верхнего укрытий перегрузочного узла ленточных конвейеров, транспортирующих нагретый кусковой материал. Нижнее укрытие непроходное с двойными стенками (см. эскиз укрытия).


Исходные данные те же, что и в примере I, за исключением температуры материала, которая в данном случае принимается равной £„=500°С,

Эскиз укрытия

Решение: I. В соответствии с примером I: скорость движения материала в конце течки \/к = 7,55 м/с} усредненная объемная концентрация материала в течке S = 104} средний диаметр частиц материала ofcp = 42 мм.

2. Сумма коэффициентов местных сопротивлений при наличии отсоса от верхнего укрытия, согласно п.3.5,

11= Гг =2,5.

3.    Тепловое давление в укрытии при tM =5GG°C и Н = 6 м по табл.Ш-2;приложения ш равно hT =0,17x6 = 1,02 кгс/м2.

4.    Разность давлений в нижнем укрытии при hH =0,8 кге/ми = 0,6 кгс/м^ по формуле (Ш-4) приложения Ш составляет

5. Параметр Jf по формуле (ш-2) приложения ш ЛГ= 16,4 .    —    =    _(,    

V,552.2,5


Ah - (0,8-0,6) - 1,02 = -0,82 кгс/м2.

То же значение jf можно получить по номограмме приложения Ш.

19

6.    Параметр М определяем по приложению 1У:

8) по номограмме при —= 0,06; 2|=2,5 и

ук = 7,55 м/с находим величину L0 = 0,09; б) параметр М по формуле (1У-1)

М = 42 • 0,09 = 3,78.

7.    Коэффициент эжекции определяем по приложению У*

J{ значительно больше - 0,66М (-0,1>-2,05) , т.е.А, лежит не на границе областей "б" и иви и значение его следует находить по таблице (см.примечание приложения У): при

ЛГ= -0,1 и М = 3,78 Л = 0,43.

8* Объем воздуха, поступающего в аспирационное укрытие по течке, по формуле (4,1)

LT = 3600*0,043.7,55.0,4 = 4700 м1/ч.

9. Объем воздуха, подсасываемого в укрытия, по прилож. П: в нижнее укрытиеярр4, = 0,8 кгс/м^;

LH = 2300 м1/ч (см.табл.П-1); в верхнее укрытие Le = 8800 м1/ч (см.табл.П-2)

10. Производительность местных отсосов по табл. 4.1

[при^> -0,66 М = (-0,1> -0,66.3,78) или -0,1 > -2,5] : от верхнего укрытия

4е' Ьт^у—) ■ = 1,1(8800-4700    )    =    5900    м1/ч;

о о    1.22

от нижнего укрытия    *

V    /

L0 = V (Ьн f Ьт ) = 1,1(2300+4700) = 7700 м1/ч,

II. Сечение вытяжных патрубков при скорости воздуха V = 2,0 м/с (см.п.2.4):    6

от верхнего укрытия    Fпатр = = °.82 м2

от нижнего укрытия    F^    — = 1,07 м2.

4 =-X£L 1,6

= 0,67 м.

12. Длина вытяжного патрубка нижнего укрытия при ширине В = 1,6 м

13. Производим уточнение величины LH .

Периметр укрытия по табл. I приложения П

(0,8+0,67+1,9+1,6)2 = 10,0 м.

20

СОДЕРЖА Н И Е

стр.

4

5 5 8

15

16

23

24 26

27

28

Введение I» Область применения 2» Общие положения

3, Исходные данные и основные расчетные величины

4® Расчет производительности местных отсосов

5® Примеры расчета

Приложения:

I. Номограмма для определения скорости

материала в конце расчетного участка течки

Пв Объем воздуха,подсасываемого через неплотности в укрытиях

1. Номограмма для определения параметра Я

1У. Номограмма для определения параметра М

У. Таблица для определения коэффициента эжекции X 1

Площадь неплотностей при ширине щели 0,03 м

FH = 10,0*0,03 = 0,3 м, тогда hH = 9500*0,3 V0,8 = 2540 м3/ч, т.е. больше ранее принятого 2300 м3/ч.

14. Уточненный объем воздуха, удаляемого от нижнего укрытия?

I о= 1,1(2540+4700) = 8000 мЗ/ч .

Пример 3. Условия те же, что и в примере 2, за исключением удельного расхода материала, который в данном случае принимается равным 20 кгс/с.

Решение.

1.    В соответствии с примером 2

V*    =    7,55 м/с;    dcp =    42 им; Ц    =    2,5;

F    =    0,4 и2;    <f„ =    3000 кгс/м3;

Jf    =    - 0,1;    iH =    2540 и3/ч; 4g    =    8800    м3/ч.

2.    Усредненная объемная концентрация иатервала i течке по

формуле (3.4)    _    1.18.Ю3.20    =    2    6

0,4*3000* 7,55 ”    ’

3.    Параметр М определяем по приложению 1У:

С    р    г

а)    по номограмме при    =    0,00145,

а    422

If = 2,5 и V* = 7,55 м/с* находим величину L0 = 0,0025;

б)    параметр М по форыуле (1У.1)

М = 42*0,0025 = 0,10 .

4.    Коэффициент эжекции определяем по приложению У. Поскольку Я< - 0,6611 (-0,1 <-0,066) иЛГне попадает на границу областей "б" и "в", не охватываемую табличными значениями Я и М , величину Л следует находить по таблице (см. примечание к приложению У): при Я — -0,1 и М — 0,10 Л = 0,12 .

5.    Объем воздуха, поступающего в аспирационное укрытие по течке, по формуле (4.1)

LT = 3600*0,12*7,55*0,4 = 1300 м3/ч-

В данном случае Л находится в области противотока и мы имеем обратный поток воздуха в течке, т.е. из нижнего укрытия в верхнее.

6.    Производительность местных отсосов по табл. 4.1 (при Я< —0,6614) от верхнего укрытия,

+ Ьт) 1,1 (8800 + 1300) =11100 ”3/ч)

от нижнего укрытия

Ц*u(Lh-Lt    ^(3S40-i300-^-y.i7eon%.

21

ВВЕДЕНИЕ

Временные указания по расчету объемов аспирируемого воздуха от укрытий мест перегрузок при транспортировании пылящих материалов составлены в развитие СНиП П-Г.7-62 "Указаний по строительному проектированию предприятий,зданий и сооружений металлургической промышленности" РМ 634-04/67.

Указания разработаны совместно объединением Союзсантех-проект, институтом НИИрудвентиляция МЧМ СССР (г.Кривой Рог) и Институтом проблем материаловедения АН УССР (г.Киев) под общей редакцией инж. А.Я. Мозгова.

В основу Временных указаний положены результаты научно-исследовательских работ, выполненных НИИрудвентиляцией и ИПМ АН УССР, и натурных испытаний местных отсосов, проведенных Алма-Атинским отделением ГПИ Сантехпроект и Харьковским Сантехпроектом.

Временные указания рекомендованы Главпромстройпроектом Госстроя СССР для применения в подведомственных ему проектных организациях.

С выходом настоящих указаний все ранее выпущенные нормативные методы расчета объемов аспирируемого воздуха от перегрузочных узлов сыпучих материалов,перечисленных в п. 1.2, аннулируются.

Замечания и предложения по Временным указаниям просьба направлять в ГПИ Сантехпроект, г.Москва,Е-203, Нижне-Первомайская,^.

4

I. ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ

1.1.    Временные указания предназначены для определения производительности местных отсосов от перегрузочных узлов сухих, сыпучих материалов удельным весом ^ > 1200 кгс/м3, перемещаемых транспортерами (конвейерами, питателями) на вновь сооружаемых

и реконструируемых производственных предприятиях.

1.2.    Временные указания распространяются на следующие виды материалов:

кусковые ненагретые и сухие нагретые материалы всех отраслей промышленности;

зернистые ненагретые материалы на предприятиях горнодобывающей промышленности цветной и черной металлургии ( за исключением порошковой металлургии) и предприятий промышленности строительных материалов;

порошкообразные ненагретые материалы на предприятиях черной металлургии ( за исключением порошковой металлургии), промышленности строительных материалов и производства апатито-нефелиновых концентратов.

1.3.    Временные указания не распространяются на производственные предприятия с радиоактивными, парящими материалами, а также с материалами, транспортирование которых сопровождается выделением вредных паров, газов и образованием взрывоопасных смесей.

2. онт гюло;.£шш

2.1* Сыпучие материалы в зависимости от размера зерен dcpy удельного веса материала ^п и степени нагрева классифицируются на ненагретые кусковые, зернистые и порошкообразные материалы и нагретые кусковые материалы, когда температура материала /^>30°С, но не выше 600°С (см. рис,1).

Кусковые материалы со средним диаметром частиц dcp ^ 3 мм при    2000    кгс/м3    и    с/ср    >    7,0    мм при > 1200кгс/мЗ.

5


Зернистые материалы со средним диаметром частиц 0,2<dcp<3 мм при ^^2000 кгс/м3; 0,2 < dcp < 7 мм при $м= 1200 кгс/м3

Порошкообразные материалы, содержащие частицы с диаметром меньше 0,2 мм более 50$ при максимальном размере частиц 1,5 мм для 1200 кгс/м3.

uSo/tee

Щ

'///

/ / / / у/иС.

У

\Y / /

/ / /// ///у

sV /

кускового У материала/

\\у

/ ///

//// У///

//// /У

\\NY

\ \ ч К \ \ 1

У///

Ш

УУзА

УУУ'

Зом

зернис

мс/теА

еЬ< тала -

ч\\

\\ \\

\\\

\\\\

-УУУА

\\ \\

\\\\

\\\

\\\\

\\\х

3.0 1,5

1.0 0,8 0,6 ом

0,3

4,0    0

тыс кгс/м

iOu 3,0    3,0

cf)

dec.

МП

8,0

7.0

6.0

5.0

4.0

3.0

3.0

1.0 0,8


dcp

мм

5.0

4.0

3.0


7777

'поре

зоне/' fизкаод,

///У разно-

/Ео псгтерииргсг / - /{содърэксшиё у


1,0

Х„'тб/схло/м3

Pic, I. Классификация сыпучих материалов в зависимости от 4/з и : а) кусковые и зернистые материалы;

б) порошкообразные материалы

2.2,    Для обеспыливания мест перегрузок сыпучих пылящих материалов в местах сброса материала с верхнего конвейера и падения его на нижний конвейер предусматриваются укрытия с отсосом воздуха (рис,2).

2.3,    Для уменьшения объемов отсасываемого воздуха рекомендуется;

нижнее укрытие выполнять с двойными стенками;

для зернистых и порошкообразных материалов устанавливать дополнительно жесткую перегородку в нижнем укрытии;

принимать меры по максимальному снижению скорости входа материала в нижнее укрытие (V* < 10 м/с), для чего последний участок течки, как правило, выполнять наклонным к горизонтали (но угол наклона должен быть не менее 45°);

предусматривать отбойные плиты (рис.2).

б

2Л. Скорость воздуха во всасывающем отверстии патрубка, присоединяемого к укрытию, следует принимать не более: для кусковых материалов    -    2    м/с;

для зернистых материалов    -    I    м/с;

для порошкообразных материалов - 0,7 м/с.

Укрытие с оди - Укрытие с парными стен- двойными нами

noi-i

Внутренние стенки

п о

1s/о    Верхний пода/О'

У —    конвейер

стенками

Отсос

Воздуха

. Нижний принимаю-Жесткая перегородка йуий конвейер Установка отдои-—-- ной    плиты

Рис. 2, Схема перегрузочного узла

Жесткая перегородка


3.ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ И ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ВЕЛИЧИНЫ


3.1, Для определения производительности местных отсосов от укрытий узлов перегрузки сыпучих материалов необходимо располагать исходными данными и основными расчетными величинами, приведенными в табл. 3.1 и 3.2.


Таблица 3.1


Исходные данные


Величина


Обозна-1 Единица \

чение : измерения: Примечание


Весовой расход материала

Удельный вес материала

Температура материала

Гранулометрический состав материала

Ширина ленты подающего конвейера

Общая высота перепада материала от верха подающего конвейера до места входа материала в нижнее укрытие


гг„

t„


кгс/с

кгс/м3

°с


см.п. 3.4


При конструкции течки с поворотами высота перепада материала учитывается отдельно для каждого прямолинейного участка:


Я


н2....нп


Угол наклона течки к горизонтальной плоскости


Угол изменения наклона течки

Площадь поперечного сечения течки в свету нормально к продольной оси ее в месте входа материала в нижнее укрытие


I* _

(см. рис.2)

При течках с несколькими об    град    поворотами

учитываются углы наклона каждого участка течки

( см.рис.2)

А:\с£/~<*г\

J3    град    (см. рис.2;

А; I cLL4' cLi I


F


см. рис.2


8


Величина

; Обозна-: чение

Г Единица :

I измерения: Примечание

Удельный вес воздуха в помещенш

кгс/м3

Основные

Таблица 3.2

расчетные величины

Величина

: Обозна-

; Единица .*

; чение

Г измере- : Примечание

: ния :


скорость движения материала в течке при входе его в в нижнее укрытие

V*

м/с

Усредненная объемная концентрация материала

S

Средний диаметр частиц материала

dcp

мм

Коэффициенты местных сопротивлений

входа в верхнее

Чь

Ут

Ьез-

укрытие

раз-

течки

мер-

жесткой перегородки, устанавливаемой в

Упер

ный

нижнем укрытии

Разрежение на внутренней поверхности наружных стенок нижнего укрытия

Ы

кгс/м2

То же, верхнего укрытия

hB

р

кгс/м

Тепловое давление в течке, создаваемое в результате повышения температуры воздуха от нагретого материала

К

кгс/м2

Разность давлений

л/?

кгс/м2

Удельный вес воздуха, поступающего в аспирируемое укрытие по течке

ух

кгс/м3

См. п.3.2 См. п.3.3 См. п.3.4

См. п.3.5

9

См.приложение П тлб, I

См.приложение П таб. 2

Учитывается только при нагретом кусковом материале см.приложение Ш.


Величина

|чеиГ';Крен; Примечание

Площадь неплотностей в верхнем укрытии

F,

м2

Принимается по конструктивным размерам,но не более величин, приведенных в приложении П, таб.2 5

Ширина условной щели в нижнем укрытии

е

м

См.приложение П, табл.1

Площадь неплотностей в нижнем укрытии

м2

Принимается по конструктивным размерам, при этом размеры условной щели принимать не более указанных в приложении П,табл,1

Площадь поперечного сечения прохода в месте уста-новки перегородки Fnp

м2

Принимается согласно рекоменда-циям(п*3.5) с учетом конструктивных размеров укрытий

Площадь поперечного сечения нижнего укрытия

Гу

м2

То же

Параметр для определения коэффициента эжекции X

М

Без

размер

ный

см. приложение!

То же

м

и

См.приложение IY

Коэффициент эжекции

л

п

См.приложение У

3.2, Скорость движения его в нижнее укрытие ;

материала в конце течки при входе устанавливается путем последовательного

определения скоростей для всех прямолинейных участков течки по формулам:


для вертикального начального участка


Vi‘


i9,6 Hi м/с\ 10


С 3.1)


1