Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1 

30 страниц

Купить Альбом ПС-249 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

 Скачать PDF

 
Дата введения01.01.1989
Добавлен в базу01.09.2013
Завершение срока действия30.06.2003
Актуализация01.02.2020

Этот документ находится в:

Организации:

01.01.1989УтвержденМосинжпроект
РазработанМосинжпроект
Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

X


гдлвнш:

УПРАВЛЯЙ'/,P

приектный


ЛР'/У.ТВВТУГЫ

’/.НСТ’/ТУТ


ГРДДПСТРГУ/ТНЛЬСТБД


Г. МОСКВЫ —


Г *4 1: <**;


ь £ i Ь«г к /к




к V


МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ


ШШ1ПШ 1ШШГ.


*5kc.&36St«.f30


i ГЛЛИНШ:


УП15Л13Л!:1Ш:    АРХИТЕКТУРЫ    '/    ГРАДОСТРОИТЕЛЬСТВА    Г.    МОСКВЫ

проектный институт Еьу!0СМИЖП!~01ЕКТ





ГАЛИНЫ/    ИНЖЕНЕР    ИНСТИТУТА

НАМАЛЬП/К    ПИСК


ТИМОФЕЕВ Л.К.


козеевл н.к.


ЗАКАЗ N"f»0-B704


ВВЕДЕН

13 ДЕЙСТВИЕ

УКАЗАНИЕМ

ПО ИНСТИТУТУ N"

07

МОСКВА

1ШШ

f С


- для -£=|| =1,375 — а, =2,4 по номограмме #IQ для длин плеч

2/~ ■s-xaj=40x2,4=96M и

2**Jjxa2=55xI, 9=104,5 м находим соответственно £г=23м и 2,=25м, принимаем среднюю длину канальных участков i =2^,Ом.    I

6.2.2. Силы упругой деформации (Р) для прямого угла позора- I

та определяются по номограммам 9; 19 для соответствующего диаметра труб в зависимости от длины примыкающего канального участка ?т от 1г (или от %',) и Pg    (или    от Zj).

Пример 2 по п.б.2.I: Ду=4ССмм    I

При <Z# * ^ =40ы и л, =12,5м, ?|=1500кгс;    j

при Тт- = *2 =55м и i4 =15м    ?2=130Скгс.    j

6.2.3. Силы упругой деформации в теплопроводах при тупом 1 ■ внутреннем угле трассы (90°+ /) определяются по номограммам 9 ; -fO I

соответствующего диаметра в зависимости от приведенной длины канального

участка, равной фактической длине, умноженной на поправочный коэффициент

X ' Р1 07 if и р2 от -§!■

Поправочные коэффициенты находятся по номограмме #11 па-

углу f и отношению ~j - для Sj и -для в2*

Пример 3 по п.6.2.1: Ду=500**, / =40°, Z,=24m и ^=23м, по

номограмме #11 для /=40° находим:-для 4* =§^= 1,04 -*»    з^=2    2;

=0,96 — 82=2,1.

- для

if 24

=2700кг

<li _23    ;    ^

По номограмме .#10 находим: - для -g =4рт=П,43 —> ?2=

- для -££=    -*"■    Р|=2950кгс.При    средней    длине    канального    участка

4 =*23,5м, Р2г= 2775ктс.

6.2.4.При применении для теплопроводов стальных труб из низколегированных сталей длины канальных участков принимаются с коэффициентом 0,9, а силы упругой деформации с коэффициентам 1,25.

~    6.3.Расчет компенсации температурных перемещений теплопро

водов с использованием 2 - образных поворотов производится по номограммам #12,13,14,построенным для труб из углеродистых сталей.При применении для теплопроводов труб из низколегированных сталей значение вылета „2'-образного поворота и примыкающих к нему канальных участков принимаются с коэффициентом 0,90, а силы упругой деформации -с коэффициентом 1,25.    '

А/1

ъ

Рис.5. Схема компенсации с 1 -образным поворотом теплопровода.

6.3.1.Определение длин канальных участков производится по номограммам # 12,13 в следующей последовательности:

-    по правой части номограммы # 12 или 13 для соответствующего диаметра труб в зависимости от расстояния между неподвижными опорами X находится длина вылета 2-образного поворота, прокладываемого в канале

се2);

-    затем по дезой части номограммы 12 *ли 13 сселяется длина ка-нальных участков, примыкающих к вылету (2 j) для соответствующего диаметра в зависимости от длины канального участка

Пример: Ду = 500 мм; %= 75 м.

По правой части номограммы 13 для Д^=5С0 мм и X =75 м находим ^ 2=22,5 м, затем по левой части номограммы 13 для t^^2ZnS м и Ду=50Смм находим I -=6,4 м.

6.3.2. Силы упругой деформации определяются по номограммам # 12,13 в следующей последовательности:

-    Сила упругой деформации Р^ действующая на плечах ^Z -образ-ног*? поворота определяется в зависимости о? длины среднего канального участка £ £ Для соответствующего диаметра по правой части номограмм нН2,йЗ

-    Сила упругой деформации Р2, действующая на среднем канальном участке находится в зависимости от длины канальных участков, примыкающих к вылету поворота, для соответствующего диаметра по девой части номограмм # 12,13.

Пример 4 по п.6.3.1: Ду=500 мм dj=6,4 м    м

-    по правой части номограммы # 13 для Ду=500 мм и =22,5 м находим ?т=1260 ктс;

biT

8



ми


- по левой части номограммы .V" 13 для ,Zy=500 мм к    м    находим

силу р£=34Х кг с.

6.3.3. В том случае, когда по условиям местности необходимо принять длину канального участка I % меньше, чем рекомендуется номограммами № 12, 13 длины канальных участков следует определять в зависимости от фактической длины среднего участка £g*

По номограмме К 14 по отношению -тД- для. кривой, соответствующей

длине компенсируемого участка, определяем к = С <    ,    а    затем    £'Т-К’ДН*

дн


Пример 4 по п.6.3.1.

По условиям местности длина £.£> принимается равной 15 м (вместо 22,5м) По номограмме 14 в зависимости от Е2 _    15    й    до    по кривой для

Дн 0,530


Дн


75 0,53


£ 150 находим отношение


ы

Дн


= 35 . Далее определяем


t j * 35хДн * 35x0,53 = 19 м.


;•*    7.    Усилия    на    неподвижные опоры.

Горизонтальные нагрузки на неподвижные .опоры теплопроводов возникают^ от следующих воздействий:

-    сила трен::я теплопровода о грунт на участках бесканальной прокладки при температурных перемещениях теплопроводов;

-    силы трения теплопровода о песчаную подушку на канальных участках бесканальной прокладки при температурных перемещениях теплопровода;

-    силы трения теплопровода в подвижных опорах при температурных перемещениях теплопровода, прокладываемого в каналах;

-    силы трения в сальниковых компенсаторах при температурных перемещениях теплопровода; '

-    силы упругой деформации сильфонных и гибких компенсаторов или естественной компенсация (самокомпенсации) при предварительном напряжении в холодном состоянии и при температурных деформациях теплопровода;

-    силы упругой., деформации теплопроводов, прокладываемых с пррдва- .;

рительньш напряжением путем подогрева с последующим закреплением на    •

опср&х, при их температурных перемещениях;    :

-    распорные усилия сильфонных компенсаторов и силы внутреннего давления при применении неуравновешенных сальниковых компенсаторов.

При применении гцутых компенсаторов (П-образны.: компенсаторов, Г-сбразных и 2.-образных поворотов и т.п.) силы внутреннего давления воспри


нимаются трубопроводом и на неподвижные опоры не передаются.

При установке по всей трассе теплопровода .уравновешенных сальниковых компенсаторов силы внутреннего давления уравновешиваются конструкцией компенсатора и на неподвижные опоры не передаются.

7.1.    Сила трения теплопровода о грунт при бесканальной прокладке, сила трения теплопровода о песчаную подушку на канальных участках при бесканальной прокладке и силы трения теплопровода в подвижных опорах при канальной прокладке определяются по формуле:

Ттр. = £трх 2

где: ^тр - усилие трения на I п.м теплопровода при соответствующем способе прокладки (см. док. -ОБ настоящего альбома);

X - длина соответствующего участка в м.

7.2.    Сиды трения в сальниковых компенсаторах определяются в за

висимости от величины рабочего давления теплоносителя и диаметра трубы. Для Рраб. = 1,6МПа (16 кгс/смс> величины сил трения в сальниках приведены в док.-Об настоящего альбома.    усилия

7.3.    Силы упругой деформации (жесткость) к распоркые|сильфонных компенсаторов определяются в зависимости от количества устанавливаемых на участке компенсаторов. Силы упругой деформации (жесткость) и распорные усилия для одного элемента сильфонных компенсаторов приведены в таблице док.-ОБ настоящего альбома.

Силы упругой деформации в П-образнкх компенсаторах и естественной компенсации определяются по соответствующим номограммам. Для способа бесканальной прокладки теплопроводов номограммы приведены на соответствующих листах настоящего альбома.

Для способа канальной прокладки тепловых сетей силы упругой деформации следует определять по номограммам, приведенным в Справочнике проектировщика "Проектирование тепловых сетей" (под редакцией А.А.Николаева. U 1965 г.) или путем расчета с использованием ЭК.' по соответствующим программам.    s

7.4.    Силы упругой деформации теплопровода при жесткой прокладке

определяются по формуле Рж = «А Ех^трхд£ = Ах    ^

где: А - усилие упругой деформации в трубе при изменении температуры на 1°С (см. док. -05 настоящего альбома);

- разница ^температуры теплопровода между расчетной температурой /и температурой нагрева теплопровода при предварительном напряжении.


RC* 2И-00 Ц


-■ 33&S//£


Тт

9'


7.5,    Силы внутреннего дазления передаются на те неподвижные опоры, которые расположены между неуравновешенным сальниковым компенсатором и поворотом трубы, между двумя смежными участками с разными диаметрами сальниковых компенсаторов, на участке с задвижкой (при её закрытии) или с заглушкой.

Силы внутреннего давления неуравновешенных сальниковых компенсаторов для рабочего давления теплоносителя 1,6 МПа (16 кгс/см ) приведены в таблице док. -OS настоящего альбома.

Для случая с переходом диаметроэ труб силу внутреннего давления определяют как разность сил внутреннего давления соответствующих диаметров, направление силы - в сторону меньшего диаметра.

7.6.    Горизонтальную осевую нагрузку на неподвижные опоры следует определять:

-    на кснцев.ую опору - как сумму сил действующих на опору;

-    на промежуточную опору-как разность сумм сил, действующих с хаж- -дой стороны опоры; при этом меньшая сумма сия, за исключением неуравновешенных сил внутреннего давления, распорных усилий, и сил упругой деформации (жесткости) сильфонных компенсаторов, принимается с коэффициентом 0,7

как для статически неопределимых систем по методике, разработанной Киевским инженерно-строительным институтом. При этсм участки бесканаль-но проложенного трубопровода рассматривались как бесконечные балки на упругом основании.

В расчетах принято:

О

-    коэффициент постели упругого основания 1,5 кгс/см^*;

-    допускаемые изгибающие компенсационные напряжения (установленные расчетом) Ких)= ICQ0 кгс/см2 - для углеродистых сталей

[<£нх]= 1200 кгс/см2 - для низколегированных сталей;

-    модуль упругости стали труб Е = 2x10° кгс/см*";

-    коэффициент линейного расширения трубной стали U=12,5x10“^

в зависимости от схем компенсации для наиболее    прохлад**    тепловых    сетей,    и    при удельном весе грунта засыпки >=1,3 г/м

приведены з таблицах II.2 и II.3 Справочника под редакцией А.А.Николаева.    я    ^тле    внутреннего    трения    f=    26-30°.

Когда суммы сил, действующих с каждой стороны промежуточной неподвижной опоры, одинаковы, горизонтальная осевая нагрузка на опору определяется хак сумма сил, действующих с одной стороны опоры, с коэффициентом 0,3. Сводные расчетные формулы для определения сил на неподвижные опоры в зависимости от схем компенсации для наиболее часто повторяющихся случаев

8. Основные расчетные положения.

8.1.    При расчете теплопроводов на компенсацию температурных перемещений приняты физико-механические свойства изоляции труб, приведенные в разделе 2 настоящей пояснительной записки, предопределяющие следующие особенности работы теплопроводов:

-    совместные деформации стальной трубы и изоляции под влиянием пере-

$

пада температур;    ‘    -    *

-    несущая способность теплопроводов при компенсации температурных

перемещений определяется прочностью стальных'труб;

энных компенсаторах определены в Тепловые сети”.

-    при бескакальной прокладке в работе системы "труба-грунт" влияние слоев тепло- и гидроизоляции бесконечно мало.

8.2.    Расчеты гибких компенсаторов и участков естественной компенсации на температурные воздействия при бесканальной прокладке произведены

град„

-    величины температурных деформаций - без учета уменьшения за счет сил трения в грунта;

-    максимальная температура теплоносителя +150°С.

3.3.    Допускаемые изгибавшие компенсационные напряжения определены расчетсм в соответствии со справочным пособием Ленинградского отделения Тепдозяектрепроекта для механических расчетов трубопроводов тепловых сетей при бесканальной прокладке с соблюдением требований Празил Котлонадзора.

8.4.    Для бесканальных прокладок силы трения трубопроводов э грунт а также предельные - длины участков определены при высоте засыпки над верхом изоляции труб 0,7-1,5 м, что соответствует оптимальны* условиям

Сила трения трубопроводов с грунт на I п.м рассчитана.го формуле: Ртр = хх4хХх<рД| = I,2&j т/л.м где: к - эмпирический коэффициент, равный 0,35 \

4 - коэффициент трения оболочки о грунт, разный 0,5т0,6;

.    с^ - средняя интенсивность давления грунта о трубопровод с

учетом воздействия временной подвижной нагрузки на по-"/ верхности (<Дт20тс/мг j ;

Д£ - наружный диаметр трубопровода-(по изоляции) в м.

8.5.    Силы трения на участках канальной прокладки определены по обычным формулам строительной механики. При этом коэффициент трения для трубопроводов, уложенных на опоры, принимают равным 0,3, а для трубопроводов, уложенных на песчаную подушку - 0,5.

8.5.    Усилия я сальниковых и сильф соответствии с указаниями СНиП 2.04.07-86

ш


M3|


9. Техшко-экокомическов сопоставление способов компенсации температурных перемещений в теплопроводах с применением труб с пенополиуретановой теплоизоляцией.


9.1.    Приведенная в док. -02 настоящей пояснительной записки рекомендуемая область применения способов компенсации температурных перемещений является оптимальной из условий стоимости к трудоемкости строительства с учетом условий к требований по эксплуатации компенсирующих устройств.

9.2.    Основные достоинства к недостатки способов компенсация температурных перемещений теплопроводов приведены в нижеследующей таблице к. \

____Таблица    к


Способ компенсации температурных перенесений


Основные достоинства способа


Основные недостатки способа


с применением сильфонных компенсаторов


не требуется дополнительных объемов подземного пространства для установки компенсаторов; не требуется проведение профилактических ремонтов в процессе"эксплуатации;    \

при бескакальной прокладке теплопроводов компенсатор прокладывается бесканально; повышается герметичность теплопровода, за счет чего сокращаются потери топливно-энергетических ресурсов;

не увеличивается джина прокладки теплопровода; ~


сравнительно высокая стоимость по сравнению с сальниковыми компенсаторами;


с применением сальниковых компенсаторов


не требуется дополнительных объемов подземного пространства для установки компенсаторов; не увеличивается длина прокладки теплопроводов;


требуются периодический осмотр и профилактический ремонт в процессе эксплуатации; в компенсаторах, как правило, имеются утечки, за счет чего снижается герметичность теплопроводов я увеличиваются потери топливно-энергетических ресурсов;

при бесканальной прокладке теплопроводов -требуется устройство камер для установки компенсатора;


&

Её .


с- применением гибких (П-образкых) компенсаторов


не требуется профилактического осмотра и ремонта компесаторов;


требуется дополнительное подземное пространство для устройства компеисационных киш;


\ \


0 ЛIЖ735Ш*. Ж


щг

м

Способ компенсации температурных

Основные достоинства

Основные недостатки

перемещений

способа

способа

с применением гибких (П-с'''раз ных)

- но требуется дополнительной нскенздагуры фасон-

- увеличивается за счет устройства ниш расход

компенсаторов

ных частей и трубопроводной агнату-ы;

стальных труб и сборного железобетона;

- повышается герметичность :теплспрозод.ов, за счет

- при бесканальной прокладка требуется устройство

чего снижаются потери топливно-энергетических

ниши а каналах и примыкающих к ней канальных

ресурсов;

участков или устройство эластичных упругих про

■*

кладок, обеспечивавших свободную поперечную де

...

-

формацию теплопроводов;

с использованием для естественной ком-

- не требуется профилактического осмотра и ремой-

- при бесканальной прокладка требуется устройство

пенсации (самокомпенсации) Г-образных и

та компенсаторов;

на поворотах канальных участков иди устройство

Z-образных поворотов трассы

- не требуется дополнительной номенклатуры фасон-

упругих прокладок, обеспечизающих свободную по

*

ных частей и трубоггров одной арматуры;

перечную деформацию теплопроводов на углах пово

- повышается герметичность теплопроводов, за счет

рота;

чего снижаются потери топливно-энергетических

ресурсе»;

- не требуется дополнительных объемов подземного

*

пространства для их устройства;

'

предварительное напряжение теплопро

- отсутствие каких-либо дополнительных фасонных.

- жесткие требования к прямолинейности трубопрово

вода с закреплением на неподвижных

. частей и трубопроводной - арматуры для кампенса---

да;

опорах (жесткая прокладка) при беска

цпи температурных перемещений;

- невозможность устройства врезок между неподвиж

нальной прокладке

- отсутствие канальных участков при бееканальной

ными опорами в процессе-эксплуатации теплопрово

.. Ф?

прокладке; ^

да;

- по данным зарубежных фхрц снижение стоимости

- отсутствие опыта применения способа в условиях

строительства не менее, чем на 2075;

г.Москвы;

предварительное напряжение теплопро

- отсутствие каких-либо дополнительных фасонных

- жесткие требования к прямолинейности грубопрово-

водов с последующим защемлением -дх в

‘ . частей и трубопроводной арматуры для компенса

да; # t.. •

грунтовой засыпке при бееканальной про- . -кладке

ции температурных перемещений; .

— отсутствие канальных участков при бескакальной прокладке;

- невозможность устройства врезок между неподвижными опорами в процессе эксплуатации теплопровода; -

— по данным зарубежных фирм снижение стоимости , строительства не менее, чем ыа 20%;

- отсутствие опыта применения способа в условиях г.Москвы.

ных опор,

С-29 9-

пз0

9.3. Ориентировочные данные по стоимости различных способов компенсации теплопроводов при бескжыальиой прокладке приведены в таблице’ь на примере трубопровода Л * 4С0 им с расстоянием между неподвижными опорами 70 м.    .    .

Таблица £


Способ компенсации температурных перемещений теплопроводов


Состав работ (без учета земляных работ)


Стоимость работ } тыс рзЬ. j Процентное


по элементам


■} соотношение всего    j

t


с установкой сильфонного компенсатора

—I


установка компенсатора с стоимости


учетом его


. 2,9


2,9


100%


с установкой сальникового компенсатора *'    £——


учетом его


установка компенсатора с стоимости

устройство камеры для установки компенсатора (габарит камеры 2,1x2,7)


0,32

2*4


2,72


100%


с устройством гибкого П-образного компенсатора


Lb


г


-    укладка дополнительных труб на длине 15 м с учетом стоимости т$у6

-    устройство канала для Г.-образного компенсатора и примыкающих к нему участков на общей длине 18,5 ы


1,4

1.6


3,0


111,5%


с использованием естественной компенсации Г-образного поворота с симметричными плечами по 35 м    ,—, -f

. Рр—b

- устройство канальных участков на примыкании к углу поворота ККЛ-4 общей длиной 25 и    "Ь


2,2


2,2

81,5%


Как видно из таблицы наиболее экономичной по стоимости строительства- является естественная компенсация, наиболее дорогим - гибкий компенсатор, но стоимостные показатели отличаются незначительно,.в пределах 1С%.


1Ш1ШШ


- \


BC-249-вВПЗ


kutf


15



центрирующая опора иь пени пропилеhq шое ~ юоонн

Сие парные__

прооода А** &у*т+юсом

4 -i

Сигнальные пробе do. для

Ду йОО*ЮМ*<

Марка

тру5ы

Размерь/ , мм

Расход материалов ^

Масса, к-е

JjQo

ЩЩ?

§3|

ci‘3 ч' V.

>^г^ч

-3

И.

Щ.

г/ 'ч а —о

fb

Ф

Scrgg

Эц

оозй

п с:г,с?

Й|

гё

3 -

<= X

о» *j с:с^

о э-

? о

о а а ё‘КЗ '<

V

|1

53

1 -ор

ш

м

о

н

ТрудЫ С , U50jau,uCu и пО?и37У' jсноб ай

QQ0J04K0U

ППУ ~57

50

57* Д5

що

J8.5

НО* 50

/2

Ш

аоъ~

аи

S5p

75,0*

1

1

-J

Оь

70

76 *5,5

59,0

160*5,0

d /5

46,7

оМ

гни

15,4

405,0

ППУ - 39

80

89*5, 5

ПНР

Щ5

ШО'др

про

/з,г

88,6

420 8-

1

400

€6*4

195,6

42,8

Л7* 52

ш

22,2

йГ

425,6

46/, 9

ППУ -/33

425

155*4

248.0

<<25

225*55

26JS

/524

4971

ППУ -*9

450

69* k5

&Z2

46

250*5$

ЗЙ,5

ш

206,4

254,0

ППУ - 2<9

200

249*6

305,2

&ЗЗГ

55,2

щ

51ЯР

468,5

ППУ - 273

250

27У 7

587,4

57,2

ЮЗ'б.Ъ

56,6

щ

55ЦЗ

685,6

ППУ ~ 525

ЮО

52S* 7

«6,0

55,2

ч30*\0

5ЦП

Т+6

.5.2$

657,6

847,0

ППУ - 426

изо

426*7

542,4

58,2

560*89

да

866,4

4405,5 -

ППУ -550

500

53> 7

687,в

m

740* 4(4

Щр

210,7

м$

1.6р

Ю85,6

447 4р

ППУ ~ 650

600

№8

775,0

725

■т ор

ko

545,7

щ

13$

№0

4950,1.

ппу — по

700 -

№3

872,0

76,0

эоо-^цо

to*

№9b

mu

ии

иъ

6920

2270,0

1

1

500

820*9

363,8

пр

СП? 6,6

2.26 _ 7ШЬ

556,2

ж

2460,0

2S54*

8

1

1

900

№40

Ю64,8

72,4

/0047,6

Шд

565,2

2688,0

56233

ППУ - <20

/ООО

860,8

юр

4200*9.6

Ш-ь

ТвШи

807,9

-л&

5288,0

4177.1 "

ilnw vm*u Ш тинмикчЕцы ш тнЕши* т ипишь-мн ним.ike * нц иитнмх тст**х ипзтьат ,

ш i-j • 3Q + 4000    /

2_Стальные тпш кшт сютаЕГСташгь т?шь*иц$ы ,Пщак эсшкстм ■

Ц ШВШНвСТ* ГМШтОЛВЬ n>k \ гтч*4 ты v (тт£) М«те-пт а пн^кшкш. Госпюшншор ten а ШП ШШ,Тепас^\е cm! iSchqmme шштеа» пн с >залiца-с» « яиашшт** ь *' mummiofc ошочке imcic.iw 1 евошт&тии- с шише-

UM9r ЗМШМЧг l»r тП$Зт ШПИЦЕ*** Mr тТкЩ ТЕХ ИIA J-. ГШСШ1 ШНШЫИП * ИтШП TEUMEtm UUiH К* CmmikCTIO TEUintX СЕТЕЧг„П1ЕГХШШ HotrmclUUHIH. ’ -ч

4. MkCtlr ТШ & ТЕП113МГ41Е» 9- П0ШТПЕШ11 ППЩЙ ИI Ш'т    *

UHr ПШ1 li СкШПЦМ mQ&ftK МКС* CTHkfHt ШГ U/f* m НЕТ* МЕТИ Ur Ik ПГкЕЦИ Cl*?*№ 1Ш (ТШЕПНЕ«И), ЯАОГ-tsm icMmtmm* - TO *г/и» штсть !\ошгс\шма&ой обошчкм -q,967 */с*с

ПРИ lAUHE TPYSM 41 M.    :    1

nc-zw-m


<3ь.зз&е/*9./? Стадия[Аист )Айстоь


ШЕУзохитошные ханцы TP35 покрыьмогса.-.wkw» №477 Ш&-ЮЦ2Ь-79 ш пацтоькЕ ГО-021 Ш 25\29-&а.    *    .    '

Иосуй^проект

QHU


f

HU.0TA

К03ЕЕ.8А

Га. спец-

АФОНИН Л

ЙИЖ-

А36К06Л

чГ/ /

i

И. кант?.'

Антипина

0CHOSHWE ПОКАЗАТЕЛИ ТР1Б С ИЗОЛЯЦИЕЙ ИЗ 0ЕИ000АИ -

зретана а пошшенозой ОБОЛОЧКЕ A^SO* W00 мч


If


[•IBSK


E


№.К«

n 1 а

Способ компенсации

ИМПЕШтИХ ЯЕРЕКЕЩЕККЙ

УКАЗАНИЯ по

ПРИМЕНЕНИЮ Qfl(

Рекоменаугмая область применение

ГЕШКАШОИ

ПРОКЛАДКЕ

КАИААЬНСЙ

ПРОКЛАДКЕ

4

ЗА СЧЕТ ПРИМЕНЕНИЯ ОСЕВЫХ КОМПЕНСИРУЮ-

ш,нх у стройств:

14. СИЛЬФОННЫХ КОМПЕНСАТОРОВ

-дая прямых участков тгширошов д3-50-ш им, прокладываемых в стес

Ч-

Ч

ненных УСЛОВИЯХ, ИСКЛЮЧАЮЩИХ УСТРОЙСТВО „Я" ОБРАЗНЫХ КОМПЕНСАТОРОВ; *

-ДЛЯ ПРЯМЫХ ШСТШ ТЕПЛОПРОВОДОВ А ^ = 500 - 4000 ММ.

U САЛЬНИКОВЫХ КОМПЕНСАТОРОВ

+

4-

-А А я ПРЯМЫХ УЧАСТКОВ ТЕПЛОПРОВОДОВ А*-' 50 -А00 НМ, ПРОКЛАДЫВАЕМЫХ- В СТЕС*

-

«(ИНЫХ УСЛОВИЯХ, ПРИ ОТСУТСТВИИ СйАЬфСННЫХ KflMOEHGATOPOB,

-ДЛЯ ПРЯМЫХ УЧАСТКОВ ТЕПЛОПРОВОДОВ А3 = 50О-4ОО0 МИ В СЛУЧАЕ ОТСУТСТВИЯ

'

СИЛЬФОН И Ь!Х КОМПЕНСАТОРОВ

2

За счет применения гибких .П" образных

ч-

4-J

-ДЛЯ ПРЯМЫХ УЧАСТКОВ ТЕПЛОПРОВОДОВ А,=50-400 ММ, В ОТДЕЛЬНЫХ

КОМПЕНСАТОРОВ

• ^

СЛУЧАЯХ АО 500 ММ, ПРОКЛАДЫВАЕМЫХ В УСЛОВИЯХ, ПОЗВОЛЯЮЩИХ РАЗ

1

МЕСТИТЬ КОМПЕНСАЦИОННЫЕ НИШИ

3

За счет применения естественной компекса-

-Ф‘

-ДЛЯ СЛМ0КОМ ПЕНСА ЦНЙ ДОЛЖНЫ , КАК ПРАВИЛО, ИСПОЛЬЗОВАТЬСЯ ВСЕ

ИНН (САМОКОМПЕНСАЦЙИ) ПРИ „Г-ОБРАЗНЫХ И

Г-ОБРАЗНЫЕ И 2-ОБРАЗНЫЕ ПОВОРОТЕ? ТРАССЫ ТЕПЛОПРОВОДОВ Д*=50-Ш0ММ С УГ

^’-ОБРАЗНЫХ ПОВОРОТАХ

ЛОМ ПОБОРОТА АО 421е ШЮЧКШЬНО , В ОТДЕЛЬНЫХ СЛУЧАЯХ ДО 435е.

М

За счет предварительного напряжения тепао-

+

-ДЛЯ ОПЫТНОГО СТРОИТЕЛЬСТВА ПРЯМЫХ УЧАСТКОВ ПОДАЮЩИХ И ОБРАТНЫХ

\

ЙРОВОДА С ЖЕСТКИМ закреплением концов

ТЕПЛОПРОВОДОВ 1** 50-200 ММ, ПРОКЛАДЫВАЕМЫХ В БЛАГОПРИЯТНЫХ ГРУНТОВЫХ

УЧАСТКОВ ИА НЕПОДВИЖНЫХ ОПОРАХ (ЖЕСТКАЯ

. -

УСЛОВИЯХ ПРИ ИСКЛЮЧЕНИИ ВРЕЗОК Ь ПЕРИОД ЭКСПЛУАТАЦИИ;

«РОКАДАКА

-ДЛЯ ОПЫТНОГО СТРОИТЕЛЬСТВА ОБРАТНЫХ ПРЯМЫХ УЧАСТКОВ ТЕПЛОПРОВОДОВ

lv- 250-500 ММ, ПРОКЛАДЫВАЕМЫХ В БЛАГОПРИЯТНЫХ ГРУНТОВЫХ УСЛОВИЯХ.

5

За счп предварительного напряжения тепаопровр

Ч-

-ДЛЯ ОПЫТНОГО СТРОИТЕЛЬСТВА ПРЯМЫХ УЧАСТКОВ ОБРАТНЫХ ТЕПЛОПРОВОДОВ

1А С ЗДСМПКОЙ ЕГО ГРУНТОМ Б НАПРЯЖЕННОМ

Д, = 50*500 ММ ПРИ ПРОКЛАДКЕ В СУХИХ ГРУНТАХ, ПРИ ВЫСОТЕ ЗАСЫПКИ .

состоянии (защемленные б грунте; без УСТРОЙСТ

- -

ИМ ВЕРХОМ ТРУБ Й£ МЕНЕЕ 4,6 М И ПРИ ИСКЛЮЧЕНИИ ПОСЛЕДУЮЩИХ ,

ВА КОМПЕНСАТОРОВ И НЕПОДВИЖНЫХ ОПОР.

-

РАЗРЫТИИ 6 ПЕРИОД ЭКСПЛУАТАЦИИ И ВРЕЗОК.


УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ*. +


-ПРИМЕНЯЕТСЯ - HE ПРИМЕНЯЕТСЯ


т. ои.

Roseeba

Га спец

А*окйн (

Бед. йкн?

Савельева

СТ.ЙКЖ.

Ьчкьрйнл

К. КОНТР.]

ОДВЕЛЬЕ&А

Область применения стовоъ

КОМПЕНСАЦИЙ ТЕМПЕРАТ5 РНЫК ПЕРЕМЕЩЕНИЙ ТЕПЛОПРОВОДОВ ИЗ ТРУБ С ПЕН0ПОАИ51РЕТАКО6О8 ИЗОЛЯЦИЕЙ_


ПС-248-02


hue т


/gp.

Шт.,


ИосичЖПРОЕКТ

РИСК


Лк


есддыитыма гаиПЕасдта?*м^-; сданными киишсшрамл! 50


70


а о


100


125


*50 i 200


250


300


УЗ


500


ООО


700    $00    909    *000


sbacm

СГ ЕМ А



Y>

л

с

>

тт*

~\г

Т Г


Сгеид с бОШЫМУ Килим*

НЛ ДОРОГИМ

ШЧЕ


!

ш.

7

v[T г

у *г

1


20


20


20


25


30    35


50


50


70


70


м

юо


80

100


80

100


100


но


*00

120


120

*30


м ui

*

° =

а

47


U

о

о

о*

II

-<1

о


12


*2


12


12


20


25


Л0


50


50


SO


£

S


1 Г-

т

iC

г*г

V

7



ТО

То


70_

50


70

50


Л

85


1L

85


£0

за


Uhfl.wa пода. шодп исьи Хата


з:

15 зс

§5

с_э -<


о

сэ

>с»


I

19


15


15


<5


17


20


30


Н5


50


50


S 5 63s


11

05


_55

55


11

65


S5


11 7 0


5 ч исд Vi те i£    пм&едены ‘ирешьиые дайны Б?с*д«тио« прзклаакй ЛАД

T54S ИЗ чТаШАИСТЫ* СТААЕй , I ЗИА МЕ.Й АТЬАЕ -ДА» ТР*Ь ИЗ НМ5К0А6ГИРв&АННЬ»1 СШЬ». УСАПМЫЕ &5<1$начеим*

J—ИЕПШЮШЯ аПОРА Т£ 17 А аПРО 80ДА ; —--САПЧИК05ЫЙ КОМПЕНСАТОР

-Стройный компенсатор; —н е при меня ется *,


Нлч.аТА.

Козееьа

Гд. спех

НОй и И Г

hlk.*W

Саьеаь=2>а

Ст. * нж.

5Ш?*«Д

<7/?'

й КЗНТР

■СА.ШД£8».

ПРЕАЕАЬНЫб. А АЙНЫ БЕШЙААЬНОИ ПРОШШ ШШР080Ш П Шб, ИЗОиРМАИЙМД «ЕНОПОАИЗРЕТАНОМ, С ПРИМЕНЕНИЕМ 0CESMX (ШЬФОНШ И .СААИИШЬЦ) КОМПЕНСАТОРОВ


ИС-Ш-05*,

__<tfc.    336#/&

СтДАИЯ|Ацст !Айсто&~


НосиЯЖПРОЕКТ

Ой С к


Шнй.м» noi/l 1пол.п мсь ч ДАТА 1ВЗАН.ИНС^


м



_ Обозначение

Наименование

Стр.

ПС-249-ССПЗ

Пояснительная записка

‘ 3

ПС-249-01

Основные показатели труб с изоляцией

15

* ПС-249-02

из пенополиуретана з полиэтиленовой

оболочке Д,, = 504-1000 мм

Область применения способов ксмпен-

17

ПС-249-03

сации температурных перемещений теплопроводов из труб с пенополиуретановой изоляцией

Предельные длины бесканальной про-

18

кладки теплопрсюдов из труб, изолированных пенополиуретаном,, с примене-

-

нием осевых (сильфонных и сальниковых

ПС-249-04

компенсаторов

Предельно «ли?т бесканальной про клад

19

<

хи теплопроводов из труб, изолирован-

• >-

нкх пенополиуретанам, о применением гибких Ш-обраэннх) компенсаторов и

ПС-249-05

использованием естественной компенсации при поворотах трассы Предельные расстояния между неподвиж

20

ПС-249-С6

ными опорами

Показатели для определения усилий на

21

ПС-249-07

неподвижные опоры силы трения,.внутреннего давления и тепловых перемещений

Номограммы для расчета Д-образкых-

22

ПС-249-08

коштенсаторов при В»Н Номограммы для расчета П-обраэных

23

ПС-249-С9

. компенсаторов при В=1,5Н Номограммы для расчета П-образных

24.,

ПС-249-10

компенсаторов при B=2R - - г Номограммы для расчета П-обраэных. ' ■

25

Г

' ПС-249-11

компенсаторов при.3*2,5Н _ ' Номограммы тля расчета Г-образных

26

ПС-249-12

компенсаоорэв

Номограммы для расчета теплопроводов

£7

с 1 -образными поворотами для *

• 504-150 мы ............ ........ -■.......—:------


Наиме но вание


^тр.


iAM. ЙН


ПС-249-13


ПС-249-Г4


Нэмзргамыа для расчета теплопроводов с 1 -образными по воротамибдля Д. = =200-4-1000 мм

Номограмма для расчета теплопровода! с £ -образными поворотами при сокраце* ной длине вылета


е^и.зза?-/


23


29


hi. к? И I.


Спасов

компенсации

ЕИПЕ'МШНЦХ

ПЕРЕМЕЩЕНИЙ


За счет применения шн

ФОННМХ КОН-ШСАТ0РОЗ


ЗА СЧЕТ ПРИМЕНЕНИЯ САЛЬНИКОВЫ* КОМПЕНСАТОРОВ


За счет ПРИМЕНЕНИЯ гшщ (JT-ОБРАЗНЫХ} КОМПЕНСАТОРОВ


Способ


Эскиз схемы компенсации


■vW"

2


£


WV1'


-чЛЛЛ*


!


Ш*


i



ЗС*


РА СЧЕТ САМО-К0МПЕНСАЦЙЙ (ЕС-ГГЕСТВЕННОЙ KOHdOf аш) и П0ВЭР8-

ТАК ТРАСС И


г


Т

хг



Ж


*'*<+*1


|||Н6.ИДП(илТП0ДПЦСЬ ц лата |Вии.инМ*


ЗА СЧЕТ ПРШАРй

Цельного mmt Ш С ЗАКРЕПЛЕНИЕМ НА ОПОРАХ (ЖЕСТКАЯ mum


За счет преаза

РйТЕАЬНОТО НШ<Ц ЖЕННЯ С ЗАЗЕМЛЕНИЕ М в ГР1НТЕ


I


IPEABAMT. НАПРЯЖЕНИЕ


I*


’////////// л.


Прешьные постоянна мшл непзшмчымй одораий 1 ,м аая теплояровшв лилмедм Л^,мм:

t

ПРОКЛАДКИ

ГЕПАОПРОЗОАОВ

i

50

?0 |

30

400

425 j 450J200

250 j

300

400

500

600

700

800

200 jlOOO

бЕСШААЬНАЯ

40 ,

40

40

50

§0

70 J 80

400

-400

44 0

440

460

460

460

450

460

8 КАНАЛАХ

50

50

50

70

!

70

■30

90

100

400

440

440

460

460

iSO

<60

450

ВЕШШЬНАЯ

50

60

TO

400

490

HO

440

460

460

460

m

200

В КАНАЛАХ

1

: —

S€ С КАНАЛЬНАЯ

25

30 1 35 j 50

60

70

70

80

80

80

400

400

420

8 КАНАЛАХ

70

70 j

SO j 90

400

400

440

440

4S0

460

4 60

460

460

БЕС КАНА ЛЬНАЯ

45

I

45

55

65

i

W

405

405

420

440

460

5 КАНАЛАХ *

ЬО

ТО

ВО

80

30

400

420

i

420

440

iSO

480-

бЕСХАНААЬНАЯ

35

35

35

45

55

50

30

35

95

440

430

430

430

130

<30

430

В КАНАЛАХ

45

45

50

60

70

75

95

(20

4 20

420

435

450

(50

450

450

450

бЕСХАНААЬНАЯ

30

30

30

35

40

45

60

70

70

30

95

95

95

95

95

95

В КАНАЛАХ

35

35

35

45

55

50

80

95

95

440

430

430

430

_4

430

i_

430

430

BECK АНАЛЬНАЯ

SO

ТО

80

80

400

125

425

450

450

480

430

200

— ;

3 КАНАЛАХ

.—

—■

. —

5ЕСКЖАЫ4М

—"

-c:;" _

8 КАНАЛАХ


Расстояния межа* иЕШвчжньтмк опорами по п.п. а и 2 а.оажны уточняться Ь ЗАВИСИМОСТИ ОТ КОМШСИЖМОЙ СПОСОБНОСТИ ПРИМЕНИМЫХ компенсаторов

/ ЗСА08НЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ; — - НЕ ПРИМЕНЯЕТСЯ

J НЕПОДВИЖНАЯ ОПОРА ТШОПРШШ J    -    ’    -Лу\л-- СИЛЬФОННЫЙ КОМПЕНСАТОР

—^--сдльнииовый КОМПЕНСАТОР


НАи.аи


Га. спа


BEJL. НИ*


ст чнж


К. ЧОНТР


Н 03 Е t в А


Афонин


САВЕЛЬЕВА


ШАДРИНА


САВШЕВЛ


—T'


[ТС-Жт05


Предельные расстояния

МЕИШ НЕПОДВИЖНЫМИ ОПОРАМИ


■3333/ ^ £3 Италия!Аист 1 листов


Иоси«Ж.ПРОЕКТ

* ОНСК


I. Общая часть.

В соответствии с Решением Мосгорисполкома от II июля 1986 года '

.¥ 1549 е г..Москве на грубозаготовительном комбинате I3CQ Мосинжстрой на базе импортного’оборудования организуется выпуск труб и фасонных деталей диаметром условного прохода от 50 до 1000 мм включительно с тепловой изолинией из пенополиуретана б полиэтиленовой гидроизоляционной оболочке.

В настоящем альбоме, в соответствии с утвержденным техническим заданием, разработаны материалы для проектирования различных способов компенсации температурных перемещений тепловых сетей при их канальной и бесканальной прокладке с применением труб с тепловой изоляцией из пеной олиуретана,

Разработанные материалы для проектирования применимы для тепловых сетей с рабочим давлением P^g - 1,6 МПа (16 кгс/см^} и расчетной тем-Ъер&турэй теплоносителя 120^С для 50+200 мм и 135°С для 250+

+1000 мм (кратковременная пиковая температура Тмах - 15р°С).

При разработке материалов учтен зарубежный опыт проектирования, строительства и эксплуатации тепловых сетей с применением труб с теплоизоляцией из пенополиуретана в полиэтиленовой оболочке, а также рекомендации ВГЛ им.Ф.Э.Дзержинского по расчету компенсационных усилий и■ напряжений в бесканалькых теплопроводах.

Материалы альбома должны уточняться и корректироваться по результатам экспериментального строительства, а также по мере накопления опыта проектирования, строительства и эксплуатации тепловых сетей в г.Москве с применением труб, изолированных пенополиуретаном в полиэтиленовой ; оболочке.

2. Конструкция и физико-механические свойства изоляции труб.

пс-?^-еопз

Стин*

A«ct

к и ctcg

P

i

2.1. Конструкция труб с индустриальной теплоизоляцией представляет собой 12-ткметрэвую стальную трубу с нанесенной в заводских условиях тепловой изоляцией из пенополиуретана в полиэтиленовой оболочке. Номенклатура стальных труб, изолированных пенополиуретаном и их основные показатели приведены в док.-tH настоящего альбома.

О к с к

Процесс изготовления труб основан на производстве полностью объединенных систем (внутренняя труба, теплоизоляционный слой к внешняя полиэтиленовая оболочка) с высокой степенью адгезии.

Для нанесения тепловой изоляции из пенополиуретана в пластмассовой оболочке,должны применяться стальные трубы, предусмотренные "Сортаментом стальных труб для строительства подземных трубопроводов в г.Москве", переиздаваемым Мэсинжнроектом ежегодно.

2.2.    Физико-механические свойства пенополиуретана характеризуются еле-

ующими данными:    ...    *    -

-    рабочая температура теплоносителя: в трубах диаметром условного прохода Д^ = 50+200 мм + 120°С (пиковая температура до 150°С), б трубах диаметром условного прохода Д^ = 250+ +1000 мм +Х35°С (пиковая температура до 150°С);

-    плотность пенополиуретана не более 70 кг/м^:

-    прочность на сжатие 0,4+0,3 МПа (4+3 кгс/см2);

-    прочность на срез 0,3+0,2 МПа (3-2 кгс/см^);

-    коэффициент теплопроводности не более 0,027 Бт/мк;

-    модуль упругости Е = 400-500 кгс/см^ (определен по эмпирической-формуле А.Н.Крашенинникова    = 1,68 0,67; где jc- плотность пенополиуретана) ;    ®    ,

-    степень адгезии с металлической поверхностью 0,2 МПа (2 кгс/см2);

-    степень адгезии с пластмассовой поверхностью 0,2 МПа (2 кгс/см^);

-    неогнестоек, горюч.

2.3.    В качестве оболочек для труб с пенополиуретановой теплоизоляцией используются трубы из полиэтилена низкого давления ( высокой плотности) по 'ОСТ 16338-85. Физико-механические свойства материала оболонек характеризуются следующими данными:

-    плотность 950-960 кг/м*3;    -    Ф-

-    предел текучести при растяжении 20-25 МПа (200-250 кгс/см2);

-    относительное удлинение при разрыве 20(Ж

-    модуль упругости при изгибе 650-800 МПа (6500-8000 кгс/см^).

2*. 4. На основе анализа физико-механических сеойстб тепло- и гкдроиэо-

Ияции труб и сопоставления их с физико-механическими свойствами стальных Груб можно сделать следующие выводы:

-    слои тепловой изоляции стальных труб не оказывают существенного вли-

ft к Ч. СТА

KDHEf.A

Га с дед

& 0 К Ц ti /

й.коктр

Г.АЬРAbici i-6 '■

П ОЯ С И ИТЕ »ь н t * ЗАПИСКА


} ц


яния на жесткость и несущую способность теплопроводов, что позволяет выполнение прочностных расчетов, исходя из прочностных показателей материала стальных труб;

—    модули упругости материалов тепло-и гидроизоляции незначительны по сравнению с модулем упругости стали, а толщины слоен изоляции настолько незначительны по отношению к грунтовому массиву, что слои тепло-и гидроизоляции не оказывают существенного влияния на работу трубопровода в грунтовой среде; это позволяет в расчетах систему "труба-грунт” не учитывать прослойку изоляции;

—    высокая степень адгезии пенополиуретана с внешней оболочкой и стальной трубой получаемая при технологическом процессе изготовления, и сравнительно близкие значения коэффициентов линейного расширения материалов обеспечивают совместные деформации под влия-'нием перепада температур всей системы (стальной трубы,-теплоизоляции, внешней оболочки).

Эти предпосылки заложены в основные положения по расчету ком-, пенсации теплопроводов с применением труб, изолированных пенополиуретаном в пластмассовой оболочке, и подтверждены зарубежной практикой их проектирования, строительства и эксплуатации.

3. Способы прокладки.и компенсации теплопроводов с пенополиуретановой теплоизоляцией.    ^

3.1.    Прокладка двухтрубных тепловых сетей с применением труб, изолированных пенополиуретаном в полиэтиленовой оболочке, может осуществляться бесканальным способом или в каналах.

Рекомендуется, как правило применять бесканальный способ прокладки. Канальную прокладку следует применять под проездами, площадями, автомагистралями, при пересечении с .трамвайными и железнодорожными путями, при строительстве тепловых сетей в неблагоприятных инженерно-геологических условиях, а также в сложившихся районах с плотной застройкой, с большим насыщением подземного пространства инженерными коммуникациями и при прокладке теплосетей на расстоянии менее 5м от фундаментов существующих зданий и сооружений.

Конструктивные решения канальной и бескаяальной прокладки двухтрубных Тепловых сетей с пенополиуретановой изоляцией приведены в альбоме СК 3303-87 института Мосинжпрозкт.

ПС-2^9-00ПЗл

3.2.    Компенсация перемещений теплопроводов от перепада температур может осуществляться за счет применения:

- осевых (сильфонных или сальниковых) компенсаторов;

-    гибких ("ГГ - образных ) компенсаторов;

естественной компенсации ( ^амокомпенс.щии)ггги "Г" -    и    "7

образных поворотах трассы тепловых сетей ;    *    *    "

-    предварительного напряжения теплопроводов с жестки?/ закреплением концов участков на неподвижных опорах (жесткая прокладка)•

-    предварительного напряжении теплопроводов с заземлением ,-х в ™.т-

в напряженном состоянии без дополнительных ксмленскрувщих у—3эств У неподвижных опор.    -    ■    ,4

3.3.    Способы и конструктивные решения компенсации теплзих пт~«-дениЯ теплопроводов назначаются в зависимости от тим «мм* «ч.иши'кт* теюш-лкомических .сопоставлений. В документации - 02. аастзящег- альбома гги’

ведены рекомендации по выбору способа компенсации температурных пе-.у=ш»-ниЯ теплопроводов в зависимости от условий лвсллд,* а экспдитеавй. Г ” Itpx этом при всех способах прокладки теплопровода* и зс-х видах компенсационных устройств наиболее эффективными являются симмет-ичные схемы компенсации, позволявши уменьшить усилил з элементах —лее—и (неподвнхша опоры, направлявшие опоры , отводы и т.п.) и дакиТвоэмож-ность использовать унифицированные конструктивные решения.

3.4.    Расстояния между («подвижными опорами /длины (часткоэ 5-сча-

нальной прокладки назначаются из условия обеспечения прочности и у,.т я и

вости труб с учетом компенсирующей способности применяемых :o*™h-a/o()~ НЫХ устройств.    ‘    -3.-йJd

ви. „,35При бвСИанальН0Я прокладке расчет труб производится .на зоздейст-

виз следующих нагрузок:

-    внутреннее давление теплоносителя;

-    собственный вес изолированных груб и вес теплоносителе*

-    давление грунта засыпки на трубы с учетом временной яоиижно»

нагрузки на трубы; .

П?К ХЭМПгнгацш *®«"*1»турных перемещений -тре.ни. о грунт, силы трения в сальниковых компенсаторах или силы упругой

к^”и! №!W”’ П ' 0вразнах комавясаторах,' при естестве^

стаяы,оГ^Г““ тЛаЦШ Т9ПЛ0Пр0В05“ «предадите* по деформациям

....    ПрИ    *аНеЛЬаОЙ    RP,K*a*Ke'    ^чет    труб    производится    на воздейстзи-

следующих нагрузок:    -    А

-    внутреннее давление теплоносителя;

-    собственный вес изо яйцо ванных ттг/б и вес теплгноси—-----

_

ПШШЛ8


- нагрузки, вэзникаоцие при компенсации температурных перемещений - трение по скользящим опорам, силы трения в сальниковых компенсаторах или силы упругой деформации в сильфонных, П - образных компенсаторах, при естественной компенсации.

3.7.    Для теплопроводов, прокладываемых бесканальным способом с установкой компенсаторов клл с использованием естественной компенсации . длины участков бесканальной прокладки (расстояния от неподвижной опоры до компенсатора или^начала канального участка) для труб, предусмотренных "Сортаментом стальных труб для строительства подземных трубопроводов в г.Москве" не должны превышать величин указанных в таблице док.-СЗ-fo настоящего альбома.

3.8.    Предельные расстояния между неподвижными опорами в теплопроводах при применении труб в соответствии с "Сортаментом стальных труб для строитеяьствфодземных трубопроводов в г.Москве " в зависимости от способа прокладки теплопроводов и способов компенсации температурных перемещений приведены в таблице док.-05 настоящего альбома.

3.9.    В таблицах приведены предельные длины бесканальной прок- ' ланки и расстояния между неподвижными опорами для наиболее часто

встречающихся схем.

Дня теплопроводов с боковыми усилиями, передающимися на трубы от боковых подсоединений на длинном плече, предельные длины бесканальной прокладки и расстояния между неподвижными опорами определены из условия , при котором величина изгибающих напряжений

Р в С к 1 i- J

^ ТЪТГс---

ЩИЩГТПЩЦ1 ii

не превышает 50 (20)МПа (500 (200) кге/сьгц.Beличины боковых усилий в этом случае не должны превышать значений, приведенных в таблице #1 при расстоянии от оси боковой врезки до грани опоры fcf =1,5Ду.При расстоянии от оси врезки *до грани опоры, отличающемся от 1,5Ду, величина боковых усилий должна быть изменена пропорционально

&

К*

S

т

Таблица 4

! 200! 2501300! 350 Г 400! 500! 600!    ! 6001S00? 1000

Боковое уси-!

дне в тс, f 500кгс/ем^; 1ф! 3,5! 5,0! 6,0! 6,0! 7,5! IQD’11,0! 140! I'ijo! 20,0 создающее ' —■--------------- }

; 200ktc'cm2!QE!I,5!2,0!2,4!2,4!2,814,0!4,5'5,6!7,0!o,0

Если длина боковых ответвлений превышает 20ы, следует место ответвления защитить неподвижной опорой или Z - образным поворотом.

4. Компенсация температурных перемещений при бесканальной прокладке.

4.1. Для компенсации температурных перемещений при бесканальной прокладке'тепловых сетей на прямолинейных участках для труб диаметром более 500мм, а в стесненных условиях и для труб меньших диаметров в основном применяются осевые (сильфонные или сальниковые) компенсаторы.

4.1.1.    Сальниковые компенсаторы устанавливаются, как правило, при симметричных схемах, в камерах возле неподвижных опор.

На протяженных прямолинейных участках трассы при наличии затяжных уклонов сальниковые компенсаторы могут устанавливаться в камерах без крепления с установкой направляющих в середине участка между неподвижными опорами ("плавающие" компенсаторы).

4.1.2.    Сильфонные компенсаторы с индустриальной заводской теплоизоляцией укладываются, как и основной трубопровод, бесканально, как правило, в середине участка между неподвижными опорами.

На протяженных прямолинейных участках теплопроводов диаметром до 500мм включительно возможна установка двух компенсаторов без устройст -ва неподвижных опор между ^ими, так как середина между двумя компенсаторами является неподвижной^'без устройства опор.Б качестве устройства, обеспечивающего устойчивость сильфонных компенсаторов являются стальные конструкции, решение которых приведено в адьБоие ПС-235 ммсткигга Кос«н* проект.

4.1.3.    Схемы установки осевых компенсаторов приведены на

рис 1,2.

*

*33

ПС- ж ош -

Щт

3


Г

П


Клмера д.т* тепла- ^ зых сетей


Неподвижная опора


а)


4Я-С4-


I


£


о4с4



Капера для теплоз«х сетей


Неподвижная опора


б)


Г


*->-4


■К Направляющие опори

-jr


Рис.1. Схемы установки сальниковых компенсаторов при бес-канальной прокладке тепловых сетей:

а)    с закрепленным компенсатором;

б)    с незакрепленным (плавающим) компенсатором.


Неподвижная опора


а) с одним компенсатором;

б) с двумя последовательно установленными компенсаторами.

Примечание:    'X    -    принимается    по док.-05 .

4.1.4. В пределах участка теплопровода между опорой и осевым компенсатором допускается поворот трассы до 1С° при условии, что расстояние от компенсатора до угла поворота составляет не менее длины одной целой трубы (12м).

4.2.Гибкие "ГГ- образные компенсаторы наиболее широко применяются на прямолинейных участках трасс теплопроводов диаметром 50-400мм, а в отдельных случаях до 500мм включительно.

Т-образные компенсаторы должны размещаться, как правило, в середине компенсируемых участков.При смещении компенсаторов, длина наибольшего плеча не должна превышать 60% общей длины компенсируемого участка.

4.2.1.    При применении гибких компенсаторов в процессе монтажа • следует производить предварительную растяжку трубопроводов в обоих направлениях плоского участка.Величина предварительной растяжки должна составлять, как правило, ЪО% теплозого удлинения компенсируемого участка, при этом величину теплового удлинения допускается определять без учета защемления труб в грунте.

4.2.2.    Гибкие компенсаторы и примыкающие к ним участки теплопровода должны прокладываться в каналах или грунте с эластичными амортизирующими прокладками.Прокладки должны обладать следующими свойствами:

- большая и продолжительная упругость в широком -диапазоне температур;


а)


пгаОТШ. И»шЬ и uU


1еподвижная опора


б)


Т"

-vw*-

ЭГ/i

-1

i

>-

X


Условная неподвижная опора -


Рис.2. Схемы установки сильфонных компенсаторов при бес-канальноЯ прокладке теплопроводов:    .


-    минимальное водопоглощение;

-    высокая степень сопротивления агрессивным воздействиям окружающего грунта.

.    Такими    свойствами' в наибольшей степени обладает вспененный

О

полиэтилен при плотности та ЗОкг/м .Толщина прокладок определяется исходя из расчетного смещения при условии, что сжатие пены при тепловых перемещениях не должно превышать 5С$ толщины прокладки.

4.2.3. Расчет гибких компенсаторов производится по номограммам приведенным а док.-07-ИО настоящего альбома.С помощью этих номограмм устанавливаются размеры "плеча” и "вылета" компенсаторов, длины примыкающих к ним канальных участков, сил упругой деформации в компенсаторах» в зависимости от диаметра л марки стали труб.


пс-ш-аояз

Ч


4.3.Углы поворота трасс теплопроводов следует, как правило, использовать для естественной компенсации (саыокаыпенсации) тепловых перемещений.

4.3.1. При "'2"- образных поворотах теплопроводов углы между .осями труб должны быть близки к 90°, при "Г"- образжкх поворота?: не более 120°, в отдельных случаях при симметричных схемах допускается использоБЕТь для саыокоыпенсации углы до 135°.

4.3.2. При использовании несимметрично располагаемых ZM- образ-кых-поворотов для компенсации температурных перемещений теплопроводов длина наибольшего плеча должна составлять не менее 60% от расстояния между неподвижными опорами.

4.3.3. Для обеспечения поперечных деформаций теплопроводов их участки, примыкающие к углам поворотов, должны прокладываться в ка-

• налах или с упругими амортизирующими прокладками.Прокладки должны обладать следующими свойствами:

-    большая и продолжительная упругость в широком диапазоне температур;

-    минимальное водопоглощение;

-    высокая степень сопротивления агрессивным воздействиям окружающего грунта.

Ф

4.4, При жесткой прокладке теплопроводов температурные перемещения компенсируются за счет предварительного нагрева теплопровода до определенной температуры с жестким закреплением концов подогретого участка на неподвижных опорах.

4.4.1.Температура предварительного нагрева теплопроводов принимается как средняя величина между рабочей температурой-и температурой в период подогрева теплопровода в соответствии с таблицей 2.

4.4.2.Закрепление концов нагретого участка теплопровода на неподвижных опорах должно производиться только после достижения его температурного удлинения расчетной величины т„е.    d£    (ln-£#    )    ,

где: St- длина участка теплопровода до начала подогрева, м,

«Д - коэ^ццнент линейного рмшхрениэ стали трубопровода , град С \

in-температура, предварительного наг рева труб > град С-1н-темпердтура наружного воздуха , град С .

ш

Такими свойствами в наибольшей степени обладает вспененный полиэтилен при плотности » 30кг/м^.Толщина прокладок определяется исходя из расчетного смещения при условии, что сжатие пены при тепловых перемещениях не должно превышать 50% толщины прокладки.

Длина участка канальной прокладки устанавливается в зависимости от диаметра и марки стали труб, величины угла поворо- tr та, расстояния между неподвижными опорами по номограммам, приведенным в докнастоящего альбома.

4.3.4. Силы упругой деформации, возникающие.в теплопроводе при самокомпенсации определяются также с помощью номограмм.

4.3.5. Наибольшие длины компенсируемых плеч при Г-образных поворотах трассы под прямым углом и наибольшие приведенные длины компенсируемых плеч при тупых' внутренних углах трассы (см.п 6.2 настоящей пояснительной записки) при прокладке канальных участков в соответствии с решениями альбома СК 3303-8? Мосинжпроекта не должны превышать величин указанных в таблице 2.

4.2.6.    При использовании Г-образных поворотов для компен

сации температурных перемещений участков теплопроводов с различными длинами плеч, длина меньшего плеча должна составлять не менее 25% расстояния между неподвижными опорами. _     _    ..............

Таблица 2.

Диаметр

Наибольшие длины 2п 2^ *

а, 2i» ^2 22

в м при прокладке

теплопро-

на поворотах »

каналах:

вода, мы -

НКЛ-0

НКЛ-1

НКЛ-2

НКЛ-4

j ККЛ-5

ЖЛ-8.

1

1

О

ИКЛ-12

50

20

_

_

_

_

70

20

-

-

-

-

-

80

20

-

-

-

-

-

100 - -

25

_

■ -

-

-

125

30

30

-

-

-

-

-

150

ю

35

-

-

-

-

-

-> :

200

_

50

-

-

-

-

250

_

60

-

-

-

-

300

-

-

45

70

-

-

-

-

400

ц

„г.

ю

70

_

70

ю

. —

500

-

-

-

-

60

80

-

600

._

-

-

80

60

-

—" -

ТОО

-

-

-

-

-

80

80

800

— ,

-

. * —

-

-

85

100

-

900

-

-

-

-

-

100

НО

1000

-

-

-

-

-

-

95

120

5


Таблица 3.

Температура ' наружного воз-! духа в пегиод !

Температура при рабочей

предзагительного нагрева труб температуре теплоносителя

подогрева т^л-’ лопрозода SA

7G

!

65

!

ТОО

!

Т 20

г

Т35 *

'£ 5

МО

-

-

-

-10 !

+ 20

?

<-3 7

?

- р

!

-

!

- i

0 !

+35

!

+42

!

50*

-

!

- \

+ 10 !

+40

!

г47

1

55

\

55*

?

-

+20 !

-+-45

»

+52

1

60

\

70*

;

77*

+25 ?

47

1

55

I

62 .

*

72*

?

60*

+30 !

+50

!

+57

{

65

!

75

!

82* ^

В таблице:величины температур указаны при применении | труб как из углеродистых так и низколегированных сталей,- значком * "помечены значения, допусклемЕте пли применении труб только из низко-легированных сталей.

4.5.Компенсация температурных напряжений путем предварительного нагрева теплопроводов с заземлением его з грунте позволяет отказаться от применения компенсирующих устройств и неподвижных опор на теплопроводах.

4.5.1.Температура предваритэльного нагрева, как и при жесткой прокладке, принимается средней между рабочей температурой теплоносителя и температурой в период подогрева теплопровода- (см.. * таблицу 35.

Ъ

4.5.2.Засыпка нагретого трубопровода должна производиться после достижения его температурного удлинения расчетной величины,; засыпка должна производиться с тщательным послойным уплотнением за- ‘ сыпаемого грунта.    ,

3iif £:

5. Компенсация температурных перемещений теплопроводов при прокладке з непроходных каналах.

тил, приведенные а п.4 настоящей пояснительной записки за исключением предварительного нагрева с жестким закреплением на опорах, защемлением труб в грунте.'

5.1. При применении для компенсации температурных перемещений теплопроводов, прокладываемых е каналах, осевых (сильфонных или сальниковых) компенсаторов компенсационные усилия в трубопроводе возникают

от сил' трения а подвижных опорах и усилий трения (в сальниках) или упругой деформации (з сильфонах).Расстояния между неподвижными опорами при конструктивных решениях прокладки по альбому СК 2303-67 определяются з зависимости от компенсирующей способности компенсаторов (см. док.-05 настоящего альбома).

5.2. При использовании гибких компенсаторов, а также естественной компенсации расчеты теплопроводов на компенсацию температурных перемещений проводят^ тайнее, как и при канальной прокладке теплопроводов с любым другим видом теплоизоляции.Методы расчета, справочные данные и необходимые номограммы достаточно подробно изложены з нормативной и справочной литературе по проектированию тепловых сетей и в настоящей работе не рассматриваются.

6. Правила пользования номограммами по расчету компенсации температурных перемещений теплопроводов при бесканальной прокладке.

6.1.Расчет компенсации температурных перемещений с помощью гибких компенектаров производится по номограммам н? Iпостроенных для теплопроводов с применением труб из углеродистых сталей.При при-менении труб из низколегированных сталей размеры компенсатора (вылет и спинка) и длины примыкающих к нему канальных участков принимаются с коэффициентом 0,9, а силы упругой деформации в компенсаторе с коэффициентом -1,25.

\ Р ! Я


Для компенсации температурных перемещений теплопроводов, прокладываемых в непроходных каналах, с применением труб изолированных пенополиуретаном, применяются компенсационные средства и ме

Рис.З. Схема компенсации с П-образным гнЭкйм коипейсаторои.

П0-ЭД9-ИОПЗ


Jm


6.1.1.Определение -размеров П-образных компенсаторов.

Билет компенсатора СИ) и размер его спинки (В) определяются по криво?: номограмм для соответствующего диаметра труб и принятого соотношения В:Н в зависимости ст расстояния между неподвижными опорами по шкале £i -без предварительного напряжения компенсатора, и по шкале 3^ - при предварительной растяжке компенсатора на 50% тепловых удлинений.

Пример I: Ду=500мм, В=1,5Н, расстояние между опорами

=74,5м.

По номограмме №4 для компенсатора без предварительной растяжки по шкале *,=?4,5м находим Н=6,7м и В=1,5Н=10,05м для компенсатора с предварительной растяжкой на 5С% тепловых удлинений находим Н=4,82м и Б=1,5Н=7,24ы.

6.1.2.Определение длин канальных участков {£ ), примыкающих к компенсатору.

Длина канального участка определяется по кривой номограмм для доответствующего диаметра труси м принятого соотношения В:Н в зависимости от расстояния между неподвижными опорами по скале Xt -для компенсаторов без предварительной растяжки или по шкале ^ - для компенсаторов с предварительной растяжкой на 50% тепловых удлинений.

Пример-I по л, 6.I.I: находим для компенсатора без предварительной растяжки по шкале =74,5м, L =2,65м, при предварительной растяжке компенсатора на 50% тепловых удлинений для Ду=500мм принимаем t =1,5м (при предварительной растяжке длины канальных участков принимаются для трубопроводов Ду=200+300мм - не менее 1м,- & для Ду=350-500мм - не менее 1,5м).

6.1.3.Определение сил упругой деформации СР) в компенсаторе .

Сила упругой деформации СР) определяется по кривой номограмм для соответствующего диаметра труб и принятого соотношения Б:К в зависимости от расстояния между неподвижными опорами Д при условии, что размеры компенсатора и длины примыкающих к нему канальных участков приняты в соответствии с номограммами.

Пример I по mi.6.1 Л к 6.1.2 по номограмме находим: для компенсатора без предварительной растяжки по шкале н^=?4,5 м Р=4380кгс и для компенсатора с предварительной растяжкой по шкале Д.=?4,5м и Р=6180кгс.

6.2.Расчет компенсации температурных перемещений теплопроводов с использованием Г-образных поворотов производится по номограммам №10,разработанным для стальных труб из углеродистых сталей.


При применении для теплопроводов труб из низколегированных сталей длины канальных участков принимаются с коэффициентом 0,9, а силы упругой деформации - с коэффициентом 1,25.


а) для поворота под прямым углом


б) для поворота под тупым


h___



4-4


углом


Рис.4. Схема компенсации Г-обраэных поворотов теплопровода


6.2.1.Длина канального участка, примыкающего к точке поворота трассы, находится по номограмме №10 в зависимости от длины примыкающего плеча ( £/ от 2^ и Л от Zf), где У, и Д/ - приведенные длины плеч Г- образного поворота, равные фактическим длинам плеч, умноженным на поправочные коэффициенты ьт и ^    и    с2*>    &£>*

Поправочные коэффициенты находятся по номограмме №11 в зависимости от угла (превышение внутреннего угла трассы над 90°) и отношения jr - для &2 и — - для &т. При повороте трассы под прямым углом коэффициенты ат=а£=1.

‘    При    разнице    в    длинах-    плеч,    примыкающих    к    углу    поворота,    не


белее 25% допускается принимать равные длины канальные участков, кото-

„    w>    *у    '

рые определяются по средней величине плеча ^ ~    иля    —

для прямого угла поворота и    для тупого угла.


Пример 2: Ду=400мм, J,=40m и^=55м, поворот трассы под прямым углом.По номограмме 1ИА находим - для «2/=«^=40ы ^=12,Ьи

- для ^ = ^=55м 4=15, Ом . Примел 3: Ду=500мм, л,=40м и %г=55м, угол /=40°.По номограмме Н

и - для рг* =0,725    а2=1,5

*


находим:


пс-

7