гиба ф относительно свободной оси (перпендикулярной'плоскости планок или решеток) должен определяться по приведенной гибкости Я_Пр, вычисляемой по формулам табл. 9.

Гибкость отдельных ветвей X] и %2 на участке между планками должна быть не более 40.

При наличии в одной из плоскостей вместо планок сплошного листа (например, по рис. 1) гибкость ветви вычисляется по радиусу инерции полусечения относительно его оси, перпендикулярной к плоскости планок.

В составных стержнях с решетками, помимо проверки устойчивости стержня в целом, следует'обеспечивать устойчивость отдельных ветвей на участках между узлами.

4.6. Составные элементы из уголков, швеллеров и т. п., соединенных вплотную или через прокладки, рассчитываются как сплошностен-чатые при условии, что наибольшие расстояния между их соединениями (прокладками, шайбами* и т. п.) не превышают: для сжатых элементов — 40 г; для растянутых элементов — 80 г, где г — радиус инерции уголка или швеллера относительно оси, параллельной плоскости расположения прокладок.

При этом в пределах длины сжатого элемента следует ставить не менее двух прокладок. За длину сжатого элемента пояса сквозных конструкций (например, ферм) принимается его фа счетная, длина из плоскости фермы.

4.7. Соединительные элементы (планки или решетки) центрально-сжатых составных стержней должны рассчитываться на условную поперечную силу Q_yca (в кгс), принимаемую постоянной по всей длине стержня и определяемую по табл. 10.

Таблица 10

Если соединительные элементы расположены в нескольких параллельных плоскостях, то поперечная сила Qycn распределяется:

а)    при наличии только соединительных планок или решеток — поровну между всеми системами планок (решеток);

б)    при наличии, наряду с соединительными планками или решетками, сплошного листа — пополам между сплошным листом и всеми системами планок (решеток).

4.8. Соединительные планки (рис. 3) должны рассчитываться как элементы безраскос-ных ферм на:

а) силу, срезывающую планку, .по формуле

Т = -5а*.;    (7)

С

4.10. Стержни, предназначенные для уменьшения расчетной длины сжатых элементов, должны рассчитываться на усилие, равное условной поперечной силе в основном сжатом стержне, определяемой по табл. 10.

ИЗГИБАЕМЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ

4.11. Прочность при изгибе в одной, из главных плоскостей, за исключением случаев расчета разрезных балок, отвечающих требованиям п. 4.15, проверяется по формулам:

w-^<R>

И'нт

Rcp>

где S— статический момент (брутто) сдвигаемой части сечения относительно нейтральной оси; б— толщина стенки;

RnR_cp—расчетные сопротивления стали соответственно изгибу и срезу.

При наличии ослабления отверстиями для заклепок или болтов касательные напряжения, определяемые по формуле (10), умножаются

на отношение -,    где    а    —    шаг    отверстий    для

a—d

заклепок или болтов; d — диаметр отверстия.

4.12. В стенках балок, за исключением случаев, оговоренных в пп. 4.15 и 4.16, должны выполняться условия:

/+ ^3т1 < ^nRm> ] ₍₁1)

о_х < Rm-, о_д < Rm; %_Х9 < 0,6 Rm, \

б) момент, изгибающий планку в ее плоскости, по формуле

М =    .    (8)

В формулах (7) и (8):

Qn— условная поперечная сила (по табл. 10), приходящаяся на систему планок, расположенных в одной плоскости;

I—расстояние между центрами планок;

с— расстояние между осями ветвей.

4.9. Соединительные решетки должны рассчитываться как решетки ферм. При расчете перекрестных раскосов крестовой решетки с распорками следует учитывать дополнительные усилия, возникающие в них от обжатия поясов.

где о_х и о_д— нормальные напряжения в срединной поверхности стенки, параллельные и перпендикулярные оси балки;

%_хд— касательные напряжения; п— коэффициент, принимаемый на опорах неразрезных подкрановых балок м=1,3; для прочих балок п= 1,15; тп— коэффициент условий работы, принимаемый по табл. 8; для прочих балок, не предусмотренных табл. 8, — m = 1; на опорах неразрезных подкрановых балок в зоне растяжения от изгиба —m— 1.

Все напряжения вычисляются по сечению нетто.

4.13. Местное напряжение смятия а_м в стенке балки под сосредоточенным грузом, приложенным к поясу^ балки в местах, не укрепленных ребрами, определяется по формуле

П\Р

6z

В формуле (12):

Р — величина расчетного сосредоточенного груза; для подкрановых балок — расчетная величина давления колеса крана без учета коэффициента динамичности; щ — коэффициент, принимаемый равным:

1,5 — для подкрановых балок под краны «особого»¹ режима работы с жестким подвесом; 1,3 — то же, при кранах с гибким подвесом;

1,1 —для прочих подкрановых балок;

1,0 — для остальных балок; б — толщина стенки;

z — условная длина распределения давления сосредоточенного груза, принимаемая равной:

а) при подвижной нагрузке

(13)

где с—коэффициент,    принимаемый для

сварных и прокатных балок 3,25, для клепаных балок — 3,75;

J_n—сумма моментов инерции пояса балки и кранового рельса (в случае приварки рельса швами, обеспечивающими совместную работу рельса и пояса, /_п — общий момент инерции рельса и пояса);

б) при непосредственном опирании на верхний пояс балки поперечной прокатной балки (рис. 4) или другой неподвижной конструкции

2 = 6-f 2h_x;    (14)

где Ь—ширина полки поперечной балки; h_L—толщина верхнего пояса балки, если нижняя балка сварная (рис. 4, а), или расстояние от наружной грани полки до начала внутреннего закругления стенки, если нижняя балка прокатная (рис. 4, б).

Аналогичным образом должно быть проверено опорное сечение прокатной балки, не укрепленное ребрами жесткости.

4.14.    Прочность изгибаемых элементов при изгибе в двух главных плоскостях, за исключением балок, удовлетворяющих требованиям п. 4.15, проверяется по формуле

—=^x-U±^-x<R,    (15)

•'.Г.НТ    J У‘    нт

где х и у— координаты рассматриваемой точки сечения относительно его главных осей;

J_x.нт и J_y,_нт—моменты инерции сечения нетто относительно осей соответственно х—х и у—у.

4.15.    Разрезные балки постоянного сечения (прокатные и сварные) из стали классов С38/23, С44/29, С46/33, С52/40 и С60/45, несущие статическую нагрузку, проверяются на прочность по пластическому моменту сопротивления Wⁿ при условии соблюдения следующих требований:

а)    должна быть обеспечена общая устойчивость балки, для чего необходимо, чтобы либо были выполнены требования п. 4.17, а, либо значения ЦЬ для сжатого пояса не превышали 0,7 значений, приведенных в табл. 11 п. 4.17.

Учет пластичности при расчете балок с менее развитым сжатым поясом допускается лишь при выполнении условий п. 4.17, а;

б)    отношение ширины свеса сжатого пояса сварной балки к его толщине не должно превышать 10]/2,1/7?, где R в т/см²;

в)    отношение расчетной высоты стенки ho к ее толщине б, при укреплении только по-перечными ребрами, не должно превышать 70]/2,1/7?, где R в т/см²;

г)    касательные напряжения в месте наибольшего изгибающего момента не должны превышать 0,37?.

Проверка прочности указанных балок производится по формулам: при изгибе в одной из главных плоскостей

— <R;    (16)

wⁿ

^w нт

при изгибе в двух главных плоскостях

м_х , м_{и <R}'    ₍₁₇₎

Здесь 'Af, М_х, М_у, Wⁿxm, Wⁿy m— абсолют-ные значения изгибающих моментов и пластические моменты сопротивления ослабленного сечения.

Пластический момент сопротивления W^u равен удвоенному статическому моменту половины площади сечения относительно оси, проходящей через центр тяжести сечения (рис. 5).

Вводимая в расчет величина W^a не должна превышать 1,2 W.

Для прокатных вых и швеллерных следует принимать гибе:

в плоскости стенки Wⁿ*=*\,\2W\ параллельно полкам Wⁿ=l,2W.

При наличии зоны чистого изгиба соответствующий момент сопротивления принимается равным 0,5(1^+Wⁿ).

4.16. В неразрезных и заделанных балках постоянного сечения (прокатных и сварных) со смежными пролетами, отличающимися не более чем на 20%, несущих статическую нагрузку, при условии соблюдения требований п. 4.15, расчетный изгибающий момент определяется из условия выравнивания опорных и пролетных моментов; при этом проверка проч-ности,производит,ся по формуле (9).

Разрешается принимать следующие значения расчетного момента -М_раСч:

а) в неразрезных балках со свободно опертыми концами — большую из величин

Mi л

^|+7)

Л4расч = 0.5 максЛ1₂,

и—расстояние от сечения, отвечающего моменту Ми до крайней опоры;

I — крайний пролет.

Символ смаке» означает, что следует найти максимум всего следующего за ним выражения:

б)    в однопролетных и неразрезных балках с заделанными концами М_расч = 0,5Л1, где М — наибольший из моментов, вычисленных как в балке с шарнирами на опорах;

в)    в балке с одним заделанным и другим свободно опертым концом — как в крайнем пролете неразрезной балки (п. 4.16,а).

В случае изгиба в двух главных плоскостях проверка прочности производится по формуле (15).

4.17. Устойчивость балок проверяется по формуле

<R,

где М и W — изгибающий момент и момент сопротивления в плоскости наибольшей . жесткости (W вычисляется для сжатого пояса);

Ф_б— коэффициент, определяемый по указаниям приложения 5.

Проверки устойчивости балок не требуется:

а)    при передаче распределенной статической нагрузки через сплошной жесткий настил, непрерывно опирающийся на сжатый пояс балки и надежно с ним связанный (плиты железобетонные из тяжелого, легкого и ячеистого бетонов, металлический настил, волнистая сталь, асбестоцементные листы и т. п.);

б)    для балок симметричного двутаврового сечения или с более развитым сжатым поясом при отношениях расчетной длины балки I к ширине сжатого пояса 6, не превышающих величин, приведенных в табл. 11.

ЭЛЕМЕНТЫ, ПОДВЕРЖЕННЫЕ ДЕЙСТВИЮ ОСЕВОЙ СИЛЫ С ИЗГИБОМ.

4.18. Прочность сплошностенчатых вне-центренно сжатых (сжато-изогнутых) и вне-центренно растянутых (растянуто-изогнутых) элементов, не подвергающихся непосредственному воздействию динамических нагрузок, проверяется по формуле

^г N \з/а , М_х

где N, М_х и М_у— абсолютные значения продольной силы и изгибающих моментов относительно осей х—х и у—у\

W,_XMT и ТР“_ят— пластические моменты сопротивления ослабленного сечения относительно осей я—л: и у—у.

<0,25, то применение

лы (21) разрешается лишь при выполнении требований п. 4.15. В прочих случаях проверка производится по формуле

N , М_х , М_п ^ ~

— + —у ±    ^!(22)

^НТ * Jt.HT    Jу,нт

где х и у — координаты рассматриваемой точки сечения относительно его главных осей.

Примечание. При отсутствии ослабления сечения и при одинаковых значениях изгибающих момен-3*

тов, принимаемых в, расчетах на прочность и устойчивость, при проведенном эксцентрицитете 20 проверки Внецентренно сжатых элементов на прочность не требуется.

4.19.    Внецентренно сжатые (сжато-изогнутые) элементы должны проверяться на устойчивость как в плоскости действия момента (плоская форма потери устойчивости), так и из плоскости действия момента (изгибно-крутильная форма потери устойчивости).

4.20.    Устойчивость внецентренно сжатых элементов постоянного сечения в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии, проверяется по формуле

N

црнр

где N— продольная сила, приложенная с экс-

М'

центрицитетом е — —;

F— площадь поперечного сечения элемента брутто; фЕи — коэффициент, определяемый:    для

сплошностенчатых стержней по табл^ 60 приложения 6 в зависимости от условной гибкости стержня *,= = Х]/ R/E и приведенного эксцентрицитета mi —rim (где т — относительный эксцентрицитет, rj —коэффициент влияния формы сечения); для сквозных стержней — по табл. 61 приложения 6 в зависимости от условной приведенной гибкости Х_Пр —j =А,прУ#/£ и относительного эксцентрицитета т.

Для сплошностенчатых стержней относи-

р

тельный эксцентрицитет равен т — е—, где W

вычисляется для наиболее сжатого волокна.

Для сквозных стержней с решетками или планками, расположенными в плоскостях, параллельных плоскости изгиба, относительный эксцентрицитет определяется по формуле

= «*-?'- ^ЙЛИ ту = ^еу -у¹- •    (²⁴)

где х\ и ух — расстояние от оси у—у или х—х до оси наиболее сжатой ветви, но не менее расстояния до оси стенки ветви.

Коэффициент влияния формы сечения ц принимается по табл. 62 приложения 6.

Приведенная гибкость Хщ, для сквозных стержней определяется по формулам табл. 9.

Примечание. При приведенном эксцентрицитете mii>20 проверки устойчивости по формуле (23) не требуется.

4.21. Расчетные значения изгибающих моментов М, необходимые для вычисления экс-М

центрицитета е=—, принимаются равными:

а)    для колонн постоянного сечения рамных систем — наибольшему моменту в пределах длины колонны;

б)    для ступенчатых колонн — максимальному моменту на длине участка постоянного сечения;

в)    для консолей — моменту в заделке;

г)    для-стержней с шарнирно опертыми концами, имеющих одну плоскость симметрии, совпадающую с плоскостью изгиба, — моменту, определяемому по формулам табл. 12.

Расчетные значения эксцентрицитетов т\ для стержней с шарнирно опертыми концами, имеющих две плоскости симметрии, вычисляются по табл. 63 приложения 6.

4.22. Устойчивость внецентренно сжатых элементов постоянного сечения из плоскости действия момента при их изгибе в плоскости наибольшей жесткости (/*>/_v), совпадающей с плоскостью симметрии, проверяется по формуле

-~<я,

cffyF

где с— коэффициент, вычисленный по указаниям п. 4.23;

— коэффициент продольного изгиба, принимаемый по приложению 4.

4.23. Коэффициент с в формуле (25) определяется по формуле

где а и р — коэффициенты, принимаемые по табл. 13.

При определении т_х за расчетный момент М_х принимается:

а)    для стержней с концами, закрепленными от смещения перпендикулярно плоскости действия момента, — максимальный момент в пределах средней трети длины (но не менее половины наибольшего по длине стержня момента);

б)    для консолей — момент в заделке.

При гибкости Х_у, превышающей А_с по табл. 14, коэффициент с не должен превышать: для стержней замкнутого сечения — единицы, для стержней двояко симметричного двутаврового сечения — значений, указанных в табл. 15.

4.24. Внецентренно сжатые элементы при изгибе в плоскости наименьшей жесткости (/*</* и е_уФ0) и при Ax>A_v, кроме проверки по формуле (23), должны проверяться на устойчивость из плоскости действия момента как центрально-сжатые стержни по формуле

(27)

где ф* — коэффициент продольного изгиба, принимаемый по приложению 4 табл. 53.

Примечание, При X_x^X_v проверки устойчивости из плоскости действия момента не требуется.

4.25.    В составных внецентренно сжатых элементах с решетками, расположенными в плоскостях, параллельных плоскости изгиба, кроме проверки стержня в делом по формуле (23), должны быть проверены отдельные ветви как центрально-сжатые стержни по-форму ле (2).

Продольная сила в каждой ветви определяется при этом с учетом дополнительного усилия JV°_on от изгибающего момента; величина этого усилия при параллельных ветвях (поясах) определяется по .формуле W®_on.==Af//i, где h — расстояние между осями ветвей (поясов).

При аналогичной проверке отдельных ветвей составных элементов с планками, расположенными в плоскостях, параллельных плоскости изгиба, должен быть учтен местный изгиб ветвей от фактической поперечной силы (как в поясах безраскоснощ фермы).

4.26.    Устойчивость элементов со сплошной стенкой, подверженных сжатию и изгибу в обеих главных плоскостях, при совпадении плоскости наибольшей жесткости (Jx>Jy) и плоскости симметрии проверяется по формуле

——<R.    (28)

фГ/

Здесь Ф™ = ф®^нУс,

где ф®^н— определяется в соответствии с указаниями п. 4.20; с — согласно указаниям п. 4.23.

Пр и.мечание, При вычислении nii_y—\\m_v для стержней двутаврового сечения с неодинаковыми полками коэффициент влияния формы сечения и определяется по сечению 2 табл. 62 приложения 6,

Если    то    помимо    проверки по

формуле (28) следует произвести проверку по формулам (23) и (25), прииимая в_1/=0.

Если Х_х>Х_хh то следует произвести дополнительную проверку по формуле (23), принимая £у = 0.

В случае несовпадения плоскости наибольшей жесткости (J_x>Jy) и плоскости симмет

рии расчетная величина т_х увеличивается на 25%.

4.27. Составные стержни из двух сплошно-стенчатых ветвей с решетками в двух параллельных плоскостях (рис. 6), подверженные сжатию и изгибу в обеих главных плоскостях, следует проверять:

а)    на устойчивость стержня в целом в плоскости/параллельной плоскостям решеток, по п. 4.20, считая при этом эксцентрицитет е_у~0 (рис. 6);

б)    на устойчивость отдельных ветвей как внецентренно сжатых элементов по формулам (23) и (25); при этом продольная сила в каждой ветви определяется с учетом дополнительного усилия от момента М_х (см. п. 4.25), а момент М_у разрешается распределять между ветвями пропорционально их, жесткостям; если М_у действует в плоскости одной из ветвей, то разрешается считать его полностью передающимся на эту ветвь.

При проверке отдельной ветви по формуле (25) гибкость ее определяется по максимальному расстоянию между узлами решетки.

4.28. Соединительные элементы (решетки или планки) составных внецентренно сжатых стержней должны рассчитываться на поперечную силу, равную большей из величин: фактической поперечной силы или условной поперечной силы Qycn_t вычисленной согласно указаниям п. 4.7.

Примечание, В случае, когда фактическая поперечная сила больше условной, соединение ветвей составных внецентренно сжатых элементов с помощью пла-< нок, как правило, не допускается.

ОПОРНЫЕ ЧАСТИ

4.29.    Неподвижные шарнирные опоры с центрирующими прокладками и тангенциальные опоры, а при весьма больших реакциях балансирные опоры следует применять при необходимости строго равномерного распределения давления под опорой.

В случаях, когда нижележащая конструкция должна быть разгружена от горизонтальных усилий, возникающих при неподвижном опирании балки или фермы, следует применять плоские или катковые подвижные опоры.

Коэффициент трения в плоских подвижных опорах принимается равным 0,3, в катках — 0,03.

4.30.    В цилиндрических шарнирах (цапфах) балансирных опор проверка напряжений смятия производится (при центральном угле касания поверхностей, равном или большем я/2) по формуле

А 1,25 г/

где А— давление на опору; г.— радиус шарнира;

I — длина шарнира;

Ясм.м— расчетное сопротивление местному смятию при плотном касании, принимаемое по табл. 2 и 3.

4.31. Расчет на диаметральное сжатие катков производится по формуле

~<Яо._к,    (30)

А— то же, что в формуле (29); п— число катков; d — диаметр катка;

I—длина катка;

,_к—расчетное сопротивление диаметральному сжатию катков при свободном касании, принимаемое по табл. 2 и 3.

Плоские фермы и связи

5.1. Расчетные длины /₀ при определении гибкости элементов с симметричными относительно плоскости фермы сечениями, за исключением пересекающихся стержней ферм с перекрестной решеткой, должны приниматься по табл. 16.

Таблица 16

Рис. 7. Схемы ферм для определения расчетных длин элементов

а треугольная решетка со стойками; б—то же, со шпренгелем; в — полураскосная треугольная решетка; г — перекрестная решетка со стойками

1.5.    Прочность и устойчивость стальных конструкций должны быть обеспечены как в процессе эксплуатации, так и при транспортировании и монтаже.

1.6.    Стальные конструкции следует рассчитывать как единые пространственные системы. При разделении таких систем на отдельные плоские конструкции следует учитывать совместную работу смежных элементов.

При расчете стальных конструкций надлежит, как правило, учитывать физическую нелинейность, возникающую при работе конструкций в упруго-пластической стадии, и геометрическую нелинейность, вызванную перемещением элементов конструкций.

Эти расчеты надлежит выполнять в соответствии с указаниями нормативных документов или руководств, утвержденных или согласованных в установленном порядке.

1.7. Классы и марки стали, типы электродов и.материалы для механизированной сварки, а также в необходимых случаях дополнительные требования к поставляемой стали, предусмотренные ГОСТами или техническими условиями, должны указываться на рабочих (КМ) и деталировочных (КМД) чертежах стальных конструкций и в документации по заказу.

2.1. В зависимости от механических свойств при растяжении все стали, применяемые для стальных конструкций, подразделяются на условные классы прочности, именуемые в дальнейшем тексте «классами стали»: С 38/23, С 44/29, С 46/33, С 52/40, С 60/45, С 70/60, С 85/75 согласно табл. 1,

2.2. Марки стали, соответствующие указанным в п. 2.1 классам стали, приведены в приложении I.

Физические характеристики материалов, применяемых для стальных конструкций (объемный вес, коэффициент линейного расширения, модуль упругости и коэффициент поперечной деформации), приведены в приложении 2.

2.3.    В зависимости от ответственности конструкций и условий их эксплуатации все конструкции разбиваются на 9 групп. Группы и примерный перечень конструкций, а также данные для выбора марок стали приведены в приложении 1.

2.4.    Выбор марок стали в пределах каждой группы и каждого диапазона расчетных температур производится на основании данных технико-экономических расчетов.

При соответствующем технико-экономическом обосновании стали марок, рекомендуемых для конструкций I группы, допускается применять для конструкций всех последующих групп при соответствующих диапазонах расчетных температур; стали марок, рекомендуемых для конструкций II группы, допускается применять для конструкций всех последующих групп. При этом характеристика ударной вязкости должна соответствовать требованиям к стали для данной группы конструкций при данных расчетных температурах.

При соответствующем технико-экономическом обосновании стали марок, применяемых при низких расчетных температурах, могут быть использованы в той же группе конструкций при более высоких расчетных температурах.

2.5.    Сталь, применяемая для металлических конструкций, должна удовлетворять требованиям соответствующих ГОСТов или технических условий. Условия доставки стали для

сварных конструкций должны оговариваться на рабочих (КМ) и деталировочных (КМД) чертежах стальных конструкций и в документации по заказу.

2.6.    Отливки (опорные части и т. п.) для стальных конструкций надлежит проектировать из углеродистой стали марок 15Л, 25Л, 35Л и 45Л, удовлетворяющей требованиям групп отливок 2 или 3 по ГОСТ 977-65*, а также из серого чугуна марок Сч 12-28, Сч 15-32, Сч 18-36, Сч 21-40, Сч 24-44 и Сч 28-48, удовлетворяющего требованиям ГОСТ 1412-70.

2.7.    Для сварки стальных конструкций следует применять материалы, соответствующие классу свариваемых сталей и обеспечивающие требуемые свойства сварных соединений и надлежащую технологию их выполнения. Перечень материалов для механизированной и ручной сварки и указания по их применению приведены в приложении 3.

2.8.    Заклепки надлежит применять из углеродистой стали марки Ст2, удовлетворяющей требованиям ГОСТ 499-70, а также из низколегированной стали марки 09Г2, удовлетворяющей требованиям ГОСТ 5058-65*.

2.9.    Болты грубой, нормальной и повышенной точности из углеродистых и легированных сталей классов и марок по табл. 1 ГОСТ 1759—70* надлежит применять:

а)    в соединениях, воспринимающих сдвигающие или растягивающие усилия, определяемые по расчету, при расчетной температуре минус 40° С и выше:

болты классов 4.6 и 5.6 грубой точности по ГОСТ 15589-70* или ГОСТ 15591-70* и нормальной точности по ГОСТ 7798-70* или ГОСТ 7796-70*, изготовленные по технологии 3 приложения 1 с дополнительными испытаниями по пп. 1, 3, 4 и 7 табл. 10 ГОСТ 1759—70*;

б)    в соединениях, воспринимающих сдвигающие или растягивающие усилия, определяемые по расчету, при расчетной температуре минус 65° С и выше:

болты класса 8.8 нормальной точности по ГОСТ 7798-70* или ГОСТ 7796-70* и повышенной точности по ГОСТ 7805-70* или ГОСТ 7808—70* из стали марок 35Х и 38ХА с дополнительными испытаниями по пп. 1, 3 и 7 табл. 10 ГОСТ 1759-70*.

Примечания: 1. При соответствующем технико-экономическом обосновании болты класса 5.6 разрешается заменять на болты класса 4.8 по ГОСТ 1759-70*. Болты класса 4.8 должны применяться с дополнительными испытаниями по пп. 1 и 5 табл. 10 ГОСТ 1759-70* и с расчетными сопротивлениями по классу 5.6 табл. 7, пониженными на 5%.

2.    При заказе болтов классов 4.6 и 4.8, в соответствии сп. 1.4 ГОСТ 1759-70*, необходимо указать, что не допускается применение кипящих или автоматных сталей.

3.    При заказе болтов класса 8.8, в соответствии с п. 1.7 ГОСТ 1759-70*. требуется указать, кроме класса, также и марки стали 35Х или 38ХА.

4.    В соответствии с п. 1.9 ГОСТ 1759-70*, при технико-экономическом обосновании, по соглашению между потребителем и изготовителем, для болтов допускается применение и других марок стали с гарантиями по ударной вязкосяи в соответствии с приложением 1;

в)    в соединениях, не воспринимающих сдвигающих усилий, определяемых по расчету, при расчетной температуре минус 40° С и выше разрешается применять болты с подголовником грубой или нормальной точности в соответствии с классами прочности и дополнительными испытаниями по п. 2.9, а;

г)    в нерасчетных соединениях при температуре минус 65° С и выше разрешается применять болты с подголовником грубой и нормальной точности классов прочности по п. 2.9, а без дополнительных испытаний.

2.10.    Анкерные болты надлежит применять из углеродистых и низколегированных сталей:

а)    при расчетной температуре минус 40° С и выше — из стали марки ВСтЗкп2 (ГОСТ 380—71 *) или, при соответствующем обосновании, из стали марок 09Г2С и 10Г2С1 (ГОСТ 5058-65*);

б)    при расчетной температуре от минус 40° С до минус 65° С — из стали марок 09Г2С и 10Г2С1 по ГОСТ 5058-65* с гарантиями по ударной вязкости не ниже 3 кгс-м/см² при температуре испытания минус 40° С.

2.11.    Высокопрочные болты надлежит применять из углеродистой стали 35 по ГОСТ 1050—60** или из легированных сталей 40Х по ТУ 14-4-87-72, 40ХФА и 38ХС по ГОСТ 4543—71₉ термически обработанных в готовом изделии (болте). Временное сопротивление разрыву после термической обработки должно быть не ниже 8000 кгс/см² — для болтов из стали 35, 11 000 кгс/см² — для болтов из стали 40Х, 13 500 кгс/см²—для болтов из стали 40ХФА и 38XG

РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ

3.1. Расчетные сопротивления прокатной стали, отливок, а также сварных, заклепочных и болтовых соединений следует принимать по табл. 2—7.

Примечания: 1. Значения расчетных сопротивлений растяжению прокатной стали, отливок, сварных, заклепочных и болтовых соединений получены делением (с округлением) значений нормативных сопротивлений на коэффициенты безопасности по материалам /С.

2.    Значения расчетных сопротивлений прокатной стали срезу и смятию получены делением (с округлением) нормативных сопротивлений на коэффициенты безопасности по материалам К и умножением на соответствующие коэффициенты перехода.

3.    При применении для угловых швов сварочных материалов, соответствующих стали более высокого класса (см. п. 3 приложения 3), расчетные сопротивления сварных соединений следует принимать как для более высокого класса стали, но не выше чем 1,4Я°^в (где R^Cy — расчетное сопротивление по табл. 5, соответствующее классу стали данной конструкции). При этом необходимо произвести проверку прочности на срез основного металла на границе сплавления со швом.

4.    Для заклепочных и болтовых соединений (табл. 6 и 7) значения расчетных сопротивлений растяжению и срезу принимаются по классу или марке стали заклепок или болтов, значения расчетных сопротивлений смятию — по классу стали соединяемых элементов конструкций.

б. В необходимых случаях приведенные в табл. 2—7 значения расчетных сопротивлений понижаются умножением на коэффициенты условий работы т элементов стальных конструкций по табл. 8.

6.    Для особо ответственных конструкций значения расчетных сопротивлений понижаются в необходимых случаях делением на коэффициент надежности Кп согласно указаниям соответствующих глав СНиП и издаваемых в развитие, настоящей главы СНиП нормативных документов.

7.    При расчете конструкций на выносливость расчетные сопротивления понижаются умножением на коэффициент у по указаниям п. 8.2.

3.2.    За расчетное сопротивление растяжению высокопрочной стальной проволоки, применяемой в виде пучков или прядей, принимается значение временного сопротивления разрыву проволоки, установленное соответствующими ГОСТами, деленное на коэффициент безопасности по материалу 1,6.

3.3.    Расчетное сопротивление (усилие) при растяжении стального каната принимается равным значению разрывного усилия каната в целом, установленному ГОСТами или заводскими сертификатами, деленному на коэффициент безопасности по материалу 1,6.

3.4.    Значения расчетных сопротивлений (усилий) высокопрочной стальной проволоки и стальных канатов в необходимых случаях понижаются умножением на коэффициенты условий работы (т) соединений конструкций и сооружений, устанавливаемые соответствующими главами СНиП или издаваемыми в развитие настоящей главы СНиП нормативными документами.