Примечание. При глубине перед сооружением #<2ftio/₀ коэффициент k_KT необходимо принимать для значений пологости волны, указанной на рис. 10 в скобках при глубине Я =2к_гу₀

Примечая и е. При определении /высоты наката. BOtfH на песчаные и Г|равий|НО-,галечникО(Вые пляжи необходимо учитывать изменение уклона пляжа во а.рем» шторма. Наибольшее понижение пляжа в створе уреза, воды следует принимать равным 0,ЗЛ, м, с выклиниванием на нулевые значения на берегу до высоты наибольшего наката, а в море до глубины Я=Я_Кр, м, для* размываемых грунтов или на глубине Я=Я_Нп, м, — для, неразмываемых грунтов (где h, Я_кр и Я_кп— соответственно высота волны и глубина воды в створах первого и последнего обрушений, м).

маться по рис. 11, при этом максимальное расчетное волновое давление р₂, тс/м², необходимо определять по формуле

Рг ⁼ ^по ^пв Pi У h,    (26)

*2=A+-^ (l-^aj+l) (А + В). (28)

^та

где А и В — величины, м, определяемые по формулам:

(    А    \    1    +    т%

А = h ГJ0.47 + 0,023 — 1 —- ;    (29)

В = А |о,95 — (0,84т_а — 0,25) 4- j. (30)

Ордината м, соответствующая высоте наката волн на откос, должна определяться согласно требованиям п. 2.14 настоящей главы.

На участках крепления по откосу выше и ниже точки 2 (рис. 11) следует принимать меньшие значения ординат эпюры волнового давления р, тс/м², на расстояниях:

при i,=0,0125 L„. и /*=0,0265 L„, м, р—

= 0,4 рг\

при /j = 0,0325 L„ и U = 0,0675 L_a , м,

о=0,1 pt,

где

где k_no — коэффициент,    определяемый    по

формуле

L    /    Н    \

Апо= 0,85+ 4,8 -=- + «„ (°.°28-U5 -=-J; (27)

^ПВ коэффициент,    принимаемый    по

табл. 10;

р2 — максимальное относительное волновое давление на откос в точке 2 (рис. 11), принимаемое по табл. 11.

^La.~ 4 .--,    м.    (31)

у<-¹

Ординаты эпюры волнового противодавления рпд, тс/м², на плиты крепления откосов следует определять по формуле

Рпд ⁼ ^по ^пв Рпд Y    (32)

где р_Пд — относительное волновое противодавление, принимаемое, по графикам рис. 12.

Ордината г^ м, точки 2 приложения максимального расчетного волнового давления р₂ должна определяться по формуле

2.16. Нагрузки от волн на откос, укрепленный плитами, для сооружений I и II классов при высоте волн более 1,5 м обеспечен-

ностью 1% в системе допускается определять методами, в которых учитывается нерегулярность ветровых волн, при надлежащем обосновании.

При наличии берм и переменных уклонов отдельных участков сооружений откосного профиля нагрузки от волн на креплении откосов необходимо определять по данным лабораторных исследований.

2.17. При проектировании сооружений откосного профиля (или предусматривая крепление откосов) из рваного камня, обыкновенных и фасонных бетонных или железобетонных блоков вес отдельного элемента G или G_z, тс, соответствующий состоянию его предельного равновесия от действия ветровых вблн, необходимо определять:

при расположении камня или блока на участке откоса от верха сооружения до глубины z=Q,7h по формуле

РФ Ум ^

и-«в

то же, при z>Q,7h по формуле

7.6 г« h К

G_t = Ge    (34)

где р,ф — коэффициент, принимаемый по табл.

12.

2,18. При проектировании крепления откосов сооружений из несортированной камен

ной наброски необходимо, чтобы значение коэффициента в₀ зернового состава находи* лось в границах заштрихованной зоны, приведенной на графике рис. 13.

Значение коэффициента e_D должно определяться по формуле

где G — вес камня, определяемый по требованиям п. 2.17 настоящей главы, кгс;

Gi — вес камня, больший или меньший расчетного, кгс;

Пш^иАп—диаметры фракций камня, см, приведенные к диаметру шара, имеющего вес соответственно Gi и G.

Зерновой состав несортированной каменной наброски для крепления откосов, соответствующий заштрихованной зоне (рис. 13), следует считать пригодным только для сооружений высотой Нос (рис. 11) с заложением откоса Н_ост_а, при этом значение т_а должно находиться в пределах 3^ma^5, а высота волны — 3 м и менее.

НАГРУЗКИ ОТ ВОЛН НА ВЕРТИКАЛЬНУЮ ОБТЕКАЕМУЮ ПРЕГРАДУ

3.1. Максимальную нагрузку от волн Q_№ тс, на вертикальную обтекаемую_ преграду с поперечными размерами а^О.ЗЗЯ и Ь^0,2К

(рис. 14, а) при Я>Я_кр необходимо определять по формуле

Qu = Сим ^и + Qcm ,    (36)

где Qhm и Qcm — соответственно инерционный и скоростной компонен-

ты нагрузки от волн, тс, определяемые по формулам:

Сим = ~ У nb²hk_va_a^_H;    (37)

С^£м = -^ Y***g*fo    (38)

8_И и бс — коэффициенты сочетания инерционного и скоростного компонентов максимальной нагрузки от волн, принимаемые соответственно по графикам 1 и 2 рис. 15 при положении преграды относи-

_ X

тельно вершины волны х= =~

а — размер преграды по лучу волны, м; b — размер преграды по нормали к лучу волны, м; k_v — коэффициент, принимаемый по табл. 13;

Таблица 13

ай и осе — инерционный и скоростной коэффициенты глубины, принимаемые соответственно по графикам а и б рис. 16;

Ри и р_с — инерционный й скоростной коэффициенты формы преграды с поперечным сечением в виде круга, эллипса и прямоугольника, принимаемые по графикам рис. 17.

Примечания: 1. Расчет сквозных сооружений или отдельно стоящих обтекаемых преград на нагрузки от волн должен производиться, как правило, с учетом шероховатости их поверхности. При наличии опытных данных по снижению влияния коррозии и морских обрастаний величины коэффициентов формы необходимо определять по формулам:

Ри — 2 ^    С*и>    (39)

Рс ⁼    (40)

где С_хи и С_хс — уточненные опытные значения коэффициентов инерционного и скоростного сопротивлений.

2.    При подходе волн под углом к обтекаемой преграде (в виде эллипса или прямоугольника) допускается коэффициенты формы определять интерполяцией между их значениями по главным осям.

3.    Максимальную нагрузку от волн Q_M, тс, на вер-

,    Qum ^

тикальную обтекаемую преграду при значении —— >■

Чем

3=2 допускается принимать Q_m=Qhm, а при значении г^0,2—Q_m = Qom; в других случаях Q_M следует

Чем

определять нз ряда величин, получаемых по формуле (36) при различных значениях х.

3.2. Удельную нагрузку от волн q, тс/м, на вертикальную обтекаемую преграду на глубине z, м, при максимальной нагрузке Q_M (рис. 14, а) необходимо определять по формуле

Я — <7им баси "Ь Чем бхе,    (41)

где <?им и 9см — инерционный и скоростной компоненты удельной нагрузки от волн, тс/м, определяемые по формулам:

б_хв и б_яс — коэффициенты сочетания инерционного и скоростного компонентов удельной нагрузки от волн, принимаемые соответственно по графикам 1 и 2 рис. 18 при значении х согласно требованиям п. 3. 1 настоящей главы;

0* и г_х ~ коэффициенты удельной нагрузки от волн, принимаемые по графикам а и б рис. 19 при значениях относительной глу-Н—2

бины Z—    —•

3.3. Превышение взволнованной поверхности л, м, над расчетным уровнем должно определяться по формуле

П = т] А,    (44)

•Л — относительное превышение взволнованной поверхности, определяемое по рис. 20. Превышение средней волновой линии над расчетным уровнем АН, м, следует определять по формуле

Д Н = T|_s + 0,5) А,

где т)в — относительное превышение вершины волны, определяемое по рис. 20 при значении х=0.

3.4.    Нагрузки от волн Q и f на вертикальную обтекаемую преграду при любом ее расположении х, м, относительно вершины волны следует определять соответственно по формулам (36) и (41), при этом коэффициенты б_и и 6_С должны приниматься по графикам 1 и 2 рис. 15, а б*и и бхс — по графикам 1 и ^;2 рис. 18 для данного значения относительной

— X

величины лс= у •

%

3.5.    Расстояние Zq_m, м, от расчетного уровня воды до точки приложения максимальной нагрузки Q_M на вертикальную обтекаемую преграду необходимо определять по формуле

²0м (Рим^н2л_и-J-Qcm^c²qc)' (46)

Ун

где б_и и б_с — коэффициенты, принимаемые по графикам 1 и 2 рис. 15 при х, соответствующем максимальному значению Q_M;

Zqв и Zq_c — ординаты точек приложения соответственно инерционного и скоростного компонентов сил, м, определяемые по формулам:

^ZQU — ^zQa

*Qc = Pc ^zQc *> >    I⁴⁸)

z и — относительные ординаты точек ^Qa    приложения    инерционного    и    ско

ростного компонентов сил, принимаемые по графикам^рис. 21 (Zq_m—ПО Графику 1, Zqс — по графикам 2);

Ни и рс — инерционный и скоростной ко

эффициенты фазы, принимаемые по графикам рис. 22.

Расстояние zq от расчетного уровня до точки приложения нагрузки от волн Q при любом удалении х от вершины волны до преграды следует определять по формуле (46), при этом коэффициенты б_и и б_с должны приниматься согласно графикам 1 и 2 рис. 15 для данного значения относительной величи-

—    X

ны X— ~-Х~-

я

*-]/>* + /*    (49)

для двух случаев:

с максимальной горизонтальной составляющей нагрузки Яжм, тс/м, яри •соответствую-' щем значении вертикальной составляющей нагрузки Р_г, тс/м;

Н    X    JL    X

~ =0,2    ₌40;    3    —    При    =0.5    и    —- =10. а также при

с максимальной вертикальной составляющей нагрузки Р_гм, тс/м, при соответствующем значении горизонтальной составляющей нагрузки Р_х, тс/м.

Расстояния х, м, от центра преграды до вершины волны при действии максимальных нагрузок Р_хм и Р_гм должны определяться по

_ X

относительной величине х—^> принимаемой

к

согласно рис. 18 и рис. 23.

3.7. Максимальную величину горизонтальной составляющей нагрузки от волн Р_хм на горизонтальную обтекаемую преграду необходимо определять по формуле

Рхн — Р хя бхн -f- Рха бхе,    (50)

где Р_хи и Р_хс — инерционный и скоростной компоненты горизонтальной составляющей нагрузки от волн, тс/м, определяемые по формулам:

Дш и бхе — коэффициенты сочетания инерционного и скоростного компонентов нагрузки от волн, принимаемые соответственно по графикам 1 и 2 рис. 18 при значении х согласно требованиям п.3.1 настоящей главы;

Ъ_х и е* — обозначения те же, что и в п. 3.2 настоящей главы;

|3и и ft — инерционный и скоростной коэффициенты формы преграды с поперечным сечением в виде круга, эллипса и прямоугольника, принимаемые по графикам рис. 17 а

при значениях ~д~ — для горизон-Ъ

тальной и ~—вертикальной составляющих нагрузки.

3.8. Максимальную величину вертикальной составляющей нагрузки от волн Р_гж на горизонтальную обтекаемую преграду необходимо определять по формуле

Р гм ⁼ — Ргж 6z* *— PzC 6zc,    (53)

где Р_ги и Р_гс — инерционный и скоростной компоненты вертикальной составляющей нагрузки от волн, тс/м, определяемые по формулам:

^рги = у Y Я² «* *=" Мг Ри5    (54

2    ft*    -

Ргс— g уяа — Щ, е_г Рс!    (55)

б₂и и 6_2С — инерционный и скоростной коэффициенты сочетания, принимаемые по графикам 1 и 2 рис. 23 при значении х согласно требованиям п. 3.1 настоящей главы; в_г и 0₂ — коэффициенты удельной нагрузки от волн, принимаемые соответственно по графикам в иг рис. 19 ■при значениях относительной ор-Я—г_ц

динаты 2_Ц= ——;

Эи и Эс — обозначения те же, что и в п. 3.7 настоящей главы.

3.9. Величины горизонтальной Р_х или вертикальной P_z составляющих нагрузки от волн на единицу длины горизонтальной обтекаемой преграды при любом ее расположении х относительно вершины волны следует определять соответственно по формуле (50) или (53), при этом коэффициенты сочетания д_хю бхе или бяь б_2С должны приниматься по графикам рис. 18 и 23 для заданного значения

3.10. Максимальное значение равнодействующей нагрузки от волн Р, тс/м, на единицу

длины лежащей на дне цилиндрической пре^ грады (рис. 14,6), диаметр которой 0,1 Л, м, и    Н, м, должно определяться по

формуле (49) для двух случаев:

с максимальной горизонтальной составляющей нагрузки Р_хм, тс/м, при соответствующем значении вертикальной составляющей нагрузки Рг, тс/м;

с максимальной вертикальной составляющей нагрузки Р_ги, тс/м, при соответствующем значении горизонтальной составляющей Р_х, тс/м.

3.11.    Максимальную горизонтальную Р_Хм и соответствующую вертикальную Р_г проекции нагрузок от волн, действующие на единицу длины лежащей на дне цилиндрической преграды необходимо определять по формулам:

Рх Н = Рх И б*Н -Ь Р 6*0,"    (56)

9

Рг~ g Рхг &хс >    (57)

где Р_хи и Р_хо — соответственно инерционный и скоростной компоненты горизонтальной составляющей нагрузки от волн, тс/м, определяемые по формулам:

Р_х» = ~ У**# Y е,;    (58)

А*

^с= УП<1 ^ V,    (59)

Ьхя и б*с в* и е_х — обозначения те же, что в п. 3.7 настоящей главы.

Максимальную вертикальную Р_гм и соответствующую горизонтальную Р_х проекций нагрузки от волн необходимо принимать рав-

9

НЫМИ Р^ = — ~^Рхс и Р_х= Рхс-

НАГРУЗКИ ОТ РАЗБИВАЮЩИХСЯ ВОЛН НА ВЕРТИКАЛЬНУЮ ОБТЕКАЕМУЮ ПРЕГРАДУ

3.12.    Максимальную нагрузку от разбивающихся (разрушающихся) волн Q_pM, тс, на вертикальную цилиндрическую преграду, диаметр которой 0,4#, м, необходимо определять по значениям волновой нагрузки Q_p, полученной для ряда положений преграды относительно вершины волны (рис. 24,а) с

X    X

интервалом 0,1^", начиная с^=0 (где х—

расстояние, м, от вершины разбивающейся волны до оси вертикальной цилиндрической преграды).

Волновая нагрузка Q_p, тс, для любого яоложения цилиндрической преграды относи

тельно вершины волны должна определяться по формуле

Q_p «з. Q_pB + Qp₀,    (60)

где Qp_H и iQpc — инерционный и скоростной компоненты нагрузки от разбивающихся волн, тс, определяемые по формулам:

Qp_H ==-у уя4» (Я + %в)5ри:    (61)

Qpc—    yd (Я + %в) На врс,    (62)

где Н₀—глубина воды под подошвой волны, м, принимаемая равной (рис. 24,а):

Я₀ “Я — (Арв — Т]рв)>    (63)

й_рв — высота (трансформированной) волны, >м, при первом обрушении в мелководной зоне с соблюдением условия й_рв sg: 0,8 Я₀; т)_рв — превышение над расчетным уровнем воды вершины (при первом обрушении) волны, м;

СНиП

СТРОИТЕЛЬНЫЕ

11-57-75

НОРМЫ И ПРАВИЛА

Часть II

НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

Глава 57

Нагрузки и воздействия на гидротехнические сооружения (волновые, ледовые и от судов)

Утверждены

постановлением Государственного комитета Совета Министров СССР по делам строительства от 30 апреля 1975 г. № 65

йрв и брс — инерционный и скоростной коэффициенты, принимаемые по графикам рис. 24,6.

3.13. Удельную нагрузку от разбивающихся волн ?р, тс/м, на вертикальную цилиндрическую преграду на глубине г, м, от расчетного уровня (рис. 24,а) при относительном

х

удалении оси преграды от вершины волны ^ необходимо определять по формуле

4» “ 4р» + 4»«<    (64)

где 0р_И и 4р_С — инерционный и скоростной компоненты удельной нагруз-кй от разбивающихся волн, тс/м, на вертикальную преграду, определяемые по формулам:

<7ри ⁼ g Y ^я ери!    (65)

2

4рс ™ g Y ^ "Ь Лрв) ⁸рс>    (66)

ври И Врс — инерционный и скоростной коэффициенты, принимаемые соответственно по графикам а и б рис. 25 при значениях относительной глубины

- Н — г г = ——— .

3.14.    Нагрузку от волн на сквозное сооружение в виде стержневой системы необходимо получать суммированием нагрузок, определенных согласно требованиям пп. 3.1—3.9 настоящей главы как на отдельно стоящие преграды с учетом положения каждого элемента относительно профиля расчетной волны. Элементы сооружения следует принимать как отдельно стоящие обтекаемые преграды при расстояниях .между их осями I, м, равных и более трех диаметров d, м; при 1<.М (где d — наибольший диаметр элемента) волновую нагрузку, полученную на отдельно стоящий элемент сооружения, необходимо умножать на коэффициенты сближения по фронту Сф и лучу С_л волн, принимаемые по табл. !4.

3.15.    Нагрузки от волн на наклонный элемент сквозного сооружения небходимо получать по эпюрам горизонтальной и вертикальной составляющих нагрузки, ординаты которых должны определяться согласно требованиям п. 3.9 настоящей главы с учетом заглубления под расчетный уровень и удаления

1.1.    Настоящие нормы должны соблюдаться при определении нагрузок и воздействий волновых, ледовых и от судов для проектирования вновь строящихся и реконструируемых речных и морских гидротехнических сооружений.

1.2.    В настоящей главе СНиП устанавливаются нормативные значения нагрузок и воздействий от волн, льда и судов на гидротехнические сооружения. Расчетная нагрузка должна определяться как произведение нормативной нагрузки на коэффициент перегрузки п, учитывающий возможное отклонение нагрузки в неблагоприятную сторону от ее нормативного значения; п должен принимать

ся согласно требованиям, приведенным в главе СНиП по основным положениям проектирования речных гидротехнических сооружений.

1.3. Нагрузки от волн и льда на гидротехнические сооружения I класса и при надлежащем обосновании также II класса, а также расчетные элементы волн на открытых и огражденных акваториях необходимо уточнять на основе данных натурных наблюдений и лабораторных исследований.

Примечание. Указания по определению элементов волн на открытых и огражденных акваториях, терминология и основные буквенные обозначения приведены в приложениях 1 и 2 к настоящей главе.

НАГРУЗКИ от стоячих волн НА СООРУЖЕНИЯ ВЕРТИКАЛЬНОГО ПРОФИЛЯ

2.1. Расчет сооружений на давление стоячих волн со стороны открытой акватории (рис. 1) должен производиться при глубине до дна Яд> 1,5Я и глубине над бермой Я в ^ ^1,25/г, при этом в формулах для свободной всщновой поверхности и волнового давления Вместо глубины до дна Я_д, м, необходимо вводить условную расчетную глубину Я, м, определяемую по формуле

Я = Я_с+^(//д-Я_с),    (1)

где Я_с — глубина над подошвой сооружения, м;

/?5 — коэффициент, принимаемый по графикам* рис. 2; h — высота бегущей волны, м.

2.2. Возвышение или понижение свободной волновой поверхности tj, м, у вертикальной стены, отсчитываемое от расчетного уровня воды, должно определяться по формуле kh*

т) = — h cos at — cth k H cos® a t, (2) 2л

где 0="Ш—частота волны; т

т — средний период волны, с; t — время, с;

2я

k=~=~—волновое число;

X

X — средняя длина волны, м.

о,д

то

от

При действии стоячей волны на вертикальную стену необходимо предусматривать три случая определения г) по фбрмуле (2) для следующих величин cos at:

а)    cos ot=l— при подходе к стене вершины волны, возвышающейся над расчетным уровнем на tib, м;

б)    1 >cos at>0—при максимальном значении горизонтальной волновой нагрузки Р_хг для гребня волны, возвышающегося над расчетным уровнем на т)_г, ^!в этом случае значение cos at должно определяться по формуле

Г

cos a t -----jj-г ;    (3)

я А /в я -=- — 3J

в)    cos at=—1 —при максимальном значении горизонтальной волновой нагрузки Р_хп для подошвы волны, расположенной ниже расчетного уровня на rin-

н

Примечание. При — ^0,2 и во всех других

к

случаях, когда по формуле (3) величины cos <т/>1, необходимо в дальнейших расчетах принимать значение cos at=' 1.

Таблица 1

2.3. В глубоководной зоне горизонтальную нагрузку на единицу длины вертикальной стены Р_х тс/м, при гребне или ложбине стоячей волны (рис. 1) необходимо принимать по эпюре волнового давления, при этом величина р, тс/м², на глубине z, м, должна определяться по формуле

, —кг    ,    kh²    —2кг    .

р = у he cos о t — у ^е cos² a t —

k h² ,    о ь?\    „    А² Л⁸ _ о ь,

— у —— (1 — е ² * ^г) cos 2 a t — у ■ е ³ кг х

X cos 2 a t cos a t\    (4)

где у — объемный вес воды, тс/м³;

г —ординаты точек (г₁=т)_Г; 32=0; ..., z_n=H), м, отсчитываемые от расчетного уровня. Для гребня при z\~ =—т]г, а для ложбины при 22=0 следует принимать р=0.

2.4. В мелководной зоне горизонтальную нагрузку на единицу длины вертикальной стены Р,с, тс/м, при гребне и ложбине стоячей волны (рис. 1) необходимо принимать по эпюре волнового давления, при этом величина р, тс/м², на глубине z , м, должна определяться по табл. 1.

2 Зах. 173

2.7. Горизонтальную нагрузку от дифрагированных волн со стороны огражденной акватории следует определять при относительно

ной длине секции сооружения *^= =^0,8; при

этом расчетную эпюру волнового давления со значениями р, тс/м², допускается выполнять по трем точкам для следующих случаев: а) вершина волны совмещена с серединой секции сооружения (рис. 6,а), если г, м, имеет значения:

к_я ^{k h}l

Zi = t1b= — ~~ —— cth Ш, to p₁₌ 0;    (6)

: = 0, to pt = k_cn у

_ь. ( К ^khl \

^z-“"“’^,op*“^#“^vlnMF-nSIi5j^{! (8)}

Рис. 6. Эпюры давления дифрагированных волн на вертикальную стену со стороны огражденной акватории а — при гребне волны; б — при ложбине волны

2 лс я А

б) подошва волны совмещена с серединой секции сооружения (рис. 6,6), если z/м, имеет значения:

Zj = 0, то pi = б;    (9)

А. ^khl

гг = т)п = 2 ^_ ~8~ ^Cth kH’ ^{то р}* ^{= —} *^{CH Y Т1п:} (¹⁰) „    /    Ан    А    Ад    \

"¹⁾

где Ад — высота дифрагированной волны, м, определяемая согласно требованиям приложения 1 к настоящей главе;

k"_CB — коэффициент, принимаемый по табл. 2.

2.8. Взвешивающее волновое давление в горизонтальных швах массивовой кладки и по подошве сооружения следует принимать равным соответствующим величинам гори

зонтального волнового давления в крайних точках (рис. 1 и 6) при линейном изменении его в пределах ширины сооружения.

2.9. Максимальную донную скорость и_Мд, м/с, перед вертикальной стеной (от действия стоячих волн) на расстоянии 0,25ЛГ от передней грани стены необходимо определять по формуле

(12)

где п_с — коэффициент, табл. 3.

Допускаемые значения неразмывающих донных скоростей о_ДОп, м/с, для грунта крупностью фракций dm, мм, следует принимать по рис. 7; при Цм>Удоп необходимо предусматривать защиту от размыва основания на полосе вдоль сооружения шириной 0,4L

2.10. Зпюра навешивающего волнового давления на берменные массивы должна приниматься трапецеидальной, согласно рис. 1,6, с ординатами рв ь тс/м², определяемыми по формуле

, ch А (Я — Я_с)

Рщ = ^аБ Y*-- cos А*/<Рпс. (13)

где Xi — расстояние от стены до соответствующей грани массива, м; р_пс — волновое давление на уровне подошвы сооружения; осб — коэффициент, принимаемый по табл. 4.

2.11. Расчет сооружений на давление разбивающихся волн со стороны открытой акватории должен производиться при глубине над бермой Н б <1,25h и глубине до дна #_д$* 1,5ft (рис. 8).

Горизонтальную нагрузку Р_хг, тс/м, от разбивающихся волн необходимо принимать по площади эпюры бокового волнового давления, при этом величины р, тс/м², для значений ординат г, м„ следует определять по формулам:

Zi = — А, р, = 0;    (14)

г₂ = 0, р₂ = 1,5 у А;    (15)

2» = Я_СР р» =- .    (16)

сЬ-_ГЯ_с

Вертикальную нагрузку Р_гт, тс/м, от разбивающихся волн следует принимать равной площади эпюры взвешивающего волнового давления (с высотой р_г) и определять по формуле

Рг г = Ц^,    (17)

Максима ьную скорость воды о_Мб, м/с, над поверхностью бермы перед вертикальной стеной при разбивающихся волнах необходимо определять по формуле

(18)

2.12. Расчет, сооружений на давление прибойных волн со стороны открытой акватории должен производиться при глубине Я_д^Я_кр на примыкающем к стене участке дна протяженностью не менее 0,5Я, м, (рис. 9), при

этом возвышение вершины максимальной прибойной волны tibh. м, над расчетным уровнем следует определять по формуле

Т)вд —0,5 Нс ■— hap,    (19)

где Л_Пр — высота прибойной волны, мр Я_кр — критическая глубина, м.

Горизонтальную нагрузку Р_хт, тс/м, от прибойных волн необходимо принимать ^ио площади эпюры бокового волнового давления; при этом величины р, тс/м², для значений ординат г, м, должны определяться по формулам:

2i = — й_пр, Pi = 0;    (20)

²2 = — Л_пр,    (21)

Y ^пр

²з = 77_с, рз =    ,    (22)

ch -=-Н_с

^Лпр

где Л,пр — средняя длина прибойной волны, м.

•Вертикальную нагрузку Р_а, тс/м, от прибойных волн следует принимать равной площади эпюры взвешивающего волнового давления (с высотой рз) и определять по формуле

Ргг = °>⁷(-^).    (23)

Максимальная донная скорость прибойной волны о_Мд, м/с, перед вертикальной стеной со стороны открытой акватории должна определяться по формуле

2.13.    Определение нагрузок на вертикальную стену от- действия разбивающихся и прибойных волн (рис. 8 и 9) при надлежащем обосновании допускается производить динамическими методами, учитывающими импульсы давления и инерционные силы.

НАГРУЗКИ И ВОЗДЕЙСТВИЯ волн НА СООРУЖЕНИЯ ОТКОСНОГО ПРОФИЛЯ

2.14.    Высоту наката на откос волн обеспе

ченностью 1% то накату ftm% , м, для фронтально подходящих волн при глубине ^3/г_ГЯ1    , H^2hi% , надлежит определять по

формуле ,

^hB 1% — ^k& *нп &С &НГ ^1%,    (25)

где йд и &нп — коэффициенты, принимаемые по табл. 6; k_c — коэффициент, принимаемый по табл. 7;

k_Br — коэффициент, принимаемый по графикам рис. 10; hi%—высота бегущей волны обеспеченностью 1 % м;

/1гл1% — высота бегущей волны при глубине Я^0,5Я обеспеченностью 1%, м.