Купить Шифр 24.0066 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее
Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.
Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"
Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.
Дата введения | 01.01.2004 |
---|---|
Добавлен в базу | 01.09.2013 |
Актуализация | 01.01.2021 |
01.01.2004 | Утвержден | ОАО РАО ЕЭС России |
---|---|---|
Разработан | ОАО РОСЭП |
Чтобы бесплатно скачать этот документ в формате PDF, поддержите наш сайт и нажмите кнопку:
ОАО РАО "ЕЭС России
Открытое акционерное общество по проектированию сетевых и энергетических объектов ОАО "РОСЭП"
Тема: "Разработать расчетные пролеты для железобетонных, деревянных и стальных многогранных опор ВЛ 0,38-35 кВ с самонесущими изолированными, защищенными и неизолированными
проводами в соответствии с ПУЭ седьмого издания"
Этап 1. РАСЧЕТНЫЕ ПРОЛЕТЫ ДЛЯ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ОПОР ВЛ 10 кВ С ЗАЩИЩЕННЫМИ ПРОВОДАМИ
ПО ПУЭ 7 ИЗДАНИЯ (дополнение к проектам опор ВЛ)
Шифр 24.0066
Генеральный директор
В.В. Князев
Директор Научно-инженерного Центра
Главный инженер проекта
А.С. Лисковец В.М. Ударов |
Москва 2004
|
Содержание Стр. Введение 3 1. Основные положения по определению расчетных пролетов опор В Л с учетом требований ПУЭ 7 издания 3 2. Расчетные пролеты для одноцепных железобетонных опор В Л 10 кВ с защищенными проводами по проекту шифр Л56-97 9 3. Расчетные пролеты для двухцепных железобетонных опор В Л 10 кВ с защищенными проводами по проекту шифр Л57-97 23 4. Расчетные пролеты железобетонных опор для совместной подвески В Л 10 кВ с защищенными проводами и двухцепной В ЛИ 0,38 кВ по проекту шифр 20.0027 35 5. Расчетные пролеты железобетонных опор для совместной подвески В Л 10 кВ с защищенными проводами и одноцепной В ЛИ 0,38 кВ по проекту шифр 19.0157 44 6. Расчетные пролеты для переходных железобетонных опор ВЛ 10 кВ с защищенными проводами по проекту шифр 21.0050 53 7. Расчетные пролеты для железобетонных опор В Л 10 кВ с изолированными проводами по проекту шифр 22.0076 59 |
Продолжение таблицы 1 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Инв.Ы подл, I Подпись и дата I Взам. hhb.N
Б сковках даны расчетные пролеты для промежуточных опор в населенной местности.
Расчетные пролеты около опор анкерного типа следует принимать не волее указанных в таблице и не волее 70 м в ненаселенной местности и не волее 50 м в населенной местности.
ЛИСТ | |||||||
24.0066 |
о | ||||||
Изм. |
Кол.уч |
Лист |
Чдок. |
Подпись |
Дата |
У |
Hhb.N подл, Подпись и дата Взам, инв.Ы
Таблица 2 - Расчетные пролеты, м, для одноцепных железобетонных опор ВУ1 10 кВ с защищенными проводами по проекту 7156-97, Рассчитанные по ПУЭ 7 издания по картам климатических нагрузок с повторяемостью 1 раз в 25 лет (для ненаселенной и населенной местности) Региональные коэффициенты Урв= 1,3 и Ург=1,5 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
В сковках даны расчетные пролеты для промежуточных опор в населенной местности,
Расчетные пролеты около опор анкерного типа следует принимать не более указанных в таблице и не волее 60 м в ненаселенной местности и не волее 40 м в населенной местности,
Изм. |
<ОЛ.УЧ, |
Лист |
Ндок. |
Подпись |
Дота |
24,0066
Лист
10
Тоблицо 3 - Расчетные пролеты, м, для одноцепных железобетонных опор БУ1 10 кВ с защищенными проводами по проекту /156-97, Рассчитанные
по ПУЗ 7 издания по картам климатических нагрузок с повторяемостью 1 Раз в 25 лет (для ненаселенной и населенной местности)
Региональные коэффициенты
Сечение, мм2, защищенного провода марок СИП-3 (SAX) |
Район по ветру, нормативное ветровое давление W0, Па | |||||||||||
I - 400 |
II - 500 |
III - 650 |
IV - 800 | |||||||||
Район по гололеду нормативная толщина стенки гололеда Ьэ, мм | ||||||||||||
IV-25 |
V-30 |
VII-40 |
IV-25 |
V-30 |
VII-40 |
IV-25 |
V-30 |
VII-40 |
IV-25 |
V-30 |
VII-40 | |
Опора ПоБ10-6 на стоике С112-1 (Мр=6 тс м) по ТУ 5863-009-00113557-95 | ||||||||||||
50 |
75(70) |
65(60) |
50(50) |
75(70) |
65(60) |
50(50) |
75(70) |
65(60) |
50(50) |
70(70) |
65(60) |
50(50) |
70 |
75(70) |
65(60) |
50(50) |
75(70) |
65(60) |
50(50) |
75(70) |
65(60) |
50(50) |
60(60) |
60(60) |
50(50) |
95 |
75(70) |
60(60) |
45(45) |
75(70) |
60(60) |
45(45) |
75(70) |
60(60) |
45(45) |
55(55) |
55(55) |
45(45) |
120 |
70(70) |
60(60) |
45(45) |
70(70) |
60(60) |
45(45) |
70(70) |
60(60) |
45(45) |
50(50) |
50(50) |
45(45) |
Опора ПоБ10-7 на стоике С112-2 (Мр=5 тс м) по ТУ 5863-009-00113557-95 | ||||||||||||
50 |
60(60) |
50(50) |
40(40) |
60(60) |
50(50) |
40(40) |
60(60) |
50(50) |
40(40) |
50(50) |
50(50) |
40(40) |
70 |
60(60) |
50(50) |
40(40) |
60(60) |
50(50) |
40(40) |
60(60) |
50(50) |
40(40) |
45(45) |
45(45) |
40(40) |
95 |
55(55) |
50(50) |
40(40) |
55(55) |
50(50) |
40(40) |
55(55) |
50(50) |
40(40) |
40(40) |
40(40) |
40(40) |
120 |
55(55) |
50(50) |
40(40) |
55(55) |
50(50) |
40(40) |
55(55) |
50(50) |
40(40) |
35(35) |
35(35) |
35(35) |
Опора ПоБ10-2 на стоике СВ110-2 (СВ110-5 по ТУ 5863-007-00113557-94) | ||||||||||||
50 |
65(65) |
55(55) |
40(40) |
65(65) |
55(55) |
40(40) |
65(65) |
55(55) |
40(40) |
65(65) |
55(55) |
40(40) |
70 |
65(65) |
55(55) |
40(40) |
65(65) |
55(55) |
40(40) |
65(65) |
55(55) |
40(40) |
55(55) |
55(55) |
40(40) |
95 |
60(60) |
50(50) |
40(40) |
60(60) |
50(50) |
40(40) |
60(60) |
50(50) |
40(40) |
50(50) |
50(50) |
40(40) |
120 |
60(60) |
50(50) |
40(40) |
60(60) |
50(50) |
40(40) |
60(60) |
50(50) |
40(40) |
45(45) |
45(45) |
40(40) |
Опора ПоБ10-1 на стоике СВ110-1 (СВИО-3,5 по ТУ 5863-007-00113557-94) | ||||||||||||
50 |
40(40) |
35(35) |
25(25) |
40(40) |
35(35) |
25(25) |
40(40) |
35(35) |
25(25) |
- |
- |
- |
70 |
40(40) |
35(35) |
25(25) |
40(40) |
35(35) |
25(25) |
35(35) |
35(35) |
25(25) |
- |
- |
- |
95 |
40(40) |
30(30) |
25(25) |
40(40) |
30(30) |
25(25) |
35(35) |
35(35) |
25(25) |
- |
- |
- |
120 |
40(40) |
30(30) |
25(25) |
40(40) |
30(30) |
25(25) |
30(30) |
30(30) |
25(25) |
- |
- |
- |
В скоБках даны расчетные пролеты для промежуточных опор в населенной местности,
Расчетные пролеты около опор анкерного типа следует принимать не Более указанных в таБлице и не Более 35 м.
<=С
О
ЛИСТ | |||||||
24,0066 |
11 | ||||||
Пэм. |
Кол.уч |
Лист |
Чдок. |
Подпись |
Дата |
Продолжение тавлицы 3 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Инв-N подл, I Подпись и дата I Взам, mhb.N
Б сковках даны расчетные пролеты для промежуточных опор в населенной местности.
Расчетные пролеты около опор анкерного типа следует принимать не волее указанных в тавлице и не волее 35 м,
Изм. |
<ол.уч |
Лист |
Чдок. |
Подпись |
ДаХ°. |
24.0066
лист
12
Тавлица 4 - Монтажные стрелы провеса защищенных проводов СИП-3 (SAX) по проекту У156-97 на опорах со стоиками С112, СВ110 и СВ105
Ветровое давление V0 =400-800 Па. Тяжение провода Т=6900 Н.
Региональные коэффициенты Урв=Ур=1,0
Провод СИП-3 семение 50 мм2
Региональные коэффициенты Ур=1,3 и Ур=1,5
Hhb.N подл, I Подпись и дота | Взаи. инв-N
Нормативная толщина стенки гололеда Ьэ =10 мм | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Нормативная толщина стенки гололеда Ьэ=10 мм | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Изм. |
(ОЛ.УЧ. |
Лист |
Тдок. |
Подпись |
О н* 0 |
24,0066
/1ИСТ
13
Тавлица 5 - Монтажные стрелы провеса защищенных проводов СИП-3 (SAX) по проекту /156-97 на опорах со стопками С112, СВ110 и СВ105
Ветровое давление Уо =400-800 Па, Тяжение провода Т=6900 Н,
Региональные коэффициенты Урв=Ург=1,0
Провод СИП-3 сечение 50 мм2
Нормативная толщина стенки гололеда Ьэ =25 мм
Нормативная толщина стенки гололеда Ьэ =40 мм
Пролет, |
Стрелы |
провеса |
провода. |
М, ПРИ |
температуре, |
град, С | |
м |
-40 |
-20 |
-15 |
0 |
15 |
20 |
40 |
20 |
0,1 |
0,1 |
0,1 |
0,1 |
0.1 |
0.2 |
0,3 |
30 |
0,1 |
0,1 |
0,1 |
0,2 |
0.3 |
0,3 |
0,5 |
40 |
0,2 |
0,4 |
0,5 |
0,6 |
0.7 |
0,8 |
0,9 |
50 |
0,8 |
1,0 |
1.1 |
1,2 |
1,3 |
1,4 |
1,5 |
60 |
1,6 |
1,8 |
1,8 |
1.9 |
2.0 |
2,1 |
2,2 |
70 |
2,5 |
2,6 |
2,6 |
2,8 |
2.9 |
2.9 |
3.0 |
80 |
3,4 |
3,6 |
3,6 |
3.7 |
3.8 |
3,9 |
4,0 |
Пролет, |
Стрелы |
провеса |
провода, |
М, ПРИ |
температуре, |
град, С | |
м |
-40 |
-20 |
-15 |
0 |
15 |
20 |
40 |
20 |
0,1 |
0.1 |
0,1 |
0,2 |
0.3 |
0,3 |
0,4 |
30 |
0,7 |
0,8 |
0,8 |
0,9 |
0.9 |
0.9 |
1,0 |
40 |
1,6 |
1.7 |
1,7 |
1,7 |
1,8 |
1,8 |
1.9 |
50 |
2,7 |
2,8 |
2,8 |
2.9 |
2,9 |
2,9 |
3.0 |
60 |
4.1 |
4,1 |
4.1 |
4.2 |
4.3 |
4,3 |
4.4 |
Нормативная толщина стенки гололеда Ьэ=30 мм
Mhb.N подл. I Подпись и дата I Бзам. инв.Ы
Пролет, м |
Стрелы |
провеса |
провода, |
М, ПРИ |
температуре, |
град, С | |
-40 |
-20 |
-15 |
0 |
15 |
20 |
40 | |
20 |
0,1 |
0,1 |
0.1 |
0.1 |
0,2 |
0.2 |
0.3 |
30 |
0,1 |
0,2 |
0,2 |
0,4 |
0.5 |
0.5 |
0,6 |
40 |
0,7 |
0,8 |
0,9 |
1,0 |
1,1 |
1.1 |
1,2 |
50 |
1.4 |
1,6 |
1,6 |
1,7 |
1.8 |
1,8 |
1,9 |
60 |
2,4 |
2,5 |
2,5 |
2,6 |
2,7 |
2.7 |
2,8 |
70 |
3,4 |
3,5 |
3,6 |
3,7 |
3,7 |
3.8 |
3,9 |
1 | |||||
Изм, |
<ол.зч |
Лист |
]=• О X |
Подпись |
Дата |
24,0066
диет
14
Таблица 6 - Монтажные стрелы провеса зациценных проводов СИП-3 (SAX) по проекты /156-97 на опорах со стопками С112, СВ110 и СВ105
Ветровое давление Уо=400-800 Па. Тяжение провода Т=6900 Н.
Провод СИП-3 сечение 70 мм2
Региональные коэффициенты У =1,3 и У =1,5
Региональные коэффициенты у = у =1,0
Инв.М подл, j Подпись и дата Бзам. инв.Ы
Нормативная толцина стенки гололеда toэ =10 мм | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Нормативная толцина стенки гололеда toэ =10 мм | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Изм. |
Кол.уч |
Лист |
Ыдок, |
Подпись |
Дата |
24.0066
лист
15
Тавлица 7 - Монтажные стрелы провеса защищенных проводов СИП-3 CSAX) по проекту /156-97 на опорах со стоиками С112, СВ110 и СВ105
Ветровое давление V0 =400-800 Па, Тяжение провода Т=6900 Н.
Региональные коэффициенты УРВ=УРГ=1,0 Провод СИП-3 семение 70 мм2
Нормативная толщина стенки гололеда Ьэ=25 мм
Нормативная толщина стенки гололеда Ьэ=40 мм
Пролет, |
Стрелы |
провеса |
провода, м, |
при температуре, |
град. С | ||
м |
-40 |
-20 |
-15 |
0 |
15 |
20 |
40 |
20 |
0,1 |
0,1 |
0,1 |
0.1 |
0.1 |
0.2 |
0.3 |
30 |
0,1 |
0,1 |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,3 |
0.5 |
40 |
0,1 |
0,3 |
0,2 |
0,5 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
50 |
0,5 |
0,8 |
0,8 |
1,0 |
1,1 |
1,2 |
1.3 |
60 |
1,2 |
1.4 |
1,5 |
1,6 |
1,7 |
1,8 |
1.9 |
70 |
1,9 |
2,1 |
2,2 |
2,3 |
2.4 |
2.5 |
2.6 |
80 |
2,8 |
3,0 |
3.0 |
3,1 |
3,3 |
3,3 |
3.5 |
Пролет, |
Стрелы |
провеса |
провода, м, |
при температуре. |
град, С | ||
м |
-40 |
-20 |
-15 |
0 |
15 |
20 |
40 |
20 |
0,1 |
0,1 |
0,1 |
0,1 |
0.2 |
0,3 |
0,4 |
30 |
0.5 |
0,6 |
0,6 |
0,7 |
0,8 |
0,8 |
0,9 |
40 |
1,2 |
1,3 |
1,4 |
1.4 |
1,5 |
1,5 |
1,6 |
50 |
2,2 |
2.3 |
2,3 |
2.4 |
2,4 |
2,5 |
2,6 |
60 |
3,4 |
3.4 |
3,5 |
3.5 |
3,6 |
3,6 |
3,7 |
Нормативная толщина стенки гололеда Ьэ=30 мм
Mhb.N подл. I Подпись и дата | Взом. инв.Ы
Пролет, |
Стрелы |
провеса |
провода, м, |
при температуре, |
град, С | ||
м |
-40 |
1 го CD |
-15 |
0 |
15 |
20 |
40 |
20 |
0,1 |
0,1 |
0,1 |
0,1 |
0,1 |
0,2 |
0.3 |
30 |
0,1 |
0,1 |
0,1 |
0,3 |
0.4 |
0,4 |
0.6 |
40 |
0,4 |
0,6 |
0,6 |
0,8 |
0,9 |
0,9 |
1.0 |
50 |
1,1 |
1,3 |
1,3 |
1.4 |
1,5 |
1.5 |
1,7 |
60 |
1,9 |
2,0 |
2,1 |
2.2 |
2,3 |
2.3 |
2.4 |
70 |
2,8 |
2,9 |
3,0 |
3.1 |
3,2 |
3.2 |
3.3 |
Изм. |
<0/1.УЧ, |
Лист |
О X |
Подпись |
Дата |
24.0066
лист
16
Тавлица 8 - Монтажные стрелы провеса зациценных проводов СИП-3 (SAX) по проекту /156-97 на опорах со стопками С112, СВ110 и СВ105
Ветровое давление У0 =400-800 Па. Тяжение провода Т=6900 И,
Региональные коэффициенты УРВ=УРГ=1,0 Провод СИП-3 семение 95 мм Региональные коэффициенты Ур=1,3 и Ург=1,5
Нормативная толцина стенки гололеда toэ =10 мм | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Hhb.N подл. Подпись и дата Взам. hhb.N
Нормативная толцина стенки гололеда Ьэ=20 мм | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Нормативная толцина стенки гололеда Ьэ =10 мм | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Изм. |
<ОЛ.УЧ |
Лист |
Чдок. |
Подпись |
Дата |
24.0066
лист
17
Тавлица 9
Монтажные стрелы провеса защищенных проводов СИП-3 (SAX) по проекту /156-97 на опорах со стоиками С112, СВ110 и СВ105
Ветровое давление Уо=400-800 Па, Тяжение провода Т=6900 Н.
Региональные коэффициенты Y =7 =1,0
Провод СИП-3 семение 95 мм2
Нормативная толщина стенки гололеда Ь„=25 мм
Нормативная толщина стенки гололеда Ьэ =40 мм
Пролет, |
Стрелы |
провеса |
провода, |
М, ПРИ |
температуре, |
град, С | |
м |
-40 |
-20 |
-15 |
0 |
15 |
20 |
40 |
20 |
0,1 |
0,1 |
0.1 |
0,1 |
0,2 |
0,2 |
0,3 |
30 |
0,1 |
0,1 |
0.1 |
0.2 |
0,4 |
0,4 |
0,5 |
40 |
0,3 |
0,5 |
0.5 |
0,7 |
0.8 |
0,8 |
1,0 |
50 |
0.8 |
1,0 |
1.1 |
1,2 |
1,3 |
1,3 |
1,5 |
60 |
1,5 |
1,6 |
1,7 |
1,8 |
1,9 |
2,0 |
2,1 |
70 |
2,2 |
2.4 |
2,4 |
2,6 |
2.7 |
2,7 |
2,9 |
80 |
3,1 |
3,3 |
3,3 |
3.4 |
3,5 |
3.6 |
3.7 |
Пролет, |
Стрелы |
провеса |
провода, |
М, ПРИ |
температуре. |
град, С | |
м |
-40 |
-20 |
-15 |
0 |
15 |
20 |
40 |
20 |
0,1 |
0.1 |
0,2 |
0.2 |
0,3 |
0.3 |
0,4 |
30 |
0,6 |
0,7 |
0,7 |
0.8 |
0.9 |
0,9 |
1,0 |
40 |
1.4 |
1.5 |
1,5 |
1,6 |
1,6 |
1,6 |
1,7 |
50 |
2,4 |
2,5 |
2,5 |
2.5 |
2,6 |
2,6 |
2,7 |
60 |
3.6 |
3,7 |
3.7 |
3,7 |
3,8 |
3,8 |
3,9 |
Нормативная толщина стенки гололеда b =30 мм
Mhs.N подл. Подпись и дата Взам. hhb.N
Пролет, м |
Стрелы провеса |
провода, |
М, ПРИ |
температуре, |
град. С | ||
-40 |
-20 |
-15 |
0 |
15 |
20 |
40 | |
20 |
0,1 |
0.1 |
0,1 |
0,1 |
0.2 |
0,2 |
0,3 |
30 |
0,1 |
0,2 |
0,3 |
0,4 |
0.5 |
0.5 |
0.7 |
40 |
0,6 |
0,8 |
0.8 |
0,9 |
1,0 |
1.1 |
1,2 |
50 |
1,3 |
1,4 |
1.5 |
1,6 |
1,7 |
1.7 |
1,8 |
60 |
2,1 |
2,2 |
2,3 |
2.4 |
2,5 |
2.5 |
2,6 |
70 |
3.1 |
3,2 |
3,2 |
3,3 |
3,4 |
3,4 |
3,6 |
24,0066
Изм. (ол.^ч -Лист у|док, Подпись Цата
18
3Введение. 1. Данная работа выполнена ОАО «РОСЭП» в соответствии с договором № 611 от 09.07.2004 с.ОАО «ФСК ЕЭС» и представляет собой первый этап темы «Разработать расчетные пролеты для железобетонных, деревянных и стальных многогранных опор В Л 0,38-35 кВ с самонесущими изолированными, защищенными и неизолированными проводами в соответствии с ПУЭ седьмого издания». 2. На первом этапе разработаны расчетные пролеты железобетонных опор В Л 10 кВ с защищенными проводами, рассчитанные по ПУЭ 7 издания, для следующих проектов: шифр Л56-97 « Одноцепные железобетонные опоры со стойками С112, СВ 110 и СВ 105 В Л 10 кВ с защищенными проводами», шифр Л5 7-97 « Двухцепные железобетонные опоры со стойками С112, СВ110 и СВ 164 В Л 10 кВ с защищенными проводами», шифр 20.0027 « Железобетонные опоры для совместной подвески защищенных проводов В Л 10 кВ и самонесущих изолированных проводов двухцепной ВЛ 0,4 кВ», шифр 19.0157 «Железобетонные опоры для совместной подвески защищенных проводов В Л 10 кВ и самонесущих изолированных проводов одноцепной ВЛ 0,4 кВ», шифр 21.0050 «Переходные железобетонные опоры В Л 10 кВ с защищенными проводами», шифр 22.0076 «Технические решения по применению изолированных проводов (S АТСКА) на В Л 10 кВ». 3. В данной работе рассчитаны и приведены монтажные стрелы провеса защищенных проводов, определенные в соответствии с требованиями ПУЭ 7 издания. |
1. Основные положения по определению расчетных пролетов опор ВЛ с учетом требований ПУЭ 7 издания. 1.1. Приказом-Минэнерго России от 20 мая 2003г. № 187 утверждены и введены в действие с 1 октября 2003г. новые Правила устройства электроустановок (ПУЭ 7 издания). В ПУЭ 7 издания заложена повторяемость климатических нагрузок 1 раз в 25 лет в отличие от ПУЭ 6 издания, которые предусматривали повторяемость климатических нагрузок 1 раз в 5 лет для В Л напряжением до 1 кВ и 1 раз в 10 лет для ВЛ 6-330 кВ. В ПУЭ 7 издания существенно изменились методы механического расчета элементов ВЛ, введены новые коэффициенты, повысились требования к надежности ВЛ. Все это вызывает необходимость пересчета расчетных пролетов и монтажных стрел провеса проводов для действующих проектов и учета новых методов механического расчета элементов ВЛ при разработке новых проектов опор ВЛ. 1.2. Определение расчетных условий по ветру и гололеду должно производиться на основании соответствующих карт климатического районирования территории РФ с уточнением при необходимости их параметров в сторону увеличения или уменьшения по региональным картам и материалам многолетних наблюдений гидрометеорологических станций и метеопостов за скоростью ветра, массой, размерами и видом гололедно-изморозевых отложений. В малоизученных районах для этой цели могут организовываться специальные обследования и наблюдения. Инв, № подл, | Подп. и дата- | Взам. инв №
|
Тавлица 10 - Монтажные стрелы провеса защищенных проводов СИП-3 (SAX) по проекту 7156-97 на опорах со стоиками С112, СВ110 и СВ105
Ветровое давление Vo =400-800 Па. Тяжение провода Т=6900 Н.
Региональные коэффициенты УРВ=УРГ=1Д Провод СИП-3 сечение 120 мм2 Региональные коэффициенты Ур-1,3 и УРГ=1,5
Mhb.N подл. [ Подпись и дата Взам, инв.Ы
Нормативная толщина стенки гололеда ЬЭ=Ю мм | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Нормативная толщина стенки гололеда Ьэ=10 мм | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Изм. |
<ОЛ.УЧ |
Лист |
Тдок. |
Подпись |
О ч D |
24.0066
лист
19
4 При отсутствии региональных карт значения климатических параметров уточняются путем обработки соответствующих данных многолетних наблюдений согласно методическим указаниям (МУ) по расчету климатических нагрузок на В Л и построению региональных карт с повторяемостью 1 раз в 25 лет. Основой для районирования по ветровому давлению служат значения максимальных скоростей ветра с 10-минутным интервалом осреднения скоростей на высоте Юме повторяемостью 1 раз в 25 лет. Районирование по гололеду производится по максимальной толщине стенки отложения гололеда цилиндрической формы при плотности 0,9г/см3 на проводе диаметром 10 мм, расположенном на высоте 10 м над поверхностью земли, повторяемостью 1 раз в 25 лет. 1.3. Нормативное ветровое давление W0, соответствующее 10-минутному интервалу осреднения скорости ветра (vo), на высоте 10 м над поверхностью земли принимается по таблице 2.5.1 ПУЭ 7 издания. |
1.4. Нормативное ветровое давление при гололеде Wг с повторяемостью ^ 2 1 раз в 25 лет определяется по скорости ветра при гололеде у : W,- ~ уу~ Скорость ветра vr принимается по региональному районированию ветровых нагрузок при гололеде или определяется по данным наблюдений согласно методическим указаниям по расчету климатических нагрузок. При отсутствии региональных карт и данных наблюдений Wr = 0,25 W0. Для ВЛ до 20 кВ нормативное ветровое давление при гололеде должно приниматься не менее 200 Па. 1.5. Коэффициент по высоте проводов над землей для ВЛЗ 10 кВ принят равным Kw = 1,0 независимо от типа местности. 1.6. Нормативную толщину стенки гололеда Ьэ плотностью 0,9 t/cmj следует принимать по таблице 2.5.3 ПУЭ 7 издания в соответствии с картой районирования территории России по толщине стенки гололеда или по региональным картам районирования.
|
51.7. Нормативная ветровая нагрузка на провода и тросы Р£, Н, действующая перпендикулярно проводу (тросу), для каждого рассчитываемого условия определяется по формуле Р“ =a,-KrKw-C,-W-F-sin2 tp, где - коэффициент, учитывающий неравномерность ветрового давления по пролету В Л, принимаемый равным: Ветровое давление, ПА До 200 240 280 300 320 360 400 500 580 и более Коэффициент aw 1 0,94 0,88 0,85 0,83 0,80 0,76 0,71 0,7 Промежуточные значения (%w определяются линейной интерполяцией; - коэффициент, учитывающий влияние длины пролета на ветровую нагрузку, равный 1,2 при длине пролета до 50 м, 1,1 - при 100 м, 1,05- при 150 м, 1,0- при 250 м и более (промежуточные значения dCl определяются интерполяцией); Kw - коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте в зависимости от типа местности, определяемый по таблице 2.5.2 ПУЭ 7 издания (в данной работе по п.1.5); Сх - коэффициент лобового сопротивления, принимаемый равным: 1,1 - для проводов и тросов, свободных от гололеда, диаметром 20 мм и более; 1,2- для всех проводов и тросов, покрытых гололедом, и для всех проводов и тросов, свободных от гололеда, диаметром менее 20 мм; W - нормативное давление, Па, в рассматриваемом режиме: W = Wa - определяется по таблице 2.5.1 в зависимости от ветрового района; W = Wr - определяется по п.1.4. |
F - площадь продольного диаметрального сечения провода, м2 (при гололеде с учетом условной толщины стенки гололеда Ьу =ЬЭ) (р - угол между направлением ветра и осью ВЛ. 1.8. Нормативная линейная гололедная нагрузка на 1 м провода и трос Р* определяется по формуле, Н/м PrH=7r-KrKd.b3.(d + KrKd-b3)-p-g- 1(Г3, где К., Kd - коэффициенты, учитывающие изменение толщины стенки гололеда по высоте и в зависимости от диаметра провода (в данном случае приняты равными 1,0); ьэ - толщина стенки гололеда, мм; d - диаметр провода, мм; Р - плотность льда, принимаемая равной 0,9 г/см3; g - ускорение свободного падения, принимаемое равным 9,8 м/с2. 1.9. Расчетная ветровая нагрузка на провода Рт при механическом расчете проводов по методу допускаемых напряжений определяется по формуле, Н Pfm ~ Pw ' Уnw * У PW ' У fw ) Т>н где - нормативная ветровая нагрузка; Ynw - коэффициент надежности по ответственности, принимаемый равным: 1,0 - для одноцепных ВЛ; 1,1- для двухцепных В Л
|
6 YPW - региональный коэффициент, принимаемый от 1 до 1,3. Значение коэффициента принимается на основании опыта эксплуатации и указывается в задании на проектирование ВЛ; У fW - коэффициент надежности по ветровой нагрузке, равный 1,1. 1.10. Расчетная линейная гололедная нагрузка на 1 м провода (троса) Ргп при механическом расчете проводов и тросов по методу допускаемых напряжений определяется по формуле, Н/м Рг„=Рг -Гпг-Ггг-Гр-Га, где р* - нормативная линейная гололедная нагрузка; Упг - коэффициент надежности по ответственности, принимаемый равным: 1,0 - для ВЛ до 220 кВ; 1,3 - для ВЛ 330-750 кВ и В Л, сооружаемых на двухцепных и многоцепных опорах независимо от напряжения, а также для отдельных особо ответственных одноцепных ВЛ до 220 кВ при наличии обоснования; УРГ - региональный коэффициент, принимаемый от 1 до 1,5. Значение коэффициента принимается на основании опыта эксплуатаций и указывается в задании на проектирование ВЛ; Уfг - коэффициент надежности по гололедной нагрузке, равный 1,3 для районов по гололеду I и II; 1,6 - для районов по гололеду III и выше; Уа - коэффициент условий работы, равный 0,5. 1.11. Нормативная ветровая нагрузка на конструкцию опоры определяется как сумма средней и пульсационной составляющих. Нормативная средняя составляющая ветровой нагрузки на опору Qc определяется по формуле, Н |
Q‘=Kr-W-Cx-A где Kw и W - принимаются по п. 1.7; Сх - аэродинамический коэффициент, определяемый в зависимости от вида конструкции, согласно строительным нормам и правилам; А - площадь проекции, ограниченная контуром конструкции, ее части или элемента с наветренной стороны на плоскость перпендикулярно ветровому потоку, вычисленная по наружному габариту, м2. 1.12. Нормативная пульсационная составляющая ветровой нагрузки QHn для опор высотой до 50 м принимается: для свободностоящих одностоечных железобетонных опор В Л до 35 кВ: QI =0,8 -QI 1.13. Расчетная ветровая нагрузка на провода (тросы), воспринимаемая опорами Pwo , определяется по формуле, Н \о ~ ' Уnw ’ УPW ‘ Уfw> где Р” - нормативная ветровая нагрузка по п. 1.7; Упи”УР}у - принимаются согласно п. 1.9; У fW - коэффициент надежности по ветровой нагрузке, равный для проводов (тросов), покрытых гололедом и свободных от гололеда: 1,3- при расчете по первой группе предельных состояний; 1,1 - при расчете по второй группе предельных состояний. Инв. № подл. 1 Подп. и дата 1 Взам. инв. №
|
7 1.14. Расчетная ветровая нагрузка на конструкцию опоры Q, Н, определяется по формуле Q = (Q“+Q")- где Q” - нормативная средняя составляющая ветровой нагрузки, принимаемая по п. 1.11; Q„ - нормативная пульсационная составляющая ветровой нагрузки, принимаемая по п. 1.12; YnwYpw - принимаются согласно п. 1.9; Yfw - коэффициент надежности по ветровой нагрузке, равный: 1,3- при расчете по первой группе предельных состояний; 1,1 - при расчете по второй группе предельных состояний. 1.15. Расчетная линейная гололедная нагрузка на 1 м провода (троса) Рг.о ’ НУм, воспринимаемая опорами, определяется по формуле pr „=pr -Ynr-Yrr-Yfr-Yd, где Р” - нормативная линейная гололедная нагрузка, принимается по п. 1.8. Ynr ‘ Yгг - принимаются согласно п. 1.10; Y/г - коэффициент надежности по гололедной нагрузке при расчете по первой и второй группам предельных состояний, принимается равным 1,3 для районов по гололеду I и II; 1,6 для районов по гололеду III и выше; Yd - коэффициент условий работы, равный: 1,0 - при расчете по первой группе предельных состояний; 0,5 - при расчете по второй группе предельных состояний. 1.16. Расчетная нагрузка на опоры В Л от веса проводов, тросов, гирлянд изоляторов, конструкций опор по первой и второй группам предельных состояний |
определяется при расчетах как произведение нормативной нагрузки на коэффициент надежности по весовой нагрузке Y/, принимаемый равным для проводов, тросов и гирлянд изоляторов 1,05, для конструкций опор - с указаниями строительных норм и правил на нагрузки и воздействия. 1.17. Нормативные нагрузки на опоры В Л от тяжения проводов и тросов определяются при расчетных ветровых и гололедных нагрузках по п. 1.9 и п. 1.10. Расчетная горизонтальная нагрузка от тяжения проводов и тросов, ТтХА у свободных от гололеда или покрытых гололедом, при расчете конструкций опор, фундаментов и оснований определяется как произведение нормативной нагрузки от тяжения проводов и тросов на коэффициент надежности по нагрузке от тяжения Y /, равный: 1,3 - при расчете по первой группе предельных состояний; 1,0 - при расчете по второй группе предельных состояний. 1.18. Расчет В Л по нормальному режиму работы необходимо производить для сочетания следующих условий: 1. Высшая температура t+ , ветер и гололед отсутствуют. 2. Низшая температура t_, ветер и гололед отсутствуют. 3. Среднегодовая температура tcr, ветер и гололед отсутствуют. 4. Провода и тросы покрыты гололедом по п. 1.10, температура при гололеде минус 5° С, ветер отсутствует. 5. Ветер Wo з температура минус 5° С, гололед отсутствует. 6. Провода и тросы покрыты гололедом, ветер при гололеде Wr 5 температура при гололеде минус 5° С. 7. Расчетная нагрузка от тяжения проводов по п. 1.17.
|
1.19. Расчеты ветровых и габаритных пролетов определялись для двух величин региональных коэффициентов при определении расчетной ветровой нагрузки на провода (см. п. 2.5.54 ПУЭ 7 изд.) и расчетной гололедной нагрузки (см. п. 2.5.55 ПУЭ 7 изд.):
1) уРв=Ург“ 1,0 - для всех случаев
2) урв=1,3 и ург=1,5- для тех случаев, когда прочность железобетонных опор
достаточна при повышенных величинах региональных коэффициентов
Региональные коэффициенты урв=1,3 и ург=1,5 рекомендуется принимать в следующих энергосистемах, отнесенных к наиболее опасным в аварийном отношении:
ОАО «Ставропольэнерго»,
ОАО «Каббалкэнерго»,
ОАО «Краснодарэнерго»,
ОАО «Ростовэнерго»,
ОАО «Калмэнерго»,
ОАО «Воронежэнерго»,
В остальных энергосистемах региональные коэффициенты уРв=УрГ-1 А
ОАО «Липецкэнерго»,
ОАО «Белгородэнерго»,
ОАО «Пензаэнерго»,
ОАО «Башкирэнерго»,
ОАО «Сахалинэнерго»,
ОАО «Камчатскэнерго».
рекомендуются к применению
Во всех энергосистемах для конкретных климатических условий
допускается принимать расчетные пролеты в пределах величин, полученных для двух величин региональных коэффициентов.
Изм. |
Кол.уч. |
Лист |
№док. |
Подп. |
Дата |
24.0066
Лист
~6
2. Расчетные пролеты для одноцепных железобетонных опор ВЛ 10 кВ с защищенными проводами по проекту шифр Л56-97. 2.1. В таблицах 1,2 и 3 представлены расчетные пролеты для одноцепных железобетонных опор В Л 10 кВ с защищенными проводами по проекту шифр Л56-97, рассчитанные по ПУЭ 7 издания для I-IV районов по ветру и I-VII районов по гололеду. 2.2. Расчеты выполнены для опор на базе следующих железобетонных стоек: СВ105-1 (СВ105-3,6 по ТУ5863-007-00113557-94), СВ 105-2 (СВ 105-5 по ТУ5863-007-00113557-94), СВ110-1 (СВ110-3,5 по ТУ5863-007-00113557-94), СВ 110-2 (СВ 110-5 по ТУ5863-007-00113557-94), СВ110-3 (ТУ5863-002-00113557-94), С112-1 (ТУ5863-009-00113557-95), С112-2 (ТУ5863-009-00113557-95). 2.3. Расчеты выполнены для подвески защищенных проводов типа СИП-3 (SAX) следующих сечений 50, 70, 95 и 120 мм2. 2.4. Расчетные пролеты определены как наименьшие величины из рассчитанных по ПУЭ 7 издания габаритных и ветровых пролетов. Габаритные пролеты для различных сечений проводов определены с учетом максимального расчетного тяжения проводов, предусмотренного в проекте шифр Л56-97, т.е. для тяжения проводов при нормативной нагрузке, равной 6,9 кН. 2.5. В данной работе рассчитаны и приведены в таблицах 4 ч- 11 монтажные стрелы провеса защищенных проводов сечением 50, 70, 95 и 120 мм2 для различных климатических районов. |
Таблица 1 - Расчетные пролеты, м, для одноцепных железобетонных опор ВУ! 10 кВ с зациценными проводами по проекту 7156-97, Рассиитанные по ПУЗ 7 издания по картам климатических нагрузок с повторяемостью 1 раз в 25 лет (для ненаселенной и населенной местности) Региональные коэффициенты УРВ=УРГ=1,0 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Инв.Ы подл. Подпись и дата Взаи. инв.Ы
В сковках даны расчетные пролеты для промежуточных опор в населенной местности,
Расчетные пролеты около опор анкерного типа следует принимать не волее указанных в тавлице и не волее 70 м в ненаселенной местности и не волее 50 м в населенной местности.
-ЛИСТ | |||||||
24.0066 | |||||||
Изм. |
Кол.уц |
Лист |
Чдок, |
Подпись |
Дота |
8 |