ПУБЛИЧНОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО «ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЕТЕВАЯ КОМПАНИЯ ЕДИНОЙ ЭНЕРЕЕТИЧЕСКОЙ СИСТЕМЫ»

СТАНДАРТ ОРГАНИЗАЦИИ    СТО 56947007-

ЩЩР    ПАО    «ФСК    ЕЭС»    29.240.55.255-2018

Стальные решетчатые опоры новой унификации ВЛ 220 кВ. Указания по применению опор новой унификации при проектировании

ВЛ 220 кВ

Стандарт организации

Дата введения: 25.07.2018

ПАО «ФСК ЕЭС» 2018

Предисловие

Цели и принципы стандартизации в Российской Федерации установлены Федеральным законом от 27 декабря 2002 г. № 184-ФЗ «О техническом регулировании», объекты стандартизации и общие положения при разработке и применении стандартов организаций Российской Федерации ГОСТ Р 1.4-2004 «Стандартизация в Российской Федерации. Стандарты организаций. Общие положения», правила построения, изложения, оформления и обозначения национальных стандартов Российской Федерации, общие требования к их содержанию, а также правила оформления и изложения изменений к национальным стандартам Российской Федерации - ГОСТ Р 1.5-2012.

Сведения о стандарте организации

1.    РАЗРАБОТАН: Филиалом АО «НТЦ ФСК ЕЭС» - СибНИИЭ.

2.    ВНЕСЁН: Департаментом инновационного развития.

3.    УТВЕРЖДЁН И ВВЕДЁН В ДЕЙСТВИЕ:

Приказом ПАО «ФСК ЕЭС» от 25.07.2018 № 282.

4.    ВВЕДЕН: ВПЕРВЫЕ.

Замечания и предложения по стандарту организации следует направлять в Департамент инновационного развития ПАО «ФСК ЕЭС» по адресу: 117630, Москва, ул. Ак. Челомея, д. 5А, электронной почтой по адресу: vaga-na@fsk-ees.ru.

Настоящий документ не может быть полностью или частично воспроизведен, тиражирован и распространен в качестве официального издания без разрешения ПАО «ФСК ЕЭС».

рассчитаны на подвеску грозозащитных тросов марок: 11.0-МЗ-В-ОЖ-Н-Р, ОКГТ-13-120.

Все анкерно-угловые опоры рассчитаны на подвеску грозозащитных тросов марок: 11.0-МЗ-В-ОЖ-Н-Р, ОКГТ-12-ЮО и ОКГТ-13-120.

4.3.2    Максимально допускаемые напряжения по прочности провода по ГОСТ 839 и прочности грозозащитного троса марки 11.0-МЗ-В-ОЖ-Н-Р приняты в соответствии с [1] (таблица 2.5.7) и приведены в таблицах расчетных пролетов Приложения Б.

Максимально допускаемые напряжения в ИНН, а также ОКГТ и ОКСН приняты в соответствии с ТУ изготовителей.

Максимально допускаемые напряжения в проводах и грозозащитных тросах по прочности опоры приведены в таблицах расчетных пролетов приложения Б. Напряжения в грозозащитных тросах приняты по условию обеспечения габаритных расстояний между проводом и тросом в середине пролета согласно [1] (2.5.121).

Характеристики ИНН, принятые для расчета приведены в таблице К. 2 Приложения К.

Характеристики ОКГТ и ОКСН, принятые для расчета приведены в таблице К. 1 Приложения К.

4.3.3    Максимальные нагрузки от проводов и тросов, а также ветровые нагрузки на конструкцию опоры приведены на схемах к расчетному листу для соответствующего типа опоры (Приложение И).

4.3.4    Тоннажные ряды узлов креплений подобраны исключительно по максимальным нагрузкам. При проектировании конкретной ВЛ переход на арматуру необходимого тоннажного ряда допускается выполнить при помощи переходных звеньев либо при проектировании конкретной ВЛ в рабочей документации разработать чертеж с требуемым расположением отверстий для изготовления узла крепления необходимого тоннажного ряда.

4.3.5    Согласно [1], а также [10] на опорах ВЛ на высоте 2-3 м должны быть нанесены постоянные знаки, форма, содержание и материалы которых должны соответствовать требованиям [1] и [11] с учетом вносимых в него изменений на момент проектирования ВЛ.

Плакаты и знаки должны устанавливаться сбоку опоры поочередно с правой и с левой стороны, а на переходах через дороги плакаты должны быть обращены в сторону дороги.

На ВЛ, обслуживание которых осуществляется с использованием вертолетов, в верхней части каждой пятой опоры устанавливаются номерные знаки, видимые с вертолета.

4.3.6    Требуемые расстояния между осями фундаментов унифицированных опор указаны на обзорных листах соответствующих опор (Приложение А).

4.3.7    Все элементы конструкций опор должны быть защищены от коррозии. Назначение методов защиты от коррозии элементов опор, а также

11

толщины защитного покрытия в зависимости от степени агрессивного воздействия атмосферы производится по [9].

Методы защиты от коррозии элементов опор, а также толщины защитных покрытий должны быть определены и отражены в проекте на ВЛ в зависимости от степени агрессивного воздействия атмосферы в районе строительства ВЛ.

Выбор методов защиты конструкции элементов опор от коррозии должен быть осуществлен с учетом срока эксплуатации опор, устанавливаемого в соответствии с НТД.

4.4 Указания по применению промежуточных опор

4.4.1    При расчете промежуточных опор на базовые условия значения ветровых (Ьветр) и весовых (Ьвес) пролетов приняты:

Ьветр=1.0хЬгаб; Ьвес=1.25хЬгаб.

4.4.2    При расстановке промежуточных опор следует руководствоваться таблицами расчетных пролетов Приложения Б, а также рекомендуется принимать ветровые пролеты не более 1.25хЬгаб и весовые не более 1.4хЬгаб.

4.4.3    При проектировании ВЛ необходимо проверять конструкции промежуточных опор по несущей способности, в следующих случаях:

-    при применении на ВЛ проводов и тросов других марок отличных от рассматриваемых;

-    при использовании опор с тросостойкой, предназначенной для подвески двух грозотросов;

-    при использовании опор в климатических районах отличных от расчетных, в том числе при значениях региональных коэффициентов и коэффициентов надежности по ответственности более указанных в 4.3.1;

-    при превышении принятых расчетных напряжений в проводах и тросах;

-    если длины фактических пролетов превышают значения, указанные в таблицах расчетных пролетов Приложения Б.

В случаях превышения нагрузок, указанных на схемах загружений, требуется ограничить величины расчетных пролетов, в зависимости от расчетных нагрузок соответствующих опор. Также допускается применять типы опор, рассчитанные на более тяжелые расчетные условия, но при согласовании с Заказчиком и при наличии технико-экономического обоснования. При выборе типов опор для более тяжелых расчетных условий, чем принятые в настоящем Проекте, необходимо учитывать, что применение опор с пролетами менее габаритного неэкономично и нежелательно. Выбор типов опор следует производить в привязке к выбору варианта трассы и принимать решение на основании технико-экономического сравнения, а также на основании технической необходимости.

4.4.4    Для промежуточных опор в базовых условиях предусмотрена возможность подвески одного оптического кабеля ОКСН-16.5-110 с характеристиками, приведенными в таблице К.1 Приложения К. При этом, в базовых условиях допускается применение опор: типа П220н-1 и П220н-2 без

снижения пролетов, а для опор типа П220н-3 и П220н-4 необходимо снизить ветровой пролет на 10 %.

При подвеске ОКСН с характеристиками отличными от принятых в настоящем Проекте, а также в условиях, отличающихся от базовых необходима проверка несущей способности опор.

При использовании опор в базовых условиях с тросостойкой, предназначенной для подвески двух грозотросов необходимо снизить ветровой и весовой пролеты, в зависимости от типа опоры, на следующую величину:

10 % - для опор типа П220н-1т и П220н-4т;

5 % - для опор типа П220н-2т;

25 % - для опор типа П220н-3т.

Использование опор с тросостойкой, предназначенной для плавки гололеда в базовых условиях допускается: типа П220н-2 и П220н-4 без снижения пролетов, а для опор типа П220н-3пг необходимо снизить ветровой и весовой пролеты на 10 %, для опоры типа П220н-1пг необходимо снизить весой пролет на 10 %.

Двухцепные промежуточные опоры рассчитаны на эксплуатацию с подвеской проводов одной цепи (все фазы смонтированы с одной стороны).

4.4.5    При определении габаритных пролетов, указанных в таблицах Приложения Б, длина поддерживающей изолирующей подвески принята равной 2,4 м.

При определении вылета траверс промежуточных опор П220н-1 и П220н-2 длина изолирующей подвески принята 2,7 м.

При определении вылета траверс промежуточных опор П220н-3 и П220н-4 длина изолирующей подвески принята 3 м.

При определении вылета тросовой траверсы без плавки гололеда всех промежуточных опор длина изолирующей подвески принята 0,7 м, для двухтросовых и тросостоек с плавкой гололеда - 1,5 м. Напряжение плавки гололеда принято - 110 кВ.

Разработанные унифицированные опоры рассчитаны на установку в районах с умеренной пляской проводов. Допускается применять опоры в районах с частой и интенсивной пляской проводов со сниженными габаритными пролетами (приведенными в таблицах расчетных пролетов Приложения Б) или с пролетами, полученными по результатам расчета смещения проводов и тросов при пляске. Также допускается принимать пролеты по результатам расчетов, обосновывающих применение специальных устройств для снижения эффекта пляски, обеспечивающих соблюдение изоляционных расстояний между фазами проводов, тросами и оптическими кабелями в пролетах опор.

4.4.6    Длина изолирующей подвески должна быть принята в зависимости от СЗА при проектировании конкретной ВЛ, но не более указанных в 4.4.5 для обеспечения изоляционных расстояний.

13

Для промежуточных опор допускается длина изолирующей подвески от 2,4 м (минимальная длина по обеспечению грозозащиты при длине тросовой подвески - 0,7 м) до 2,7 м для опор П220н-1 и П220н-2 и до 3,0 м для опор П220н-3 и П220н-4 (максимальная длина по обеспечению изоляционных расстояний).

При длине изолирующей подвески более 2,4 м следует уточнять габаритные пролеты. При меньшей длине изолирующей подвески допускается использовать габаритные пролеты приведенные в таблицах Приложения Б, а также следует проверить соблюдение угла грозозащиты проводов на конкретных опорах с учетом фактической длины подвески троса.

4.4.7 В случаях применения опор в расчетных условиях, рассматриваемых в Проекте с пролетами и нагрузками равными указанным на схемах загружений, угол поворота ВЛ на промежуточных опорах не допускается. При установке опор с меньшими показателями расчетных условий (меньшими климатическими районами, пролетами, нагрузками на опоры) угол поворота ВЛ на промежуточных опорах допускается определять из учета обеспечения: несущей способности элементов опор, изоляционных расстояний при отклонении изолирующих подвесок, в том числе с учетом равнодействующей от тяжения проводов, тросов и оптических кабелей.

4.5 Указания по применению анкерно-угловых опор

4.5.1    При расчете анкерно-угловых опор на базовые условия значения ветровых (Ьветр) и весовых (Ьвес) пролетов приняты:

Ьветр=1.1хЬгаб;

Ьвес=1.4хЬгаб, когда весовая нагрузка ухудшает условия работы элементов опоры.

4.5.2    При расстановке анкерно-угловых опор следует руководствоваться таблицами расчетных пролетов Приложения Б, а также рекомендуется принимать ветровые пролеты не более 1.4хЬгаб и весовые не более 2хЬгаб.

4.5.3    Все анкерно-угловые опоры разработаны как нормальные (не облегченные) и рассчитаны на угол поворота ВЛ до 60° включительно и могут применяться в качестве концевых.

На анкерно-угловых опорах, работающих в нормальном режиме, при подвеске проводов, указанных в 4.1.4 допускается разность тяжений проводов и тросов в долях от полного расчетного тяжения в зависимости от угла поворота ВЛ. При этом ветровые и гололедные нагрузки принимаются теми же, что и без разности тяжений в соответствующих режимах, а значения тяжений в проводах и тросах принимаются равными:

Ti=T_max* 1 - тяжение в проводах и тросах i-ro пролета;

T(i±i)=T_max*KPi - тяжение в проводах и тросах смежного пролета (со сниженным тяжением).

KPi - коэффициент редукции тяжения. Для проводов и тросов ЮД должен быть не меньше значений, приведенных в таблице 4.5.1 и не больше 1.

14

На анкерно-угловых опорах, работающих в концевом режиме, при подвеске проводов, указанных в 4.1.4 и повороте ВЛ до 60°, тяжение проводов и тросов необходимо принять в долях от полного расчетного тяжения в зависимости от угла поворота ВЛ. При этом ветровые и гололедные нагрузки принимаются теми же, что и без разности тяжений в соответствующих режимах, а значения тяжений в проводах и тросах принимаются равными: Т=Т_тах*КР₂ - принятое тяжение в проводах и тросах.

КР₂ - коэффициент редукции тяжения. Для проводов и тросов КР₂ должен быть не больше значений, приведенных в Таблице 4.5.2.

Таблица 4.5.1_ Таблица    4.5.2_

При подвеске проводов других марок требуется уточнение коэффициентов редукции (ЮД и КР₂) и проверка несущей способности опор.

4.5.4 Анкерно-угловые опоры У220н-2т с проводами, указанными в

4.1.4 рассчитаны на подвеску двух грозозащитных тросов с учетом ветровых и гололедных нагрузок соответствующих режимов с соблюдением следующих условий:

а)    При максимальном напряжении в проводах и тросах необходимо ограничить максимальный угол поворота ВЛ:

-    а_тах = 25° - при подвесе двух тросов в смежных пролетах;

-    а_тах =10° - при подвесе двух тросов в одном пролете и одного - в другом пролете;

б)    При повороте ВЛ на 60° тяжение в проводах и тросах не должны превышать значения Ti=T(_i±1)=T_max*0.5;

в)    Для опор, работающих в концевом режиме (максимальный угол поворота ВЛ не более 10°), а также анкерных без угла поворота, тяжение в проводах и тросах не должны превышать значения Т=Т_тах*0.65.

При подвеске проводов других марок требуется уточнение условий применения опор, а также проверка несущей способности опор.

При установке опор У220н-2т работающих в концевом режиме с углом поворота В Л более 10° предельные значения тяжений проводов и тросов должны быть ограничены в пределах, обеспечивающих несущую способность элементов опор.

15

4.5.5    При проектировании В Л необходимо проверять превышения расчетных нагрузок, указанных на схемах загружений, в следующих случаях:

-    при применении на ВЛ проводов и тросов других марок отличных от рассматриваемых;

-    при использовании опор в климатических районах отличных от расчетных, в том числе при значениях региональных коэффициентов и коэффициентов надежности по ответственности более указанных в и. 4.3.1;

-    при превышении принятых расчетных напряжений в проводах и тросах;

-    при установке анкерно-угловых опор на углах поворота ВЛ более указанных;

-    при превышении допустимой разницы тяжений проводов и тросов в долях от полного расчетного тяжения, определённой в соответствии с указаниями и. 4.5.3.

В случаях превышения нагрузок, указанных на схемах загружений, требуется снизить напряжения в проводах и тросах либо ограничить величины расчетных пролетов, в зависимости от расчетных нагрузок соответствующих опор.

4.5.6    В случаях превышения нагрузок, указанных на схемах загружений, допускается применять типы опор, рассчитанные на более тяжелые расчетные условия, но при согласовании с Заказчиком и при наличии технико-экономического обоснования. При выборе типов опор для более тяжелых расчетных условий, чем принятые в настоящем Проекте, необходимо учитывать, что применение опор с пролетами менее габаритного неэкономично и нежелательно. Выбор типов опор следует производить в привязке к выбору варианта трассы и принимать решение на основании технико-экономического сравнения, а также на основании технической необходимости.

4.5.7    Для анкерно-угловых опор У220н-1,    У220н-2 и У220н-3

предусмотрена возможность подвески одного оптического кабеля ОКСН-16.5-110 с характеристиками, приведенными в таблице К.1 Приложения К совместно с проводами, указанными в 4.1.4. При этом опоры рассчитаны с учетом ветровых и гололедных нагрузок соответствующих режимов с соблюдением следующих условий:

а)    При максимальном напряжении в проводах, тросах и ОКСН необходимо ограничить максимальный угол поворота ВЛ:

для опор У220н-1 - а_тах = 50°;

для опор У220н-2 при подвеске ОКСН в уровне нижней траверсы -

(W = 50°;

для опор У220н-2 при подвеске ОКСН в уровне средней траверсы -

ttmax ^— 45 ,

для опор У220н-3 - а_тах = 40°;

б)    При повороте ВЛ на 60° тяжения в проводах, тросах и ОКСН не должны превышать следующие значения:

для опор У220н-1 -Ti=T(_i±1)=T_max*0.85;

16

для опор У220н-2 при подвеске ОКСН в уровне нижней траверсы -

т i=T (i±i )=Т max* 0 • 9;

для опор У220н-2 при подвеске ОКСН в уровне средней траверсы -

Ti=T(i±i)=T_max*0.85;

для опор У220н-3 - Ti=T(i±i)=Tmax*0.8;

в) Для опор, работающих в концевом режиме (максимальный угол поворота В Л не более 10°), а также анкерных без угла поворота, тяжения в проводах, тросах и ОКСН не должны превышать следующие значения:

для опор У220н-1 - Т=Т_тах*0.85;

для опор У220н-2 при подвеске ОКСН в уровне нижней траверсы -Т=Т_тах*0.95;

для опор У220н-2 при подвеске ОКСН в уровне средней траверсы -Т=Т_тах*0.95;

для опор У220н-3 - Т=Т_тах*0.8.

Для опор У220н-2т подвеска кабеля ОКСН Проектом не предусмотрена.

При совместной подвеске ОК и проводов других марок, при подвеске ОК на опоры работающие в концевом режиме имеющие угол поворота ВЛ более 10°, а также при подвеске ОК на опору У220н-2т предельные значения тяжений проводов, тросов и ОК должны быть ограничены в пределах, обеспечивающих несущую способность элементов опор.

При подвеске ОКСН с характеристиками отличными от принятых в настоящем Проекте, напряжения и предельные нагрузки для этого оптического кабеля не должны превышать значений приведенных на схемах нагрузок (Приложение И). При этом, нагрузки от проводов и тросов должны быть рассчитаны с учетом требований настоящего пункта.

4.5.8 В расчетах одноцепной концевой опоры У220н-1 учтена схема нагрузки с крутящим моментом от двух проводов при обрыве одного провода с той стороны опоры, на которой установлена одна траверса.

Двухцепные анкерно-угловые опоры могут быть использованы для подвески проводов одной цепи. При этом следует учитывать требования

4.5.1 - 4.5.7 (аналогично подвеске двух цепей).

При монтаже одной цепи на концевых двухцепных опорах следует подвешивать одну фазу с одной стороны и две - с другой стороны. При этом тяжения в проводах и тросах должно быть снижено относительно максимального на 30 % (расчетные схемы XVk-XVIk на анкерно-угловую опору У220н-2 Приложение И). При необходимости подвески одной цепи на двухцепных опорах с одной стороны опоры предельные значения тяжений проводов и тросов должны быть ограничены в пределах, обеспечивающих несущую способность элементов опор.

Разработанные унифицированные опоры рассчитаны на установку в районах с умеренной пляской проводов. Допускается применять опоры в районах с частой и интенсивной пляской проводов со сниженными габаритными пролетами (приведенными в таблицах расчетных пролетов Приложения Б) или с пролетами, полученными по результатам расчета

17

смещения проводов и тросов при пляске. Также допускается принимать пролеты по результатам расчетов, обосновывающих применение специальных устройств для снижения эффекта пляски, обеспечивающих соблюдение изоляционных расстояний между фазами проводов, тросами и оптическими кабелями в пролетах опор.

4.5.9    При построении схем обводки шлейфов длины натяжных и поддерживающих обводных изолирующих подвесок приняты из условий обеспечения длины пути утечки изоляции согласно [1] (глава 1.9), для 1-й СЗА и соблюдения изоляционных расстояний от токоведущих до заземленных частей опоры согласно [1] (таблица 2.5.17) и [12] (таблица 1).

Указания о необходимости обводки шлейфов через поддерживающие изолирующие подвески, установленные на концах траверс, представлены на схемах обводки шлейфов Приложение Г. В случаях, не оговоренных на схемах обводки шлейфов, следует проверять воздушные промежутки от провода до элементов конструкции опоры. При нарушении изоляционных расстояний рекомендуется использовать для крепления проводов натяжные изолирующие подвески меньшей длины либо выполнить обводку шлейфов при помощи поддерживающих изолирующих подвесок.

При установке опоры с углом поворота ВЛ более 60° требуется выполнять обводку шлейфов с использованием балок на которых подвешиваются поддерживающие изолирующие подвески для отведения провода от ствола опоры. Обводку шлейфов при повороте ВЛ на угол более 60° выполнять в соответствии с разработанными схемами - Приложение Г.

Поддерживающие изолирующие подвески для обводки шлейфа не требуются на нижних траверсах опоры У220н-1, на средних траверсах опоры У220н-2 и на нижних траверсах опоры У220н-3 для крайних фаз при углах поворота линии до 60° включительно (Приложение Г).

4.5.10    Расчет длин петель обводных шлейфов рекомендуется выполнять в соответствии с Приложением Д.

4.5.11    Опору У220н-3 необходимо устанавливать таким образом, чтобы траверса для обводки шлейфа провода средней фазы располагалась с внутренней стороны угла поворота ВЛ.

4.5.12    Одноцепные натяжные изолирующие подвески на анкерноугловых опорах ВЛ 220 кВ следует крепить на крайних (более удаленных от ствола) узлах крепления.

4.5.13    Транспозиция проводов на одноцепных и двухцепных ВЛ 220 кВ выполняется на анкерно-угловых опорах при помощи врезных изолирующих подвесок. Схемы транспозиции аналогичны приведенным в проекте [13].

4.5.14    Требуемые расстояния между осями фундаментов унифицированных опор указаны на обзорных листах соответствующих опор (Приложение А).

18

Приложение А Обзорные листы унифицированных стальных опор ВЛ 220 кВ    Таблица    А.    1

19

Содержание

Введение    4

1    Область применения    4

2    Нормативные ссылки    4

3    Термины, обозначения и сокращения.    5

4    Общие положения    5

4.1    Основные исходные положения    5

4.2    Краткое описание конструкций опор    7

4.3    Общие указания по применению опор    10

4.4    Указания по применению промежуточных опор    12

4.5    Указания по применению анкерно-угловых опор    14

Приложение А Обзорные листы унифицированных стальных опор ВЛ220кВ    19

Приложение Б Таблицы расчетных пролётов    35

Приложение В Схемы отклонения изолирующих подвесок промежуточных опор    54

Приложение Г Схемы обводки шлейфов на анкерно-угловых опорах    57

Приложение Д Расчет длин петель обводных шлейфов    68

Приложение Е Узлы крепления ОКСН    71

Приложение Ж Схемы расположения проводов, тросов, ОКСН на опорах при переходе с

горизонтального расположения фаз на треугольное или вертикальное 84 Приложение И Расчётные листы    87

Приложение К Характеристики ПНИ, ОКГТ и ОКСН    156

Библиография    158

3

Введение

Настоящий стандарт организации (далее - стандарт) разработан для применения опор новой унификации при проектировании и строительстве новых ВЛ 220 кВ, а также для реконструкции существующих ВЛ 220 кВ, взамен существующих на сегодняшний день унифицированных стальных решетчатых опор, разработанных в 60-80 годах прошлого века. Применение опор новой унификации, отвечающих требованиям действующих норм и тенденциям в строительстве ВЛ (с использованием проводов нового поколения), при проектировании ВЛ позволит сократить расход материалов (металла, бетона, изолирующих подвесок и др.) на В Л 220 кВ и обеспечит сокращение затрат на этапе эксплуатации.

1    Область применения

Стандарт распространяется на вновь сооружаемые, а также на подлежащие техническому перевооружению и реконструкции ВЛ переменного тока напряжением 220 кВ в районах I-V по ветру и I-IV по гололеду и является обязательным при проектировании ВЛ 220 кВ с использованием опор новой унификации.

2    Нормативные ссылки

ГОСТ 9.302-88 (ИСО 1463-82, ИСО 2064-80, ИСО 2106-82) ЕСЗКС. Покрытия металлические и неметаллические неорганические. Методы контроля (с Поправкой).

ГОСТ 9.307-89 (ИСО 1461-89) ЕСЗКС. Покрытия цинковые горячие. Общие требования и методы контроля.

ЕОСТ 839-80 Провода неизолированные для воздушных линий электропередачи. Технические условия (с Изменениями № 1 - 2).

ЕОСТ 2246-70 Проволока стальная сварочная. Технические условия ( с Изменениями № 1 - 5).

ЕОСТ 5264-80 Ручная дуговая сварка. Соединения сварные. Основные типы, конструктивные элементы и размеры (с Изменением № 1).

ЕОСТ 6402-70 Шайбы пружинные. Технические условия (с Изменениями № 1 - 3).

ЕОСТ 6996-66 (ИСО 4136-89, ИСО 5173-81, ИСО 5177-81) Сварные соединения. Методы определения механических свойств ( с Изменениями № 1

-4).

ЕОСТ 8240-97 Швеллеры стальные горячекатаные. Сортамент (с Изменением № 1).

4

ГОСТ 14771-76 Дуговая сварка в защитном газе. Соединения сварные. Основные типы конструктивные элементы и размеры (с Изменениями № 1 -

3).

ГОСТ 23118-12 Конструкции стальные строительные. Общие технические условия.

ГОСТ 27772-15 Прокат для строительных стальных конструкций. Общие технические условия (с Поправкой).

ГОСТ Р 9.316-06 ЕСЗКС Покрытия термодиффузионные цинковые. Общие требования и методы контроля (с Поправкой).

ГОСТ Р ISO 898-1-14 Механические свойства крепежных изделий из углеродистых и легированных сталей. Часть 1. Болты, винты и шпильки установленных классов прочности с крупным и мелким шагом резьбы.

3    Термины, обозначения и сокращения

ВЛ    - воздушная линия электропередачи;

ВОЛС    - волоконно-оптическая линия связи;

ГОСТ    - государственный стандарт;

ОК    - оптический кабель;

ОК ВОЛС - оптический кабель волоконно-оптической линии связи; ОКГТ - оптический кабель, встроенный в грозозащитный трос; оксн    - оптический кабель самонесущий неметаллический;

ОПН    - ограничитель перенапряжений нелинейный;

ТТНТТ    - провода нового поколения;

ПУЭ    - правила устройства электроустановок;

СЗА    - степень загрязнения атмосферы;

СНиП    - строительные нормы и правила;

СП    - свод правил;

СТО    - стандарт организации;

ТУ    - технические условия;

Ьвес    - весовой пролёт;

Ьветр    - ветровой пролёт;

Ьгаб    - габаритный пролёт.

4    Общие положения

4Л Основные исходные положения

4.1.1    Стандарт разработан на основании Проекта «Унифицированные стальные решетчатые опоры ВЛ 220 кВ» (далее Проект) разработанного Филиалом АО «НТЦ ФСК ЕЭС» - СибНИИЭ.

4.1.2    В Проекте разработаны материалы для проектирования и рабочие чертежи КМ опор для В Л 220 кВ следующих типов:

- П220н-1 - одноцепная промежуточная опора для применения во П-Ш районе по ветру (Таблицы А.1-А.З, Приложение А);

5

-    П220н-2 - двухцепная промежуточная опора для применения во П-Ш районе по ветру (Таблицы А.4-А.6, Приложение А);

-П220н-3 - одноцепная промежуточная опора для применения в IV-V районе по ветру (Таблицы А.7-А.9, Приложение А);

-П220н-4 - двухцепная промежуточная опора для применения в IV-V районе по ветру (Таблицы А.10-А.12, Приложение А);

-    У220н-1    -    одноцепная    анкерно-угловая    опора с треугольным

расположением фаз (Таблица А. 13, Приложение А);

-    У220н-2 - двухцепная анкерно-угловая опора с трехъярусным расположением фаз (Таблицы А.14-А.15, Приложение А);

-    У220н-3 - одноцепная анкерно-угловая опора с горизонтальным расположением фаз (Таблица А. 16, Приложение А).

Все разработанные опоры являются свободностоящими. Область применения опор отдельных типов указана на обзорных листах Приложения А.

4.1.3    Опоры предназначены для установки в районах по ветру до III и до V, по гололеду I-IV. При расположении ВЛ 220 кВ в районе по ветру I, в соответствии с требованием [1] (2.5.41) проектирование будет выполняться для II района.

4.1.4    Опоры рассчитаны на подвеску:

-    проводов по ГОСТ 839 следующих марок: АС 300/39, АС 400/51, а также ПИП.

-    одного, либо двух грозозащитных тросов следующих марок: 11.0-МЗ-В-ОЖ-Н-Р по [2] и ОКГТ-12-ЮО, ОКГТ-13-120 в соответствии с таблицей К. 1 Приложения К.

Характеристики ПНИ, принятые для расчета опор, приведены в таблице К. 2 Приложения К.

Также на опорах предусмотрена возможность подвески одного оптического кабеля марки ОКСН-16.5-110 в соответствии с таблицей К.1 Приложения К. При этом следует предусматривать ограничение фактических пролетов, напряжений в проводах и тросах в пределах, обеспечивающих несущую способность элементов опор.

На опорах возможна подвеска проводов, грозотросов (в том числе, ОКГТ) и ОКСН других марок, с нагрузками, не превышающими принятых в расчетных листах (Приложение И).

Характеристики ОКГТ и ОКСН, принятые для расчета опор, приведены в таблице К. 1 Приложения К.

4.1.5    Конструкции опор разработаны в соответствии с действующими нормами проектирования: [1], [3], [4], [5].

4.1.6    Шифры опор Проекта состоят из буквенной и цифровой частей и имеют вид записи - П220н-Х и У220н-Х:

П - тип опоры: промежуточная;

У - тип опоры: анкерно-угловая;

220 - напряжение ВЛ, для которой предназначена опора: 220 кВ;

6

н - новая (новейшая) унификация;

X - порядковый номер опоры, причем одноцепные опоры обозначаются нечетными числами, а двухцепные - четными.

У опор с тросостойками для подвески двух тросов в конце шифра добавляется буква «т».

У опор с тросостойками для плавки гололеда на грозотросе в конце шифра добавляется буквенное сочетание «пт».

В шифры повышенных опор добавляются значения величины повышения высоты со знаком - «+».

В шифры пониженных опор добавляются значения величины понижения высоты со знаком - «-».

Принятые шифры опор разработанной унификации:

-    П220н-1 (-8.6; +6.0), П220н-1т (-8.6; +6.0), П220н-1пг (-8.6; +6.0) -одноцепные промежуточные опоры, применяемые в районах по ветру до III включительно;

-    П220н-2 (-9.3; +3.2), П220н-2т (-9.3; +3.2), П220н-2пг (-9.3; +3.2) -двухцепные промежуточные опоры, применяемые в районах по ветру до III включительно;

-    П220н-3 (-7.4; +6.0), П220н-3т (-7.4; +6.0), П220н-3пг (-7.4; +6.0) -одноцепные промежуточные опоры, применяемые в районах по ветру до V включительно;

-    П220н-4 (-7.5; +6.0), П220н-4т (-7.5; +6.0), П220н-4пг (-7.5; +6.0) -двухцепные промежуточные опоры, применяемые в районах по ветру до V включительно;

-    У220н-1 (+5; +9; +14), У220н-3 (+5; +9; +14) - одноцепные анкерноугловые опоры, применяемые в районах по ветру до V включительно;

-    У220н-2 (+5; +9; +14), У220н-2т (+5; +9; +14) - двухцепные анкерноугловые опоры, применяемые в районах по ветру до V включительно.

4.2 Краткое описание конструкций опор

4.2.1    Материал конструкций - сталь С245 и С345 по ГОСТ 27772.

Марки стали, толщины фасонного и листового проката, принятые по

результатам расчетов опор из условия обеспечения несущей способности элементов, независимо от расчетной температуры, приведены в таблицах «Выборка металла» в Проекте на монтажных схемах опор. Расчетные сопротивления стали соответствующие принятым маркам стали приведены в таблицах «Подбор сортамента опоры» на расчетных листах (Приложение И).

Категории и марки сталей должны быть уточнены в соответствии с [4] (таблица В.1) в зависимости от расчетной температуры района строительства согласно [4] (4.2.3).

4.2.2    Крепление элементов секций опор и соединение секций между собой выполняется на болтах. Сварные соединения используются только в

7

элементах опорных узлов (башмаки) и элементах узлов крепления проводов и тросов (подвески и оголовки).

Соединения элементов опор выполняются при помощи болтов классов прочности 5.8 и 8.8. Классы прочности крепежных изделий принятые из условия обеспечения несущей способности, независимо от расчетной температуры, приведены в таблицах «Ведомость болтов, гаек, шайб» и «Ведомость антивандального крепежа» в Проекте на монтажных схемах опор, а также в таблицах «Подбор сортамента опоры» на расчетных листах (Приложение И).

Классы прочности болтов должны быть уточнены в зависимости от расчетной температуры района строительства по [4] (таблица Г.З).

4.2.3    Для защиты гаек от самоотвинчивания под гайками устанавливаются пружинные шайбы по ГОСТ 6402 (нормальные).

В качестве мероприятий по вандалоустойчивости может применяться специальный антивандальный крепеж на высоту до 6 м от поверхности земли, обеспечивающий невозможность раскручивания соединений.

4.2.4    Все промежуточные опоры разработаны обычной, повышенной и пониженной конструкции. Для всех типов анкерно-угловых опор разработаны подставки и секции, повышающие отметку крепления проводов. При этом расчетные нагрузки, приведенные в расчетных листах Приложения И, справедливы для всех вариантов исполнения, соответствующих промежуточных и анкерно-угловых опор.

Опоры П220н-1, У220н-1, У220н-2, У220н-3 выполнены со стволом квадратного сечения.

Опоры П220н-2,    П220н-3,    П220н-4    выполнены    со    стволом

прямоугольного сечения.

4.2.5    Узлы конструкций, а также узлы крепления проводов и тросов приведены в Проекте.

4.2.6    Крепление поддерживающих изолирующих подвесок для проводов на промежуточных опорах предусмотрено при помощи узлов крепления КГП-16-3.

Крепление натяжных изолирующих подвесок для проводов на анкерноугловых опорах предусмотрено при помощи узлов крепления КГН-30-5.

4.2.7    Траверсы анкерно-угловых опор выполнены с возможностью крепления двухцепных натяжных изолирующих подвесок.

4.2.8    Крепление поддерживающих изолирующих подвесок для троса на промежуточных опорах предусмотрено при помощи узлов крепления КГП-16-3.

Крепления натяжных изолирующих подвесок для троса на анкерноугловых опорах предусмотрено при помощи узлов крепления КГН-25-5.

При необходимости плавки гололеда на анкерно-угловых опорах предусматривается выносная консоль 0,8 м (от оси опоры до узла крепления подвески), закрепляемая на тросостойке, для крепления обводной изолирующей подвески грозотроса.

4.2.9    Крепление ОКСН предусмотрено:

-    на опорах П220н-1, П220н-3, У220н-1 - в уровне нижних траверс;

-    на опорах П220н-2, П220н-4, У220н-2 - в уровне нижних и средних траверс.

На поясах соответствующих траверс, промежуточных опор, имеются отверстия диаметром 21 мм для установки дополнительного элемента, в котором предусматривается установка поддерживающего узла крепления ОКСН (Приложение Е).

Для крепления ОКСН на анкерно-угловых опорах типа У220н-1 и У220н-2 предусмотрены отверстия диаметром 29 мм под скобу СК-21-1А (Приложение Е).

Крепление ОКСН на опоре У220н-3 следует выполнять в узел крепления для троса, расположенный в уровне верха ствола опоры. Крепление кабеля осуществляется при помощи КЕН-25-5.

Крепление ОКСН на опоре У220н-3 со стороны опор У220н-1 и У220н-2 следует выполнять в один из узлов крепления троса таким образом, чтобы не допустить сближения или пересечения оптического кабеля с проводом.

При организации ВОЛС посредствам подвески ОКСН требуется руководствоваться [6] (раздел 4.15) в соответствии с которым для каждого типа опоры требуется выполнять расчеты:

-    потенциала электрического поля;

-    габаритных расстояний для ОКСН;

-    сближения ОКСН с фазными проводами и грозозащитными тросами.

По результатам выполненных расчетов должна быть определена

возможность подвеса того или иного типа ОКСН, в том числе типа оболочки, в предусмотренных Проектом узлах.

Схемы крепления ОКСН между анкерно-угловыми опорами разных типов (Приложение Ж), приведены для информации с обязательным выполнением вышеизложенных расчетов. При построении схем крепления ОКСН между анкерно-угловыми опорами разных типов оболочка ОКСН принята из трекингостойкого полиэтилена при потенциале электрического поля до 25 кВ.

4.2.10    Для всех промежуточных и анкерно-угловых опор разработаны дополнительные узлы:

-    узлы крепления информационного знака на поясах и на тросостойках опор;

-    узлы крепления ОПН;

-    узлы крепления ОКСН для промежуточных опор;

-    узлы крепления кронштейна для обводной изолирующей подвески на тросостойках анкерно-угловых опор;

-    узлы крепления балки для обводки шлейфа на анкерно-угловых опорах при повороте ВЛ более 60 градусов.

Дополнительные узлы конструкций приведены в Проекте.

4.2.11    На всех опорах устанавливаются степ-болты для обеспечения подъема на опоры: на одноцепных опорах - по одному поясу, на двухцепных -по двум диагонально-расположенным поясам.

9

4.2.12    Для безопасного подъема на опору на поясе со степ-болтами следует устанавливать жесткую анкерную линию, предназначенную для крепления средства индивидуальной защиты ползункового типа.

4.2.13    Вертикальные и горизонтальные расстояния между проводами приняты в соответствии с требованиями [1] (2.5.86-2.5.95). Все конструкции опор допускают подъем по стволу до верха под напряжением.

4.2.14    Расстояния между отверстиями для анкерных болтов соответствуют расстояниям между анкерными болтами в унифицированных фундаментах по проектам [7], [8]. Таким образом, опоры, входящие в объем настоящего Проекта, могут устанавливаться на фундаменты существующей унификации. Планы расположения анкерных болтов приведены для каждой расчетной схемы опоры в Приложении И.

4.2.15    Все элементы конструкций опор подлежат горячему цинкованию. С учетом габаритов ванн для цинкования, максимальная длина отдельных и сварных элементов секций не превышает 12 м.

4.3    Общие указания по применению опор

4.3.1 Выбор конструкций унифицированных опор для ВЛ, проходящих в районах с климатическими условиями, согласно 4.1.3, и предназначенных для подвески проводов по ГОСТ 839 марок АС 300/39, АС 400/51, а также ПНИ производится непосредственно по обзорным листам согласно Приложению А.

Каждый тип промежуточных и анкерно-угловых опор рассчитан на нагрузки от рассматриваемых проводов и тросов в следующих сочетаниях климатических районов из области применения:

-    конструкция опор П220н-1 и П220н-2 принята из расчета на базовые условия (II ветровой и II гололедный районы), а также проверена на условия из области применения (ветровой до III и гололедный до IV районов);

-    конструкция опор П220н-3 и П220н-4 принята из расчета на базовые условия (IV ветровой и IV гололедный районы), а также проверена на условия из области применения (ветровой до V и гололедный до IV районов).

-    конструкция опор У220н-1, У220н-2 и У220н-3 принята из расчета на базовые условия (V ветровой и IV гололедный районы).

При расчете опор в настоящем Проекте региональные коэффициенты по ветру и гололеду приняты равными 1,0.

Коэффициенты надежности по ответственности приняты равными:

1.0    - при расчете ветровой и гололедной нагрузки для одноцепных опор и для двухцепных опор при условии монтажа только одной цепи;

1.1    - при расчете ветровой нагрузки для двухцепных опор;

1.3    - при расчете гололедной нагрузки для двухцепных опор.

Коэффициенты, учитывающие изменение ветрового давления по высоте

приняты для типа местности А.

Опоры П220н-1, П220н-2 рассчитаны на подвеску грозозащитных тросов марок:    11.0-МЗ-В-ОЖ-Н-Р, ОКГТ-12-ЮО. Опоры П220н-3,    П220н-4

10