СТО 56947007-29.120.70.305-2020
Методические указания для выбора параметров настройки и срабатывания МП устройств РЗА оборудования 6 - 35 кВ объектов ЕНЭС

ПУБЛИЧНОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО «ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЕТЕВАЯ КОМПАНИЯ ЕДИНОЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ СИСТЕМЫ»

Методические указания для выбора параметров настройки и срабатывания МП устройств РЗА оборудования 6-35 кВ объектов ЕНЭС

Стандарт организации

Дата введения: 15.05.2020

ПАО «ФСК ЕЭС» 2020

Предисловие

Цели и принципы стандартизации в Российской Федерации установлены Федеральным законом от 29 июня 2015 г. № 162-ФЗ «О стандартизации в Российской Федерации»; общие положения при разработке и применении стандартов организации - в ГОСТ Р 1.4-2004 «Стандартизация в Российской Федерации. Стандарты организаций. Общие положения»; правила построения, изложения, оформления и обозначения национальных стандартов Российской Федерации, общие Требования к их содержанию, а также правила оформления и изложения изменений к национальным стандартам Российской Федерации -ГОСТР 1.5-2012.

Сведения о стандарте организации

1.    РАЗРАБОТАН: АО «НТЦ ФСК ЕЭС».

2.    ВНЕСЁН: Департаментом релейной защиты, метрологии и автоматизирован

ных систем управления технологическими процессами. Департаментом инновационного развития.

3.    УТВЕРЖДЁН И ВВЕДЁН В ДЕЙСТВИЕ:

Приказом ПАО «ФСК ЕЭС» от 15.05.2020 № 178.

4.    ВВЕДЁН: ВПЕРВЫЕ.

Замечания и предложения по стандарту организации следует направлять в Департамент инновационного patBifTHM ПАО «ФСК ЕЭС» по адресу: 117630. Москва, уд. Ак. Чсломся. д. 5А. электронной почтой по адресу : vnen-na а fsk-ccs.ni.

Пасюящий доку мент нс может быть полностью или частично воспроизведен. тиражирован и распространен в качестве официального и шипя бет разрешения ПАО «ФСК ЕЭС».

6 Расчет уставок устройств РЗА 6-35 кВ

6.1 Выбор уставок для токовых защит от междуфазных КЗ для воздушных и кабельных линий 6-35 кВ с односторонним питанием

Выбор уставок токовых защит для 1-3 ступеней линий с односторонним питанием представлен в Таблице 1.

Таблица 1.1	1ыбор уставок токовых защит линий с односторонним питанием
Расчетное условие	ФОР МУЛЫ для выбора гока срабатывания	ФОРМУЛА для выбора времени срабатывания	Расшифровка обозначений в формулах	ОБОСНОВАНИЕ и пояснения
Первая ступень (отсечка без выдержки времени)
условие I: отстройка от тока КЗ в конце защищаемого участка в максимальном режиме сети	/' са(А) = ь ./О) Кн к.тах (6.1-1)	*м.(А) ~ 0 (6.1-2)	i*Lxток кз в конце защищаемого участка кн =1,2 -коэффициент надежности	Примечание: при наличии за спиной активной фильтросимметрирующей установки ток двухфазного КЗ может быть выше тока трехфазного
условие II: отстройка от броска тока намагничивания	/7сз.(А) “ ^броска Е/ном тр-ра (6.1-3)	^сз.(А) = 6 (6.1-4)	^броска - коэффициент. учитывающий увеличение гока при броске тока намагничивания. для сту пени без выдержки времени принимается равным 5 ^номтр-ра - Сумма номинальных токов трансформаторов. которые могут быть включены одновременно
Из двух условий выбирается наибольший ток срабатывания //С3.сл)
проверка чувствительности	кц — /(3) К-Макс(Л) ^ кз. 1,2 (6.1-5)		,(3) 'к.макс(КА) ‘ мак” симальный ток трехфазного КЗ в месте установки защиты
Неселективная токовая отсечка без выдержки времени
Условие I: обеспечение надежною срабатывания при	.(г) > Vmhii(B) ,СЗ ~ к; (6.1-6)	*сл.(А) ” 0	'к.мн„(Е) - “«"И- мальный ток двухфазного в конце защищаемой линии кц = 1,25	Применяется в тех случаях, когда нужно отключить КЗ по всей линии без выдержки вре-мени(остаточное

КЗ в конце за-щнщаемойли-нии				напряжение в месте установки зашиты при КЗ в конце первой ступени защиты меньше 0,6Uhom), селективность восстанавливается после АПВ или АВР
Условие 11: отстройка от тока при трехфазном КЗ в конце зоны действия мгновенной ТО предыдущего участка в максимальном режиме работы	// 'СЗНО(А) “ к /(/) пн 'сапрсд Кт.расн.макс (6.1-7)	*сз.(А) - 0	/СЗН0(А) ток срабатывания неселективной отсечки кн=1,2- коэффициент надежности согласования ^ез.пред. "ток срабатывания первой ступени защиты предыдущей линии или присоединения (трансформатор приемной подстанции
Вторая ступень (отсечка с выдержкой времени)
условие 1: согласование по току с первыми сту пенями защит предыдущих участков сети	iii -'СЗ - К||'/Сл.„рсд	(6.1-9)	кн =1,2 коэффициент надежности согласования 'а'.пред, - ток сРа-батывания первой ступени защиты предыдущей линии или присоединения (трансформатор приемной подстанции) Кмжоросир —коэффициент токораспределен ия -это отношение тока КЗ. протекающего через согласуемую защиту, к значе-	См. поясняющий рис. 7. Согласуемая зашита - защита п/ст А. Защита, с которой производится согласование - защита п/ст Б Все КЗ в зоне действия второй ступени защиты Б, (а с запасом практически начиная с конца ее первой юны) не должны отключаться второй сту пенью зашиты А. На рис. 7 показано, что
	Ктокрасп макс (6.1-8)

			нию тока КЗ. протекающего через защиту с которой производится согласование (определяется максимальный коэффициент токораспределен ия путем расчетов в АРМ РЗА выбором из разных режимов КЗ, нагрузки и конфигурации сети) At - ступень селективности1 -0.3 при согласовании с МП защитами и 0.5 при согласовании с электромеханическими защитами	^СЗЛ > А~зб »то есть, данное условие выполнено
условие I А: согласование по току со вторыми ступенями защит предыдущих участков сети - обеспечивается работа второй ступени рассматриваемой линии заведомо только в зоне работы второй ступени последующего участка сети	iii - 'СЗ(А) “ к /(//> Лн 'гз-пред Кт.расн.макс (6.1-10)	Ссз.(А) “ £"з.(Б) + ^ (6.1-11)	кн =1,2 коэффициент надежности согласования .(II) Л '«.пред - ток сраоа- тывания второй ступени защиты предыдущей линии или присоединения (трансформатор приемной подстанции)	расчет производится по данной формуле, если не обеспечивается требу емый коэффициент чувствительности при расчете по приведенной в предыдущем пункте формуле. В данном случае, необходимо согласование вторых ступеней защит по времени (формула (6.1-9)

¹ Ступень селективности может быть уменьшена до 0.2...0.3 при необходимости и соответствующем обосновании (на смежной стороне применяются чащиты и выключатели с высокой точностью и стабильностью по времени срабатывания).

условие II: отстройка от максимального рабочего тока присоединения	1 сз. 1 к 'раб макс (6.1-12)	A) — At (6.1-13)		к„ =1.2 -коэффициент запаса к„ - коэффициент возврата (определяется в паспорте устройства МП РЗА или в РЭ) 1рабмакс “ ТОК ра-бочий максимальный
условие III: отстройка от тока самоза-пуска двигателей	,п - ' сз. кцк(ли . и 'НОМ-ДВГ кв (6.1-14)	t'c3.(A) - At (6.1-15)		кн =1,3 -коэффициент надежности согласования ^номдв-г _ сумма токов нагрузки двигателей кв - коэффициент возврата (определяется в паспорте устройства МП РЗА или в РЭ) кс«м коэффициент самозапуска двигателей		Пояснение к расчету коэффициента самозапуска двигателей см. после Таблицы 1
Из трех условий выбирается наибольший ток срабатывания 1псз.(А) и если определяющим является условие I А. то время срабатывания выбирается по формуле (6.1-9)
	Третья ступень (максимальная токовая защита - МТЗ)
условие I: отстройки от максимального рабочего тока присоединения	I'» - 1 сз. I ь 'раб макс (6.1-16)	fill Ссз.( А) - tU ~ *сз.(А) + А t (6.1-17)	kH =1,2 -коэффициент надежности к„ - коэффициент возврата(определяется в паспорте устройства МП РЗА или в РЭ) 1раб макс — ТОК рабочий максимальный 1 _ 'раб макс - ч/з о.91/ио« Smax * максимальная мощность нагрузки (6.1-18)		Коэффициент самозапуска здесь не учитывается. так как формула приведена для практического отсутствия двигательной нагрузки. При наличии двигателей используется формула условия 11

условие II: отстройка от тока самозапуска двигателей	/и/ 1 сз. кн ■*в * (^самАюкдвГ + 1риС> макс) (6.1-19)	tin - Ссл.(А) -,11 СС.З.( А) + At (6.1-20)	k„ =1,3 -коэффициент надежности согласования /ном двд: - сумма токов нагрузки двигателей к„ - коэффициент возврата(определяется в паспорте устройства МП РЗА или в РЭ) ксач коэффициент самозапуска двигателей (пояснение после Таблицы 1)
условие III: согласование по току с вторыми сту пенями защит предыдущих участков сети	//// 1 с-а(А) к 1" 'mi' с л. пред.	tin Ссз.( А) _ ,11 - 1сМ А) + At (6.1-22)	кн =1,3 -коэффициент надежности согласования	Аналогично условию I для выбора тока срабатывания ступени II: Все КЗ в зоне действия третей ступени защиты Б, (а с запасом практически начиная с конца ее второй юны) нс должны отключаться третьей ступенью защиты А
	Кт. расп. макс (6.1-21)
условие III А: согласование по току с третьими ступенями защит предыдущих участков сети	//// _ 1 с.з.(А) “ кц!1,,сз.щ1ел Кт.расп.макс (6.1-23)	А) _ ,ш - Ссз.(Б) + At (6.1-24)	Расшифровку обозначений (условие III)	расчет производится по данной формуле, если не обеспечивается требуемый коэффициент чувствительности при расчете по приведенной в предыдущем пункте формуле

Пояснение к расчету коэффициента самозапуска двигателей:

•    для бытовой нагрузки К сам может быть принят равным 1,3 -1,5;

•    если характер нагрузки на стороне 0,4 кВ трансформаторов неизвестен, вводиться понятие обобщенная нагрузка. Обобщенная нагрузка характеризуется значением сопротивления Хнагр* = 0,35 о.е. Значение Хнагр* = 0,35

о.е. соответствует коэффициенту самозапуска - 2,9. (Расчеты токов короткого замыкания для релейной защиты. Учебное пособие. Часть первая. И.Л. Небрат, 1996);

• для нагрузки, содержащей двигатели на стороне 6-10 кВ, коэффициент самозапуска рассчитывается индивидуально, в зависимости от конфигурации сети, сопротивления ее элементов и соотношения мощности двигателей и прочей нагрузки (если нагрузка содержит в основном двигатели), то коэффициент самозапуска может быть определен по формуле:

Е/пускдвнг

1рлС> MJKC

/пускдвиг - пусковой ток двигателя (ток самозапуска без учета выбега двигателей) /раб макс" максимальный рабочий ток. питающий секции, без учета пускового тока двигателей

Чувствительность второй ступени проверяется в случае металлического КЗ в конце защищаемой линии при минимальном режиме (рисунок 6).

/⁽²⁾ .

£_ч_-юркБ)>₁₃ (₆₁.₂₅)

*СА

При отсутствии третей(резервной) ступени коэффициент чувствительности принимается равным 1.5

(2)

/к.мин(К2) минимальный ток двуфазного КЗ в конце защищаемого участка

Чувствительность третьей ступени защиты проверяется при КЗ в конце предыдущего участка в минимальном режиме (рисунок 6):

При недостаточной чувствительности второй ступени токовой защиты используется пуск по напряжению.

6.2 Выбор уставок* токовых защит с пуском по пап ряжению

Пуск по напряжению предназначен для увеличения чувствительности срабатывания защиты, путем блокирования отдельных ступеней МТЗ при отсутствии снижения напряжения, а также для контроля срабатывания дуговой защиты при снижении напряжения на секции.

Ток срабатывания второй ступени токовой защиты при использовании пуска по напряжению рассчитывается по следующей формуле:

/с.з.=тЧ.мак,,    (6.2.1)

где /р.макс. ■^ток нагрузки в максимальном рабочем режиме;

/fore ⁼ 1*2 - 1,4 - коэффициент отстройки; к_ъ = 0,95 - коэффициент возврата.

Пуск по напряжению отстраивается от минимального рабочего напряжения для исключения ложного срабатывания.

Напряжение срабатывания защиты с пуском по полному напряжению:

и,, = Йг'    (6-2.2)

*3 ^Лв^Лсам

где Up,min. ~ минимальное рабочее напряжение в нагрузочном режиме;

к₃ = 1,2 - коэффициент надежной отстройки;

к_в = 1,05 - коэффициент возврата;

к_са„ - коэффициент самозапуска двигателей нагрузки (для сети 6-10 кВ см. расчет по формуле Таблицы 1; для сети 35 кВ данный коэффициент может быть принят равным 2,0, так как значительную часть такой сети представляет собой статическая нагрузка).

При несимметричных КЗ может быть использован пуск защит, при котором используется напряжение обратной последовательности.

Напряжение срабатывания защиты с пуском по напряжению обратной последовательности:

U_c.з2. = 5,0 В.

Коэффициент чувствительности защиты определяется по формуле:

кц = ^и"^х - для пуска по полному напряжению (6.2-3)

"к.тах

кц —    -    для пуска по напряжению обратной последовательности,

^усл2.

(6.2.4)

где Ук.тах ~ максимальное значение остаточного напряжения в месте установки защиты при КЗ в конце защищаемого или резервируемого участка. Коэффициенты чувствительности должны удовлетворять следующим условиям:

-    защита должна надежно действовать при КЗ на защищаемом участке и иметь коэффициент чувствительности при КЗ в конце этого участка порядка 1,5;

-    защита должна действовать при КЗ на смежном участке и иметь коэффициент чувствительности порядка 1,2.

6.3 Выбор уставок* токовых защит с зависимыми от времени характеристиками

11ри значительной протяженности радиальной сети выдержка времени МТЗ на головном участке может достигать больших величин, что неблагоприятно при возникновении КЗ на данном участке. Поэтому в таком случае предлагается использовать характеристики с зависимой от тока выдержкой времени. Это позволит уменьшить выдержку времени при близких КЗ.

Содержание

Введение..................................................................................................................................5

1    Область применения.................................................................................................5

2    Нормативные ссылки................................................................................................6

3    Термины и определения............................................................................................6

4    Обозначения и сокращения......................................................................................6

5    Схемы подключения устройств РЗ и СА ко вторичным цепям ТТ,

ТН.....................................................................................................................................9

6    Расчет уставок устройств    РЗА 6-35 кВ..................................................................12

6.1    Выбор уставок для токовых защит от междуфазных КЗ для воздушных и

кабельных линий 6-35 кВ с односторонним питанием....................................................12

6.2    Выбор уставок токовых зашит с пуском по напряжению..............................19

6.3    Выбор    уставок    токовых защит с зависимыми от времени

характеристиками.................................................................................................................20

6.4    Выбор уставок для токовых защит от междуфазных КЗ для воздушных и

кабельных линий 10-35 кВ с двусторонним шгтанием....................................................23

6.5    Выбор уставок для токовых заимгг от междуфазных КЗ для вводного

(секционного) выключателя КРУ 6-35 кВ.........................................................................25

6.6    Выбор уставок для токовых защит от междуфазных КЗ для силовых

трансформаторов высшим напряжением 35(10; 6) кВ.....................................................28

6.7    Выбор уставок для токовых защит от междуфазных КЗ, установленной на стороне НН автотрансформаторов с высшим напряжением 220-750 кВ (Таблица 5). 36

6.8 Выбор    уставок    для токовых защ>гт от междуфазных КЗ

длянейтралеобразующнх трансформаторов (трансформаторы для подключения в нейтрали ДГК или/и резистора)..........................................................................................41

6.9    Выбор уставок для защиты от неполнофазного режима.................................42

6.10    Выбор уставок для логической защиты шин....................................................42

6.11    Выбор уставок для защит батареи статических конденсаторов.....................43

6.12    Защиты от однофазных замыканий на землю...................................................46

6 12.1 Ненаправленная защита от 033 по основной гармонике для сети с изолированной и резистивно-заземленной нейтралью (через высокоомное сопротивление).....................................................................................................................46

6.12.2    Направленная защита от 033 по основной гармонике для сетей с

изолированной нейтралью и резистивно-заземленной нейтралью.................................48

6.12.3    Защита от 033 по активной мощности нулевой последовательности

(ваттметрическая защита) для сетей с компенсированной нейтралью и комбинированным заземлением нейтрали...............................................................................49

6.12.4    Сигнализация при 033 с использованием высших гармоник тока.................51

6.12.5Сигнализация при 033 с использованием напряжения основной частоты ... 51

6.12.6 Защита от 033 в сетях с низкоомным заземлением нейтрали........................52

3

Как видно из рис. 8 (верхний график), если МТЗ на участке АБ, установленная на подстанции А, будет иметь независимую выдержку времени, то все КЗ будут отключаться с выдержкой времени tcpB + At. где tcpB - время срабатывания МТЗ на подстанции Б, установленная на предыдущем участке.

Выбор же зависимой характеристики позволит при близких к подстанции А КЗ значительно уменьшить выдержку времени, так как близкие КЗ имеют большие токи.

Выбор характеристики срабатывания защиты с зависимой от тока выдержкой времени удобнее производить графически.

При выборе такой характеристики определяющим является условие согласования с характеристикой МТЗ предыдущего элемента сети.

Порядок согласования выбираемой время - зависимой характеристики линии с время-зависимой характеристикой или независимой от времени характеристикой предыдущего элемента приведен на рис. 8.

Выбор характеристики по варианту, когда время - зависимая характеристика (МТЗ А) согласуется с независимой от времени МТЗ Б производится следующим образом (верхний график):

•    Строится график зависимости времени срабатывания защиты предыдущего элемента от тока - tcpE(I) = const;

•    Рассчитывается ток в защите предыдущего элемента при КЗ в его начале (1кз1);

•    По оси времени откладывается ступень селективности At;

•    Через полученную точку проводится линия, параллельная оси абсцисс;

•    Выбранная характеристика для рассматриваемой МТЗ на подстанции А - tcpA(l) при токах, меньших 1кз1, должна проходить через точку X и идти выше tcpB(I);

•    При токах больше IкзI характеристика tcpA(I) может располагаться как выше так и ниже tcpB(I). Из набора характеристик следует выбрать такую, у которой при больших токах (правее I = Iкз 1) будет меньшее время срабатывания.

Выбор характеристики по варианту, когда время-зависимая характеристика (МТЗ А) согласуется с время-зависимой характеристика (МТЗ Б) производится следующим образом (нижний график):

•    Строится график зависимости тока срабатывания защиты предыдущего элемента от времени - tcpB(I);

•    Рассчитывается ток в защите предыдущего элемента при КЗ в его начале (1кз1);

•    По графику зависимости tcpE(I)) определяется время срабатывания МТЗ на подстанции Б;

•    По оси времени откладывается ступень селективности At;

6.13    Выбор уставок дистанционных защит...............................................................53

6.13.1    Выбор уставок пусковых органов ДЗ................................................................53

6.13.2    Выбор уставок по реактивному и активному сопротивлению (общин подход

для всех ступеней)................................................................................................................54

6.13.3    Выбор уставок по Z для всех ступеней дистанционной защиты от

междуфазных КЗ..................................................................................................................56

6.13.4    Четвертая ступень дистанционной защиты........................................................69

6.13.5    Особенности выбора уставок дистанционных защит параллельных линий . 69

6.13.6    Дистанционная защита от двойных замыканий на землю...............................71

6.14    Блокировка при качаниях...................................................................................73

6.15    Выбор уставок блокировки при неисправностях цепей напряжения (БНН). 74

автотрансформаторов 110-500 кВ......................................................................................74

6.16.1    Дифференциальная токовая отсечка..................................................................74

6.16.2    Дифференциальная токовая защита шин и ошиновок с торможением..........76

6.17    Выбор уставок для дифференциальной защиты трансформатора (ДЗТ), с

высшим напряжением до 35 кВ..........................................................................................79

6.17.1    Выбор и расчет уставок дифференциальной отсечки......................................79

6.17.2    Выбор и расчет уставок чувствительного органа дифференциальной защиты

трансформатора (с тормозной характеристикой).............................................................82

6.18    Защиты по напряжению......................................................................................87

6.18.1    Выбор уставок защиты минимального напряжения (ЗМН)............................87

6.18.2    Выбор уставок защит от повышения напряжения (ЗПН)................................88

6.19    Защита от дуговых замыканпй(ЗДЗ)..................................................................90

6.20    Выбор уставок функций сетевой автоматики...................................................90

6.20.1    Автоматическое повторное включение.............................................................90

6.20.2    Автоматический ввод резерва секционного выключателя..............................93

6.20.3    Восстановление нормального режима...............................................................99

6.20.4    Устройство резервирования при отказах выключателя................................100

6.21    Требования к выбору измерительных трансформаторов тока......................101

7    Требования к бланку уставок..............................................................................102

8    Примеры расчета уставок.....................................................................................105

8 1    Расчет уставок для ДЗТ.....................................................................................105

8 2 Расчет уставок ДЗШ ...........................................................................................114

8 3 Примеры расчета уставок для защиты от замыканий на землю................117

8 4 Пример выбора уставок дистанционной защиты...........................................121

Библиография.....................................................................................................................128

Введение

В данном СТО рассматривается методика расчета параметров настройки и срабатывания МП устройств РЗА оборудования 6-35 кВ объектов ЕНЭС.

Правильный выбор параметров срабатывания МП устройств РЗЛ является важным фактором повышения процента правильных действий устройств РЗА в аварийных режимах. Кроме того, обычно терминал защиты выполняет не только одну основную функцию. Терминал может осуществлять также функции устройства резервирования при отказе выключателя (УРОВ), функции устройства автоматического повторного включения (АГ1В), функции схемы управления выключателем и другие.

В виду сложности алгоритмов защит от замыкания на землю в сетях 6-35 кВ с различными способами заземления нейтрали выбор параметров срабатывания этих защит важен для обеспечения правильного их функционирования.

1 Область применения

Настоящий стандарт устанавливает единые требования к расчету и выбору параметров настройки и срабатывания устройств релейной защиты и автоматики (РЗА), установленных на оборудовании 6-35 кВ объектов ЕНЭС.

Объектами регулирования указанного стандарта организации являются совокупность устройств релейной защиты электрических сетей классов напряжения 6-35 кВ, а также связанных с ними на уровне управляющих сигналов (или встроенных функций) устройств автоматики: устройства резервирования при отказе выключателя (УРОВ), автоматического повторного включения (АПВ), автоматического ввода резерва (АВР), автоматики управления выключателем (АУВ), определения расстояния до места повреждения (ОМП) для следующих видов оборудования: шины, отходящие ЛЭП (КЛ, ВЛ, КВЛ), токоограничивающий реактор, линейный регулировочный (вол ьто добавочный) трансформатор, УКРМ (устройства компенсации реактивной мощности, например, компенсирующие реакторы, батареи статических конденсаторов), вводной (секционный) выключатель, обмотка низкого напряжения АТ 220 кВ и АТ 330-750 кВ, трансформатор собственных нужд подстанции (ТСН), трансформатор ДГК, силовой трансформатор с обмоткой высшего напряжения 6-35 кВ, измерительный трансформатор напряжения 6-35 кВ.

Субъектами регулирования настоящего стандарта организации являются производители и пользователи устройств РЗА.

Действие стандарта организации распространяется на ПАО «ФСК ЕЭС», на организации производителей устройств РЗА при разработке ими методических указаний по расчету параметров срабатывания для своих устройств, на проектные организации, в качестве справочного.

2    Нормативные ссылки

ГОСТ 7746-01 Трансформаторы тока. Общие технические условия (с Поправкой).

ГОСТ 11677-85 Трансформаторы силовые. Общие технические условия (с Изменениями № 1 -3).

ГОСТ 19431-84 Энергетика и электрификация. Термины и определения.

ГОСТ 24291-90 Электрическая часть электростанции и электрической сети. Термины и определения.

ПНСТ 283-18 Трансформаторы измерительные, часть 2. Технические условия на трансформаторы тока (с Поправкой).

3    Термины и определения

В настоящем стандарте применены термины по ГОСТ 19431, ГОСТ 24291, СТО 17330282.27.010.001-2008, СТО 59012820.29.020.002-2012, IEEE С37.2-2008, IEC 60255-24-2013, а также следующие термины с соот ветству ю щи м и о п редел е н и я м и:

4    Обозначения и сокращения

В настоящем стандарте применены следующие сокращения и обозначения:

COMTRADE СОМшоп format for TRAnsient Data Exchange, формат данных, имеющих последовательность во времени, генерируемых различными источниками с целью обмена;

Real Time Digital Simulator- программно-аппаратный комплекс для разработки моделей энергосистемы и расчетов переходных режимов в реальном масштабе времени; Программное обеспечение для создания модели энергосистемы и расчета переходных режимов в реальном масштабе времени на RTDS; автоматика включения резерва; автоматика повторного включения;

б

Программный комплекс для расчета электрических величин

при повреждениях сети и уставок релейной защиты;

автоматика регулирования напряжения:

автоматическое ускорение;

автоматика и управление выключателем;

блокировка при качаниях;

бросок намагничивающего тока;

батарея статических конденсаторов;

воздушная линия электропередачи;

высшее напряжение;

функция восстановления нормального режима; газовая защита;

групповая сигнализация от замыканий на землю; дугогасящий реактор; дистанционная защита; дифференциальная защита линии; дифференциальная защита ошиновки; дифференциальная защита трансформатора; дифференциальная защита шин; очувствление функции ДЗШ; дифференциальная токовая отсечка; защита от дуговых замыканий; защита минимального напряжения; защита обратной последовательности; защита от перегрузки;

защита от перегрузки токами высших гармоник;

защита от повышения напряжения;

защита от потери охлаждения;

закрытое распределительное устройство;

коммутационный аппарат;

короткое замыкание;

кабельная линия электропередачи;

контроль напряжений;

контроль отсутствия напряжения;

комплектное распределительное устройство;

комплектное распределительное устройство с элегазовой изоляцией;

комплект ступенчатых защит; контроль цепей напряжения; контроль цепей тока; линия электропередачи; максимальная токовая защита; между фазная токовая отсечка;

максимальная токовая защита с пуском по напряжению; между фазные КЗ; низшее напряжение;

направленная защита от замыканий на землю;

нулевая последовательность;

нормативно-технический документ;

орган направления мощности;

открытое распределительное устройство;

оперативное ускорение;

подстанция;

промежуточный трансформатор напряжения;

Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Российской Федерации;

Правила устройства электроустановок;

релейная защита;

реле положения «включено»;

устройство регулирования под нагрузкой;

реле положения «отключено»;

распределительное устройство;

сетевая автоматика;

секционный выключатель;

СТО	стандарт организации;
т	трансформатор;
тнзнп	токовая (направленная) защита нулевой поел едовател ьности;
тз	технологические защиты;
ТН	трансформатор напряжения;
то	токовая отсечка;
ТТ	трансформатор тока;
УРОВ	устройство резервирования при отказе выключателя;
эмв	электромагнит включения;
эмо	электромагнит отключения;
ээс	электроэнергетическая система.

5 Схемы подключения устройств РЗ н СА ко вторичным цепям ТТ, ТН

Схемы подключения устройств РЗ и СА ко вторичным цепям ТТ и ТН приведены согласно защищаемому оборудованию (рисунки 1 - 5)

Линия 1 Линия 2 Линия 3 Линия 4 Линия 5

Рисунок 1. Подключение к ТТ и ТН для защиты шин