М о с к в а — 1970

Продолжение табл. /

4.    В предварительно напряженных пустотелых настилах перекрытий длиной до 6,5 м с арматурой классов A-V и Лт-V диаметром до 18 мм включительно, предназначенных для жилых и общественных зданий, допускается применять марку бетона н кубиковую прочность при его обжатии, предусмотренную п. 3 «б» табл. I.

5.    Для конструкций из легкого бетона, указанных в п. 3 «а» табл. I, с напрягаемой арматурой класса Л-III, натягиваемой до напряжения нс более 3500 кг/см*. допускается применение бетона марки 150; при этом прочность бетона при его обжатии должна быть не менее 120 кг/см*.

6.    Для конструкции с проволочной арматурой в случае изготовления их из легкого бетона минимальная марка бетона снижается на одну ступень против указанной в п. 2 «а»—*д» табл. 1; при этом кубиковая прочность бетопа при его обжатии должна быть нс менее принятой в п. 2 «а>—<д» табл. I.

в)    стержневая термически упрочненная периодического профиля:

класса At-IV — диаметром от 10 до 25 мм;

класса At-V — диаметром от 10 до 25 мм;

класса At-VI — диаметром от 10 до 25 мм;

г)    стержневая упрочненная вытяжкой периодического профиля:

класса А-Пв — диаметром от 10 до 40 мм;

класса А-Шв —диаметром от 6 до 40 мм;

д)    арматурная проволока гладкая;

класса В-1 — обыкновенная диаметром от 3

до 8 мм;

класса В-II — высокопрочная диаметром от 3 до 8 мм;

е)    арматурная проволока периодического профиля класса Вр-П — высокопрочная диаметром от 3 до 8 дл;

ж)    семнпроволочные арматурные пряди (канаты) класса П-7 — диаметром от 4,5 до 15 мм;

з)    многопрядные канаты без органического сердечника.

Для армирования конструкций из легких бетонов марок 100 и ниже следует применять только арматурные стали классов А-1, А-П и А-Ш.

Для закладных деталей и соединительных накладок применяется горячекатаная полосовая, угловая и фасонная сталь группы марок «сталь 3» по ГОСТ 380-60*.

Примечания: 1. Сортамент и качество арматурной стали н стали для закладных деталей и соединительных накладок, а также методы их испытаний должны удовлетворять требованиям главы СНиП I-B.4-62 и действующих государственных стандартов или техни

ческих условий на соответствующий вид стали (см. приложение III, табл. 35).

2.    Арматура, упрочненная вытяжкой, а также арматура в виде сварных сеток и каркасов должна удовлетворять требованиям соответствующих технических условий или государственных стандартов.

3.    Допускается применение витой арматуры из высокопрочной проволоки, получаемой путем свивки двух проволок, выполняемой по соответствующим техническим условиям.

4.    Применение для арматуры канатов (тросов) из проволоки диаметром менее 1 мм не допускается.

5.    При применении многопрядных канате» (тросов) должна быть предусмотрена их предварительная обтяжка в продолжение не менее 30 мин усилием, превышающим на 5—10% контролируемое при натяжении (см. п. 5.6).

6.    Разрешается применять в качестве арматуры другие виды стали, не предусмотренные в п. 2.7; при этом осваиваемые промышленностью специальные виды арматурных сталей (девятнадцати проволочные пряди, двух- и трехпрядные канаты, термически упрочненная катанка) должны удовлетворять требованиям соответствующих технических условий и применяться по указаниям соответствующих инструкций; применение сталей, не предусмотренных настоящими Нормами, разрешается только при обосновании возможности н целесообразности использования таких сталей в железобетонных конструкциях; при этом немаркированные стали должны быть предварительно испытаны на разрыв с определением предела текучести, временного сопротивления и относительного удлинения при разрыве, а также на загиб или на перегиб в холодном состоянии; в необходимых случаях должна, кроме того, производиться проверка химического состава и свариваемости стали, а также предела выносливости арматуры. Расчетные характеристики таких сталей должны быть специально обоснованы.

2.8. При проектировании железобетонных конструкций надлежит учитывать следующие свойства арматурных сталей:

а)    основные механические характеристики, прочностные (предел текучести или временное сопротивление) и пластические (относительное удлинение при разрыве, угол загиба или число перегибов в холодном состоянии); механические характеристики арматурной стали устанавливаются в зависимости от ее класса и вида в соответствии с главами СНиП I-B.4-62 и II-А. 10-62 и гарантируются соответствующими государственными стандартами или техническими условиями;

б)    склонность к хладноломкости — при проектировании конструкций, предназначенных для эксплуатации при отрицательных температурах; хладноломкость стержневой арматуры определяется классом арматуры, а также маркой стали и способом се выплавки (что в необходимых случаях следует оговаривать в проектах);

в)    свариваемость стали — при выборе типа сварных соединений, отвечающих требованиям соответствующего государственного стандарта

или технических условий на сварную арматуру железобетонных конструкций; свариваемость арматурных сталей зависит от их вила и класса (марки и способа выплавки), диаметра стержней, конструкции сварного соединения и технологии его выполнения;

г)    релаксацию напряжений — при определении потерь предварительного напряжения; влияние релаксации напряжений учитывается в соответствии с указаниями п. 5.11 настоящих Норм, а также других нормативных документов по проектированию предварительно напряженных железобетонных конструкций;

д)    пониженное сопротивление арматурной стали при воздействии на конструкцию многократно повторяющейся нагрузки (предел выносливости) по сравнению с ее сопротивлением при статической нагрузке (пределом текучести или временным сопротивлением); соответствующие изменения расчетных сопротивлений арматурной стали устанавливаются в зависимости от характеристики цикла напряжений в арматуре в соответствии с указаниями пп. 3.7 и 3.8 настоящих Норм.

2.9.    Выбор арматурных сталей при проектировании железобетонных конструкций следует производить с учетом их свойств, указанных в п. 2.8, в зависимости от:

а)    назначения арматуры согласно указаниям пп. 2.10,2.12,2.13, 2.15 и 2.18 настоящих Норм;

б)    марки и вида бетона согласно указаниям п. 2.6 настоящих Норм, а также других нормативных документов по проектированию;

в)    свариваемости арматурных сталей в соответствии с указаниями пп. 12.35—12.41 настоящих Норм, а также требованиями нормативных документов на сварную арматуру;

г)    условий изготовления арматуры и конструкций, а также их монтажа соласно требованиям соответствующих нормативных документов.

Кроме того, для конструкций, к которым предъявляются особые требования, или для конструкций, работающих в особых условиях, при выборе арматурных сталей должны учитываться дополнительные указания пп. 2.11, 2.14 и 2.16—2.18 настоящих Норм.

2.10. * В качестве ненапрягаемой арматуры железобетонных конструкций следует преимущественно применять:

а)    горячекатаную арматурную сталь класса A-1II;

б)    обыкновенную арматурную проволоку диаметром 3—5,5 мм только в сварных сетках и каркасах;

допускается также применять:

в)    горячекатаную арматурную сталь классов А-П и A-I в основном для поперечной арматуры линейных элементов, для конструктивной и монтажной арматуры, а также в качестве продольной рабочей арматуры в случаях, когда другие виды ненапрягаемой арматуры не могут быть применены;

г)    упрочненную вытяжкой арматурную сталь класса А-Нв — для продольной растянутой рабочей арматуры;

д)    обыкновенную арматурную проволоку: диаметром 3—5,5 мм для вязаных хомутов балок высотой до 400 мм и колонн; диаметром 6—8 мм — только в сварных каркасах и сетках;

е)    горячекатаную арматурную сталь классов А-IV и A-V и термически упрочненную классов Ат-IV и At-V, упрочненную вытяжкой арматурную сталь класса А-1Ив — только для продольной растянутой рабочей арматуры вязаных каркасов и сеток; при этом должны приниматься меры, обеспечивающие анкеровку концов ^ержней как для напрягаемой арматуры в соответствии с указаниями пп. 12.5, 13.16 и 13.17 tr» настоящих Норм, а также должны быть соблюдены требования по категориям трещиностойкости и ширине раскрытия трещин в случае эксплуатации конструкций в агрессивной среде (см. приложение III, табл. 36);

не допускается применять:

ж)    высокопрочную арматурную проволоку;

з)    арматурные пряди и канаты;

и)    термически упрочненную арматуру класса At-VI.

Ненапрягаемую арматуру из горячекатаной стали классов A-III, А-П и A-I рекомендуется применять в виде сварных каркасов и сварных сеток.

2.11. В конструкциях с ненапрягаемой арматурой, к которым предъявляется требование водонепроницаемости:

следует применять, как правило, горячекатаную арматурную сталь классов А-Н и A-I;

допускается применять при соответствующем обосновании горячекатаную арматурную сталь класса A-III и обыкновенную арматурную проволоку диаметром не менее 5 мм (в сварных каркасах и сетках);

не допускается применять в качестве ненапрягаемой арматуры в указанных конструкциях другие виды арматурных сталей.

2.12 *. Для предварительно напряженных конструкций 1-й категории трещиностойкости (см. п. 4.3) в качестве напрягаемой арматуры

следует преимущественно применять:

а)    высокопрочную арматурную проволоку;

б)    арматурные пряди;

в)    термически упрочненную арматурную сталь классов Ат-VI и At-V;

, г) горячекатаную арматурную сталь класса A-V;

допускается также применять:

д)    горячекатаную арматурную сталь класса А-IV;

е)    термически упрочненную арматурную сталь класса Ат-IV;

ж)    арматурную сталь класса А-П1в, упрочненную вытяжкой с контролем напряжений н удлинений.

Применение других видов арматурных сталей в качестве напрягаемой арматуры в конструкциях 1-й категории трещиностойкости не рекомендуется.

2-13.* В качестве напрягаемой арматуры предварительно напряженных конструкций 2-й категории трещиностойкости (см. п. 4.3):

следует преимущественно применять:

а)    высокопрочную арматурную проволоку;

б)    арматурные пряди и канаты;

в)    термически упрочненную арматурную сталь классов Ат-V! и At-V;

г)    горячекатаную арматурную сталь классов A-V и А-IV;

д)    арматурную сталь класса А-Шв, упрочненную вытяжкой с контролем напряжений и удлинений;

допускается также применять:

е)    термически упрочненную арматурную сталь класса Ат-IV;

ж)    арматурную сталь класса А-Шв, упрочненную вытяжкой с контролем только удлинений;

з)    арматурную сталь класса А-Пв, упрочненную вытяжкой с контролем напряжений н удлинений;

и)    горячекатаную арматурную сталь класса A-III.

2.14.* При выборе арматурных сталей для напрягаемой арматуры предварительно напряженных конструкций 2-й категории трещиностойкости, подвергающихся воздействию многократно повторяющейся нагрузки и подлежащих расчету на выносливость, следует преимущественно применять высокопрочную проволоку гладкую и периодического профиля; допускается применение горячекатаной арматурной стали классов A-IV и A-III и арматурных прядей, а при соответствующем экспериментальном обосновании — упрочнен

ных вытяжкой арматурных сталей классоз А-Шв н А-Нв.

2.15. * Для предварительно напряженных конструкций 3-й категории трещиностойкости (см. п. 4.3) в качестве напрягаемой арматуры следует преимущественно применять:

а)    горячекатаную арматурную сталь классов А-IV и A-V;

б)    термически упрочненную арматурную сталь класса At-V;

в)    арматурную сталь класса А-Шв, упрочненную вытяжкой с контролем напряжений и удлинений;

допускается также применять:

г)    арматурную сталь класса А-Шв, упрочненную вытяжкой с контролем только удлинений;

д)    термически упрочненную арматурную сталь класса Ат-IV;

е)    арматурную сталь класса А-Нв, упрочненную вытяжкой с контролем напряжений н удлинений;

ж)    горячекатаную арматурную сталь класса А-Ш;

з)    обыкновенную арматурную проволоку;

не допускается применять в таких конструкциях термически упрочненную арматурную сталь класса Ат-VI, высокопрочную арматурную проволоку, арматурные пряди и канаты.

2.16. * Для конструкций, работающих в условиях агрессивной среды, выбор вида, классов и марок арматурных сталей должен производиться по соответствующим нормативным документам в зависимости от степени агрессивности среды, вида бетона, ширины раскрытия трещин, категории трещиностойкости конструкций и мероприятий по их защите (см. приложение III, табл. 36).

В конструкциях, находящихся в условиях агрессивной среды, в которых допускается появление трещин, диаметр обыкновенной арматурной проволоки должен быть не менее 4 мм.

В предварительно напряженных конструкциях, находящихся в условиях агрессивной среды, арматурные пряди и канаты должны состоять из проволок диаметром не менее 2,5 мм.

2.17. * Выбор вида и марок арматурных сталей для арматуры, устанавливаемой по расчету, должен производиться в зависимости от температурных условий и характера нагрузки г соответствии с табл. 37 приложения III.

Для конструкций, предназначенных для эксплуатации при положительных температурах, но оказавшихся во время строительства

в условиях отрицательных температур от минус 40° С и ниже, следует в случае применения в них арматуры, использование которой при температуре ниже 40° С не допускается, предусматривать в проекте временное ограничение по их загружению до сдачи сооружения или здания в нормальную эксплуатацию согласно требованиям п. 1.22 сз» настоящих Норм.

2.18.* Для монтажных (подъемных) петель сборных железобетонных и бетонных элементов

должна применяться только горячекатаная арматурная сталь класса A-I марок ВМСт.Зсп, ВМСт.Зпс, ВКСт.Зсп и ВКСт.Зпс.

Примечания:    1.    В случае, если возможен

монтаж конструкции при температуре минус 40° С и ниже, не следует применять для монтажных петель сталь марок ВМСт.Зпс и ВКСт.Зпс.

2. Допускается взамен стали класса A-I марок ВМСт.Зсп и ВКСт.Зсп применять арматурную сталь класса А-II марки 10ГТ с соответствующим пересчетом площади сечения стержней.

3.1.    Расчетные сопротивления бетона и арматуры определены (с округлением) как произведение нормативных сопротивлений на соответствующие коэффициенты однородности и основные коэффициенты условий работы (см. пп. 3.2 и 3.5). Кроме того, в необходимых случаях учитываются дополнительные коэффициенты условий работы бетона и арматуры (см. пп. 3.3 и 3.6). Значения нормативных сопротивлений бетона и арматуры, их коэффициенты однородности и модули упругости принимаются по главе СНиП II-A. 10-62 или по данным приложения I к настоящим Нормам.

БЕТОН

3.2.    В расчетные сопротивления бетона, приведенные в табл. 2, включены следующие значения основных коэффициентов условий работы бетона т_б:

а)    для бетона при расчете прочности бетонных конструкций Шб = 0,9;

б)    для сжатого бетона проектной марки 500 при расчете прочности железобетонных конструкций т₆ — 0,95; то же, проектной марки 600 т₆ 0,9;

в)    для растянутого бетона при расчете тре-щинообразования предварительно напряженных конструкций, а также при проверке необходимости расчета по раскрытию трещин железобетонных конструкций т₆ = 1,4.

3.3. * Расчетные сопротивления бетона при расчете бетонных и железобетонных конструкций на прочность, а также по образованию или раскрытию трещин должны приниматься по табл. 2 с умножением в указанных ниже случаях на дополнительные коэффициенты условий работы т₆, учитываемые независимо друг от друга:

а) при проверке прочности в стадии предварительного обжатия бетона для сборных

предварительно напряженных элементов значения расчетных сопротивлений бетона сжатию (/?„р и /?„) следует умножать на коэффициент т₆ = 1,2;

б)    для бетонов, приготовляемых на бетонных заводах или бетонных узлах с применением автоматического или полуавтоматического дозирования составляющих, значения расчетных сопротивлений бетона сжатию (R^ и /?„) разрешается умножать на коэффициент т₆ = 1,1 при условии, что систематическим контролем коэффициента однородности бетона сжатию подтверждено соответствующее повышение его против значений, указанных в табл. 4 главы СНиП П-А. 10-62 или в табл. 30 приложения I к настоящим Нормам;

в)    при расчете прочности бетонных и железобетонных центрально и внецентренно сжатых элементов, бетонируемых в вертикальном положении (монолитных колонн и стен, сборных панелей, изготовляемых кассетным способом, и т. п.), значения расчетных сопротивлений бетона сжатию (/?„„ и /?„) следует умножать на коэффициент т_й = 0,85;

г)    при расчете прочности монолитных бетонных столбов сечением менее 35 X 35 см, а также монолитных железобетонных колонн с большей стороной сечения менее 30 см значения расчетных сопротивлений бетона сжатию (R_nр и R_u) следует умножать на коэффициент т₆ = 0,85;

д)    при расчете прочности стеновых панелей для простенков с площадью сечения менее 0,1 м^г значения расчетных сопротивлений бетона сжатию (/?„р и RJ следует умножать на коэффициент т₆ = 0,8;

е)    при расчете прочности бетонных и железобетонных центрально и внецентренно сжатых элементов из всех видов легких бетонов расчетные сопротивления бетона сжатию (/?„ и R_nt>) следует умножать на коэффициент /и_й, опре-

деляемый экспериментально, а при отсутствии экспериментального обоснования этот коэффициент допускается принимать равным:

для бетонов на искусственных пористых заполнителях m<j = 0,8;

для бетонов на естественных пористых заполнителях т_й = 0,6;

ж)    при расчете несущей способности элементов бетонных и железобетонных конструкций, эксплуатируемых при расчетных температурах минус 40° С и ниже, расчетные сопротивления бетона сжатию (/?„ и /?„р), приведенные в табл. 2, следует умножать на коэффициент ш_б, значения которого приведены в табл. 39 приложения IV к настоящим Нормам;

з)    при установлении проектной марки бетона по растяжению (см. п. 2.2) и удовлетворении требований, относящихся к подбору состава и испытаниям гидротехнического бетона, значения расчетных сопротивлений бетона растяжению (/?_р и /?_т) разрешается умножать на коэффициент т₆ =» 1,1;

и)    для бетонов на глиноземистом цементе значения расчетных сопротивлений растяжению (Я_р и Я_т) следует умножать на коэффн-фнциент т_й = 0,7;

к)    для легких бетонов проектных марок 200 и выше, приготовленных на естественных пористых заполнителях вулканического происхождения, значения расчетных сопротивлений бетона растяжению Я_р и Я_т следует умножать на коэффициент:

для бетонов проектных марок 200 и 250 —

щ = 0,8;

для бетонов проектных марок 300 и 350 — т₆ = 0,7;

для бетонов проектной марки 400-/716=0,65;

л)    для поризованных легких бетонов, а также для бетонов, приготовленных с применением вспученного перлитового песка, значения расчетных сопротивлений бетона растяжению (Я_Р и Я_т) умножаются на коэффициент т₆ = 0,8.

3.4.• Расчетные сопротивления бетона при расчете железобетонных конструкций на вы-

Таблица 3^е

Коэффициенты для определения расчетных сопротивлений бетона при расчете железобетонных конструкций на выносливость и по образованию трещин при многократно повторяющихся нагрузках

Примечание. Коэффициенты *рв назначены с учетом повышения прочности бетона к тому времени, когда чисто повторений (циклов) нагрузки окажется настолько велико, что потребуется проверка выносливости конструкций. Эго повышение прочности принято: для бетона проектной марки 150—на 40%; для бетона проектной марки 600 — на 20%; для бетона промежуточных марок — по линейной интерполяции.

Если условия, в которых эксплуатируется конструкция, или технология се изготовления, не обеспечивают указанного прироста прочности, то значения коэффициентов *0$ должны быть соответственно снижены.

носливость, а также по образованию трещин при многократно повторяющейся нагрузке /?_пр,

и R_T вычисляются путем умножения соответствующих расчетных сопротивлений бетона R_np, R„ и R_r, определенных по пп. 3.2 и 3.3, на коэффициент k^, принимаемый по табл. 3 в зависимости от характеристики цикла напряжений в бетоне

. _ Об- мин

Рб — а. »

°б. макс

где    и    Оц.щкс    — соответственно наимень

шее и наибольшее значения напряжений в бетоне (сжатом или растянутом), возникающих при нормативных нагрузках (см. п. 11.5).

АРМАТУРА

3.5.* В расчетные сопротивления арматуры¹», приведенные в табл. 4 и 5, включены следующие значения основных коэффициентов условий работы арматуры т_а:

а)    для арматуры, указанной в пп. 2, 3 и 4 табл. 5, т_л = 0,8;

б)    для арматуры, указанной в п. 1 табл. 5 (применяемой в сварных каркасах и сетках) и в п. 5 табл. 5, т_л = 0,7;

Расчетные сопротивления стержневой арматуры при расчете на прочность

Примечания:    1. Для сжатой арматуры, не

имеющей сцепления с бетоном, принимается R_M. «."О.

2. Для термически упрочненной арматуры (пп. 6. 7 и 8 табл. 4) и горячекатаной класса А-IV марки 80С (п. 4 табл. 4) расчетное сопротивление /?_а. _х относится только к отогнутым стержням при расчете на поперечную силу._

1.1. * Настоящие нормы распространяются на проектирование несущих бетонных н железобетонных конструкций зданий и сооружений из тяжелых и легких бетонов на цементном вяжущем и неорганических заполнителях.

Примечание. Настоящие нормы не распространяются на проектирование бетонных и железобетонных конструкций гидротехнических сооружений, мостов, транспортных тоннелей, труб, под насыпями, автомобильных дорог и аэродромных покрытии, а также армо-цементных и самоиапряженных конструкций и конструкций из ячеистых, крупнопористых и специальных бетонов.

1.2.    При проектировании несущих бетонных и железобетонных конструкций надлежит соблюдать требования настоящей главы СНиП и главы СНиП Н-А. 10-62 «Строительные конструкции и основания. Основные положения проектирования».

Для некоторых специальных типов конструкций или сооружений (тонкостенные пространственные конструкции, резервуары, си-лосы для хранения сыпучих тел, опоры линий электропередач и др.) следует, кроме того, руководствоваться соответствующими нормативными документами.

1.3*. Проектирование бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений, предназначенных дли строительства в сейсмических районах, в зонах распространения вечномерзлых и просадочных грунтов и на подрабатываемых территориях, а также для работы в условиях систематического воздействия повышенных и высоких температур (выше

плюс 50° Q, отрицательных температур от минус 70° С и ниже, агрессивной среды и повышенной влажности должно вестись с учетом дополнительных требований, предъявляемых к строительству зданий и сооружений и их конструкций в перечисленных условиях соответствующими главами СНиП или другими нормативными документами.

1.4*. Расчетные зимние температуры наружного воздуха устанавливаются по наиболее холодной пятидневке в зависимости от района строительства согласно главе СНИП П-А.6-62 «Строительная климатология и геофизика. Основные положения проектирования». Расчетные технологические температуры устанавливаются заданием на проектирование.

1.5.    Выбор конструктивных решений должен производиться в увязке с принятыми методами изготовления и возведения конструкций, а также с учетом:

а)    условий эксплуатации конструкций;

б)    необходимости широкого применения сборных конструкций, преимущественно из унифицированных стандартных или типовых элементов заводского изготовления;

в)    соблюдения требований по экономному расходованию металла, леса и цемента и по максимальному снижению трудоемкости изготовления и возведения конструкций.

Примечание. Применение сложных конструктивных решений или конструкций сложных очертаний должно быть обосновано технико-экономической целесообразностью.

1.6.    При проектировании следует предусматривать применение таких железобетонных конструкций, которые позволяют наиболее

эффективно использовать бетоны высоких марок и высокопрочную арматуру (например, предварительно напряженные конструкции, тонкостенные и пустотелые крупноразмерные элементы конструкций, пространственные тонкостенные конструкции, в том числе сборные и сборно-монолитные и т. п.) и отвечают условиям механизированного изготовления их на специализированных предприятиях.

Элементы сборных железобетонных конструкций рекомендуется укрупнять, насколько это позволяют грузоподъемность монтажных механизмов, габариты, а также условия транспортирования и изготовления элементов.

1.7.    При проектировании железобетонных конструкций в целях индустриализации арматурных работ ненапрягаемую арматуру следует предусматривать преимущественно из плоских унифицированных сварных элементов (каркасов и сеток) возможно меньшего количества типоразмеров, выполняемых предпочтительно с помощью многоточечных и других высокопроизводительных электросварочных машин; при этом объемные арматурные каркасы рекомендуется предусматривать из плоских элементов, соединяемых с помощью электросварки.

Следует стремиться к тому, чтобы количество примененных в одной конструкции или в одном элементе типов и диаметров арматуры было минимальным.

1.8.    Применение предварительно напряженных элементов с арматурой, не имеющей сцепления с бетоном, допускается лишь при специальном обосновании.

1.9.    Армированные элементы, не удовлетворяющие требованиям минимальных процентов армирования, принятым для железобетонных конструкций (см. п. 12.13), должны рассчитываться и проектироваться как бетонные.

1.10.    Бетонные (неармированные) элементы, как правило, рекомендуются к применению в конструкциях, работающих преимущественно на сжатие, а также при наличии незначительных растягивающих напряжений. Изгибаемые бетонные элементы допускается применять только в тех случаях, когда они лежат на грунте или на специальной подготовке.

1.11.    При проектировании зданий и сооружений с несущими железобетонными и бетонными конструкциями должны приниматься четкие конструктивные схемы, обеспечивающие необходимую прочность, общую устойчивость, а также пространственную неизменяемость здания или сооружения.

Необходимые прочность, жесткость и устойчивость здания или сооружения в целом, а также отдельных его элементов и их соединений на всех стадиях эксплуатации и возведения должны определяться расчетом; при этом расчетные схемы должны отвечать принятым конструктивным схемам.

1.12.    Все необходимые мероприятия, обеспечивающие прочность, устойчивость и неизменяемость проектируемых зданий и сооружений на всех стадиях их эксплуатации и возведения (при этом особое внимание надлежит обращать на здания и сооружения, основные несущие конструкции которых предусматриваются сборными и сборно-монолитными), а также принципиальные указания о порядке возведения их должны быть приведены в проекте.

Примечание. Принципиальные указания о порядке возведения зданий или сооружений и их основных несущих конструкций должны учитываться в последующем при разработке проекта производства строительных и монтажных работ.

1.13.    При проверке прочности и устойчивости конструкций зданий н сооружений в процессе их возведения значения коэффициентов перегрузки для всех учитываемых нагрузок, кроме веса конструкций, изделий и материалов, снижаются на 20%.

Требуемые прочность и устойчивость конструкций в процессе их возведения могут быть в необходимых случаях обеспечены устройством временных креплений (связей, распорок, расчалок, подкосов и т. п.), а для зданий с наружными самонесущими стенами также путем закрепления конструкций при монтаже к продольным и поперечным наружным стенам. Перечисленные мероприятия должны быть предусмотрены в проекте конструкций.

1.14. * В сборных конструкциях особое внимание должно быть обращено на прочность, жесткость и долговечность соединений.

В каркасных зданиях рамной системы следует предусматривать такого рода соединения элементов каркаса, которые обеспечивали бы необходимую пространственную жесткость и устойчивость конструкций на всех стадиях их возведения и после окончания строительства. В каркасных зданиях с'вязевой системы и в бескаркасных зданиях, пространственная жесткость и устойчивость которых обеспечиваются продольными и поперечными стенами, лестничными клетками и т. п. совместно с перекрытиями, необходимо проверять эти элементы на воздействие горизонтальных нагрузок.

Соединения элементов сборных конструкций, выполняемые путем сварки выпусков стержней арматуры или стальных закладных деталей, должны осуществляться в соответствии с требованиями «Указаний по сварке соединений арматуры и закладных деталей железобетонных конструкций» (СН 393-69). В конструкциях, эксплуатируемых при расчетных температурах воздуха минус 40° С и ниже (см. п. 1.4), такие стыки следует проектировать, как правило, замоноличенными.

1.15.    В стыках сборных железобетонных элементов, а также в сборно-монолитных конструкциях надежная связь дополнительно уложенного монолитного бетона с бетоном сборных конструкций должна осуществляться с помощью арматуры, выпускаемой из сборных железобетонных элементов, путем устройства бетонных шпонок или насечки на поверхностях соединяемых элементов либо с помощью других надежных проверенных мероприятий. При этом в проекте должно быть дано указание о том, что поверхности сборных элементов конструкций, подлежащие обетонированию, должны быть тщательно очищены и промыты.

1.16.    Конструкции узлов, соединений элементов и стальных закладных деталей должны обеспечить надежную передачу усилий на элемент с помощью рассчитываемых и надежным образом заделанных анкеров, а в возможных случаях — путем приварки стальных закладных деталей к рабочей арматуре элемента. При этом должна быть обеспечена прочность самого элемента в зоне передачи на него усилий от стыка.

1.17.    Узлы соединения элементов сборных конструкций принимаются в расчете жесткими, если они замонолйчены бетоном требуемой прочности, который связан с бетоном сборных элементов необходимым армированием. Соединения элементов, выполненные на сварке до их замонолнчивания, принимаются в расчете шарнирными, если не подтверждена расчетом требуемая их жесткость.

1.18.    Жесткость стыков сборных железобетонных элементов, выполняемых для создания неразрезности конструкции путем сварки арматуры и закладных деталей с последующим обетонированнем, оценивается по жесткости элемента в сечении рядом со стыком. При этом обетонирование стыков должно быть выполнено согласно указаниям пп. 1.15 и 2.5 настоящих норм.

1.19. Вертикальные и горизонтальные диафрагмы, осуществляемые из сборных железо

бетонных элементов, могут рассматриваться как монолитные, если швы сопряжения как между отдельными элементами диафрагм, так и между диафрагмой и примыкающим элементом замонолйчены.

Замоноличнвание стыков может производиться:

а)    стыкованием между собой выпусков арматуры с последующим заполнением швов бетоном;

б)    сваркой между собой стальных закладных деталей, надежно заанкеренных в соединяемых элементах.

Площадь сечения арматуры в местах соединения элементов, размеры сварных швов и конструкция стальных закладных деталей и соединительных накладок должны быть проверены расчетом на усилия, возникающие в соответствующих сечениях диафрагм. В случаях, когда вертикальными диафрагмами служат поперечные каменные стены, а горизонтальными — железобетонные замоноличенные перекрытия, должна быть обеспечена заделка железобетонных диафрагм в стенах, а также проверена прочность самих стен.

1.20. Соединения любого вида, назначаемые по конструктивным соображениям, не должны изменять характера работы здания или сооружения либо его отдельных элементов. В противном случае такие соединения должны учитываться в расчете.

1.21*. В рабочих чертежах конструкций или в пояснительной записке к ним должны быть указаны:

а)    проектная марка бетона по прочности на сжатие, а также в случаях, предусмотренных в п. 2.2 настоящих норм, — проектные марки бетона по прочности на растяжение, морозостойкости и водонепроницаемости; для предварительно напряженных железобетонных конструкций, кроме того, проектные марки по прочности на сжатие бетона и раствора, используемых для образования защитных слоев и для заполнения каналов, а также принятая в проекте кубнковая прочность бетона при его обжатии (в том числе и при повторном обжатии);

б)    вид и объемный вес легкого бетона;

в)    вид арматуры (стержневая или проволочная) и ее профиль; класс стержневой арматуры, а в необходимых случаях (например, для конструкций, работающих при низких температурах или рассчитываемых на выносливость) и марка стали; номер ГОСТа, а при его отсутствии — номер технических условий на данный вид арматуры; способы соединений н

анкеровки арматуры и места ее анкеровки (в предварительно напряженных конструкциях все данные приводятся отдельно для напрягаемой и нснапрягасмой арматуры);

г)    величина усилия натяжения (напряжения), последовательность натяжения пучков или стержней; условия и порядок отпуска натяжения арматуры; при повторном натяжении арматуры на отвердевший бетон — величина усилия повторного натяжения и время выдержки между первым и повторным натяжениями; схема очередности навивки непрерывной арматуры и места крепления ее концов;

д)    недопустимость передачи постоянной или временной нагрузки непосредственно на арматуру (путем подвески к ней опалубки, вспомогательного оборудования и т. п.), если эта нагрузка не учтена в расчете;

е)    радиусы закруглении напрягаемой арматуры криволинейного очертания, места перехода от одной кривизны к другой, а также конструкция и места расположения вспомогательных устройств, уменьшающих трение арматуры о стенки каналов и предохраняющих бетон от местного смятия;

ж)    места расположения отводов (тройников) для нагнетания цементного или цементнопесчаного раствора и последовательность заполнения каналов, а также требование о необходимости заполнения каналов и устройстве защитного слоя бетона сразу же после окончания натяжения всей арматуры, расположенной в каналах, выемках или на поверхности конструкций;

з)    мероприятия по антикоррозийной защите и по защите от воздействия высоких температур, если таковые необходимы;

и)    толщина защитного слоя бетона для рабочей арматуры, а также необходимость установки соответствующих диафрагм, подставок, шпилек и тому подобных приспособлений, обеспечивающих проектное положение арматуры; расстояния между стержнями арматуры в основных сечениях элементов;

к)    в необходимых случаях — расчетные схемы и нагрузки.

1.22*. В рабочих чертежах элементов сборных и сборно-монолитных конструкций или в пояснительной записке к ним, кроме данных, перечисленных в п. 1.21 настоящих Норм, должны быть указаны:

а) наименьшие размеры опорных участков, степень (качество) их отделки и способы опи-рания; в необходимых случаях для предварительно напряженных железобетонных элемен

тов — требование обжатия бетона поперечной арматурой, устанавливаемой у конца элемента, до его обжатия продольной арматурой, с целью отдаления момента появления трещин в торцовых участках;

б)    места для захвата элементов при подъеме и монтаже, места их опирания при транспортировании и складировании;

в)    места обрезки напрягаемой арматуры изготовленного предварительно напряженного элемента и способы защиты от коррозии и высокой температуры при сварке этой арматуры, а также стальных анкерных устройств и закладных деталей, выступающих на поверхность конструкций; для конструкций с напрягаемой непрерывной арматурой, наматываемой на штыри или закладные детали, удаляемые из бетона, необходимо также указывать требования о заполнении выемок или гнезд бетоном или раствором;

г)    требования по выполнению стыков и узлов (характер обработки стыкуемых поверхностей, способ сварки, тип или марка электрода, мероприятия по антикоррозионной защите стальных закладных деталей, соединительных накладок и связей, если таковая необходима, а также данные по обетонированию стыков и узлов); в необходимых случаях в предварительно напряженных железобетонных элементах — указывать материал, конструкцию и места расположения трубок или уплотнительных прокладок, изолирующих полости каналов от проникновения бетона или раствора, укладываемых в стык, а при выполнении стыка «насухо» — прокладок, предотвращающих вытекание раствора из канала при инъецировании;

д)    требования о нанесении заводом-изгото-вителем меток (рисок), необходимых для обеспечения качественной укрупнительной сборки конструкций, а для элементов с трудноразличимым верхом или торцами (например, прямоугольного сечения с одиночным или несимметричным двойным армированием) — требования о нанесении заводом-изготовнтелем маркировки (надписи), обеспечивающей правильность положения таких элементов при их подъеме, транспортировании и укладке;

е)    принципиальные указания о порядке и последовательности монтажа элементов конструкций, а также мероприятия, обеспечивающие их прочность при монтаже и общую устойчивость здания (сооружения) на всех стадиях возведения и при эксплуатации (см. пп. 1.12— 1.14 настоящих Норм);

„ж) для элементов, образцы которых согласно требованиям ГОСТ 8829-66 «Изделия железобетонные сборные. Методы испытаний и оценки прочности, жесткости и трещино-стойкости» или других нормативных документов испытываются до разрушения, должны указываться схемы испытания, величины контрольных нагрузок и контрольных прогибов, а для предварительно напряженных элементов — также величина контрольной нагрузки, соответствующая образованию трещин в бетоне.

з) для конструкций, монтаж которых может производиться в условиях воздействия расчетных температур минус 40° С и ниже, — требования о недопустимости подвергать конструкцию в процессе монтажа динамическим нагрузкам, а также статической нагрузке, превышающей 70% нормативной.

Примечание. При назначении контрольной загрузки, соответствующей образованию трещин в бетоне (см. п. 1.22 «ж»), расчет по образованию трещин должен производиться с учетом проявления потерь предварительного напряжения (см. п. 5.12 настоящих Норм).

БЕТОН

2.1*. Бетон для бетонных и железобетонных конструкций применяется следующих проектных марок по прочности на сжатие *:

а)    тяжелый — 100, 150, 200, 300, 400, 500 и 600;

б)    легкий — 35, 50, 75, 100, 150, 200, 250, 300, 350 и 400.

Для железобетонных конструкций применение тяжелого бетона проектной марки ниже 150, как правило, не допускается. Железобетонные предварительно напряженные элементы или их части, в которых располагается напрягаемая арматура, должны выполняться из бетона проектной марки не ниже: тяжелого — 200 и легкого—150.

В конструкциях, подлежащих расчету на выносливость (см. п. 4.1 «а»), применение бетона проектной марки ниже 200 не рекомендуется.

Для бетонных конструкций не следует применять бетон проектной марки выше 300.

Примечания: 1. При соответствующем обосновании разрешается применение бетонов более высоких марок, чем указанные в п. 2.1; при этом их расчетные сопротивления и другие характеристики должны приниматься по соответствующим нормативным документам.

2. Допускается применение тяжелого бетона проектной марки 100 в массивных железобетонных конструкциях с конструктивным армированием при условии соблюдения требований к бетону, обеспечивающих защиту арматуры от коррозии.

¹ В связи с тем что в железобетонных и бетонных конструкциях зданий и сооружений, на которые распространяется настоящие нормы проектирования, проектная марка бетона по прочности на сжатие является основной характеристикой, учитываемой при проектировании. в дальнейшем, о тексте настоящих Норм, для Краткости применяется сокращенное наименование се — проектная марка бетона. В чертежах конструкций должно применяться полное наименование.

3.    Допускается применение тяжелого бетона проектной марки 150 в стенках круглых монолитных предварительно напряженных резервуаров и труб, при напряжении только кольцевой (или спиральной) арма-туры.

4.    Определение понятий «тяжелый» и «легкий» бетон см. в главе СНиП I-B.3-62.

5.    Определение понятия «проектная марка бетона» см. в главе СНиП 11-А. 10-62.

2.2*. Для конструкций, работающих преимущественно на растяжение, при специальном обосновании допускается дополнительно устанавливать проектную марку бетона по прочности на растяжение (см. п. 3.3 «б») согласно главе СНиП Н-А. 10-62.

Для конструкций, подвергающихся многократному замораживанию и оттаиванию (градирни, тушильные бащни, открытые конструкции в местностях с частой сменой мороза и оттепелей), должна устанавливаться проектная марка бетона по морозостойкости согласно главе СНиП П-А. 10-62. Для панелей наружных стен, цоколей и фундаментов зданий и сооружений проектная марка бетона по морозостойкости устанавливается в соответствии с требованиями главы СНиП 11-В.2-62.

Для бетонных и железобетонных конструкций, подвергающихся воздействию расчетных температур (см. п. 1.4.) минус 40° С и ниже, следует устанавливать проектные марки бетона по морозостойкости, а в необходимых случаях и по водонепроницаемости не ниже приведенных в табл. 39 и 40 приложения IV к настоящим Нормам.

2.3. Срок твердения (возраст) бетона, отвечающий его проектной марке по прочности, принимается: для монолитных конструкций, как правило, 28 дней, а для сборных конструкций — в соответствии со сроком, предусмотренным в государственных стандартах на изделия, а при отсутствии их — в технических

условиях на изготовление данного вида изделий.

При специальном обосновании разрешается устанавливать проектную марку бетона монолитных конструкций в возрасте, отличающемся от 28 дней (например, 60 или 90 дней), в зависимости от сроков фактического загружения конструкций, способов их возведения, условий твердения бетона, а также сорта применяемого цемента; в этом случае в проектах наряду с проектной маркой бетона должны указываться соответствующие сроки твердения бетона.

Возраст бетона монолитных конструкций, в котором устанавливается его проектная марка, не должен приниматься более 28 дней для сооружений, возводимых в скользящей и переставной опалубке, а также для конструкций нсмассивных и средней массивности (см. примечание 2 к. п. 4.26), за исключением укладываемых непосредственно на грунт или подготовку из щебня или из тощего бетона; при этом должны учитываться условия возведения конструкций в зимний период.

Примечание. Отпускная прочность бетона сборных железобетонных и бетонных изделий при отсутствии на эти изделия государственных стандартов устанавливается в технических условиях на изготовление данного вида изделий в зависимости от назначения конструкций, времени года, условий монтажа и срока загружения, но не менее 70% проектной марки бетона по прочности на сжатие. При этом величина отпускной прочности бетона изделий должна быть согласована с проектной организацией, а в необходимых случаях также и с монтажной (строительной) организацией.

2.4.    Для центрально и внецентренно сжатых железобетонных элементов из тяжелого бетона, размеры сечения которых определяются из расчета на прочность, рекомендуется принимать проектную марку бетона не ниже 200. Для сильно нагруженных конструкций например для колонн нижних этажей многоэтажных зданий, а также колонн одноэтажных зданий, воспринимающих значительную крановую нагрузку, рекомендуется принимать проектную марку бетона не ниже 300.

Для тонкостенных железобетонных конструкций из тяжелого бетона, а также для стен зданий и сооружений, возводимых в скользящей и переставной опалубке, следует принимать проектную марку бетона не ниже 200.

2.5. * Проектную марку бетона для заделки стыков сборных элементов, при толщине швов более Ч_ь наименьшего размера сечения элемента и более 10 см, следует принимать не ниже проектной марки бетона соединяемых элементов;

при меньшей толщине швов допускается для заделки стыков применять бетон и раствор проектной марки на одну ступень ниже проектной марки бетона соединяемых элементов; при этом снижение прочности бетона в стыке можно в расчете не учитывать, за исключением расчета шпоночных швов.

Кроме того, при выполнении соединяемых элементов из тяжелого бетона для заделки стыков должен применяться бетон проектной марки не ниже 150 или раствор — не ниже 100, а при выполнении соединяемых элементов из легкого бетона — бетон или раствор проектной марки не ниже 50.

В сборных бетонных и железобетонных конструкциях, которые в процессе эксплуатации или монтажа могут подвергаться воздействию расчетных температур минус 40° С и ниже, проектные марки бетона, применяемого для замоноличивания стыков, по морозостойкости и водонепроницаемости должны соответствовать проектным маркам бетона стыкуемых элементов.

Примечание. Определение проектной марки раствора см. в главе СНиП 1-В. 11-62.

2.6.    Для предварительно напряженных конструкций проектная марка бетона и временное сопротивление его сжатию (кубиковая прочность) при обжатии принимаются не ниже указанных в табл. 1. При этом, в случае применения для арматуры гладкой проволоки, на концах отдельных проволок, а также пучков и многопрядных канатов (тросов) обязательно устройство анкеров, конструкция которых должна быть проверена практикой применения или специальными испытаниями.

Проектная марка раствора для защитного слоя арматуры предварительно напряженных конструкций должна приниматься не ниже 150, а раствора для инъекции каналов — не ниже 300.

АРМАТУРА

2.7. * Для арматуры железобетонных конструкций применяются следующие виды арматурных сталей:

а)    стержневая горячекатаная круглая (гладкая) класса A-I — диаметром от 6 до 40 мм;

б)    стержневая горячекатаная периодического профиля:

класса А-И — диаметром от 10 до 90 мм;

класса A-I1I —диаметром от 6 до 40 мм;

класса A-IV — диаметром от 10 до 32 мм;

класса A-V — диаметром от 10 до 18 мм;

Таблица 1* Проектные марки бетона для предварительно напряженных железобетонных конструкций и временное сопротивление бетона сжатию (кубиковая прочность) при его обжатии

Кубинская прочность бетона при его обжатии R, ■ кг/с*'. не ниже

Примечания: I. Кубиковая прочность бстопа при его обжатии соответствует прочности бетонных кубов со стороной 200 мм.

2.    Для конструкций, рассчитываемых на выносливость (см. п. 4.1 «а»), максимальные значения проектной марки бетона и прочности бетона при его обжатии, предусмотренные в п. 2 «а»—«д». п. 3 «а», «б* и «е» табл. 1, должны быть увеличены на 20—25%.

3.    При проектировании конструкций, указанных в п. 2 «а»—*д», п. 3 «в»—сз» табл. I, при опытном обосновании допускается снижение проектной марки бетона на одну ступень; в этом случае величина /?₀ должна составлять не менее 70% проектной марки. Таксе снижение марки тяжелого бетона и прочности бетона при его обжатии для конструкций, указанных в п. 3 «в»—сз» табл. I, может производиться без опытного обоснования при содержании крупного заполнителя нс менее 820 л на 1 м^{2 3 4} бетона, если это условие оговорено в проекте, а возможность уменьшения прочности бетона подтверждается расчетом.