Москва— 19 64

Продолжение табл. 1

Таблица 2

Данные по выбору расчетных значений X н s_t приведенных в табл. 1, в зависимости

от условий эксплуатации

Таблица 3

Расчетные величины сопротивления воздухопроницанию /?_и наиболее распространенных материалов. и конструктивных элементов (или слоев) ограждений

2. РАСЧЕТНЫЕ ПАРАМЕТРЫ НАРУЖНОГО И ВНУТРЕННЕГО ВОЗДУХА

2.1,    Расчетную зимнюю температуру наружного воздуха t_a в град, при теплотехнических расчетах наружных ограждений следует принимать по графам 19 и 20 табл. 1 главы СНиП П-А.6-62 «Строительная климатология и геофизика. Основные положения проектирования» с учетом следующих указаний:

а)    для ограждений «массивных» — среднюю температуру наиболее холодной пятидневки;

б)    для ограждений «легких» — среднюю температуру наиболее холодных суток;

в)    для ограждений «средней массивности» — среднюю из указанных в подпунктах «а» и «б» двух температур.

Примечание. Для перекрытий над подвалами й подпольями расчетная зимняя температура наружного воздуха принимается равной средней температуре наиболее холодной пятидневки независимо от степени массивности перекрытия.

2.2.    Степень массивности наружных ограждающих конструкций устанавливается по величине характеристики их тепловой инерции D, вычисляемой по формуле

D —    R2S2 +• ■ - R_ns_n, (1)

где /?ь /?г.....— термические сопротив

ления отдельных слоев ограждения в м^г ч-■ град/ккал, вычисляемые по формуле (4);

9(, s₂. • • •. $п — коэффициенты тепло-усвоения .материалов слоев при периоде 24 ч в ккал!м² ч град, принимаемые по табл. 1.

Для материалов, не приведенных в табл. 1, величины коэффициентов теплоусвоения следует вычислять по формуле

s== 0,51/toy,    (2)

где К—коэффициент теплопроводности материала в ккал/м ч град; с — удельная теплоемкость материала в ккал/кг град;

Y — объемный вес материала в кг/м³

Наружные ограждения считаются: легкими при D < 4; средней массивности при 4<D <7; массивными при D>7

2.3.    Летнюю температуру наружного воздуха для оценки влияния климата южных районов СССР на ограждающие конструкции зданий (см. раздел 4 настоящих норм) следует принимать равной средней температуре в 13 ч самого жаркого Месяца по графе 18 табл. 1 главы СНиП П-А.б-62.

2.4.    Расчетные температуры и влажности внутреннего воздуха 1_Ъ и <р_в при теплотехнических расчетах наружных ограждений следует принимать по нормам проектирования соответствующих зданий, а для производственных зданий, кроме того, — по данным и требованиям технологии производства.

2.5.    Расчетную зимнюю скорость ветра и в м/сек, необходимую для расчетов сопротивления наружных ограждающих конструкций воздухопроницанию (см. раздел 6 настоящих норм), следует определять по приложению й табл. 1 главы СНиП П-А.6-62.

а)    для зданий высотой до 15 м — равной средней скорости из тех румбов за январь месяц, повторяемость ветра которых составляет 16% и более;

б)    для зданий высотой от 15 до 30 м—по подпункту «а» с увеличением на 15%;

в)    для зданий высотой от 31 до 50 м — но подпункту «а» с увеличением на 40%.

Расчетную летнюю скорость ветра v в м/сек, необходимую для определения коэффициента теплоотдачи <х„ в расчетах наружных ограждающих конструкций на воздействие солнечной радиации (см. п. 4.6 и примечание к 'табл. 6), следует принимать по графам 11—18 табл. 5 главы СНиП Н-А. 6-62 равной наименьшей средней скорости из восьми румбов за июль месяц.

3. НОРМЫ СОПРОТИВЛЕНИЯ ТЕПЛОПЕРЕДАЧЕ ОГРАЖДЕНИЙ

3.1. Величину сопротивления теплопередаче многослойных ограждений R₀в м² ч град/ккал вычисляют по формуле

Ro — Ri> + ^1 + ^2 + • • • +    (3)

где Rв — сопротивление тепловосприятию у внутренней поверхности в м² ч град/ккал, принимаемое по табл. 5;

R). /?2 — термические сопротивления отдельных слоев ограждения в м²ч град/ккал, вычисляемые по формуле (4);

Rt, — сопротивление теплоотдаче у наружной поверхности в м² ч град/ккал, принимаемое по табл. 6.

3.2.    Термическое сопротивление однородного ограждения или слоя, входящего в состав многослойного ограждения, R вм² ч град/ккал вычисляют по формуле

*-т-    ⁽⁴⁾

где б — толщина слоя в м;

К — коэффициент теплопроводности материала в ккал/м ч град, принимаемый по табл. 1.

Примечания:    1. При наличии в ограждении

замкнутых воздушных прослоек их термические сопротивления /?_в.п в мЧ град/ккал принимают по указаниям п. 3.6 настоящих норм.

2. При определении величины R₀ ограждающих конструкций, имеющих воздушные прослойки, сообщаемые С наружным воздухом, если не делается специального расчета, в расчет вводят только ту часть конструкции, -которая расположена между прослойкой и помещением.

3.3.    Термическое сопротивление ограждений, в которых конструктивное решение отдельных слоев неоднородно (разного вида пустотелые блоки и камни, кладка с утепляющими вкладышами и т. п.), надлежит определять расчетом следующим образом:

а) плоскостями, параллельными направлению теплового потока, ограждение разрезают на характерные в теплотехническом отношении участки, состоящие из одного или нескольких слоев. Термическое сопротивление Ограждения вычисляют по формуле

(5)

+ -S- +

чн

где Ri, Rn,... — термические сопротивления отдельных характерных участков по поверхности ограждения, вычисленные по формулам (4) или (3), но без сопротивлений тепловос-приятию и теплоотдаче;

Pi< F_n,... — площади отдельных участков по поверхности ограждения;

б) плоскостями, перпендикулярными направлению теплового потока, ограждение разрезают на слои, из которых одни могут состоять только из одного материала, а другие— из участков с различными материалами. Термические сопротивления однородных Слоев вычисляют по формуле (4), а термические сопротивления слоев неоднородных — по формуле (5). Термическое сопротивление все

го ограждения R_x получают как сумму термических сопротивлений отдельных слоев.

Если величина R g превышает величину R ± не более чем на 25%, то термическое сопротивление ограждения вычисляют по формуле

(б)

Если величина R и превышает величину Ri. больше чем на 25%, а также если ограждение не является плоским (имеет выступы в плане), его термическое сопротивление следует определять на основании расчета температурного поля.

3.4. Величину коэффициента тепловосприя-тия а_в или величину сопротивления тепловос-о 1

приятию R_a= — .надлежит принимать по

«в

табл. 5 в аависимости от характера внутренней поверхности ограждения.

Таблица 7

3.7. Величина сопротивления теплопередаче наружных ограждений должна быть не менее значения требуемого R^Tp , определяемого по формуле

£t_P== V_B-t_n)nb _или R e (*»=*») nbR. ^    _(Q)

а_в Ai^H    A    t^a

Ые (»— расчетная температура внутреннего воздуха, принимаемая согласно указаниям п. 2.4;

— расчетная зимняя температура наружного воздуха, принимаемая согласно указаниям пп. 2.1 и 2.2;

At^н— нормируемый температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждения, принимаемый согласно указаниям пп. 3.8 и 3.9;

а„ и R_B— соответственно коэффициент тепло-восприятия и величина сопротивления тепловосприятию, принимаемые по табл. 5;

п — коэффициент, зависящий от положения наружной поверхности ограждения по отношению к наружному воздуху, принимаемый по табл. 9;

Ь — коэффициент качества теплоизоляции наружного ограждения, принимаемый согласно указаниям п. 3.11.

Примечания: 1. Для районов с летними средними температурами в 13 ч самого жаркого месяца 25° и выше требуется дополнителвная проверка ограждений на теплоустойчивость по формуле (16) для зданий, предусмотренных в п. 4.5.

2.    Для наружных дверей и ворот, а также полов на грунте и на лагах R^^p не нормируется.

Для остекленных поверхностей наружных ограждений величины Rg^P, а также число стекол в таких ограждениях должны удовлетворять требованиям главы СНиП I1-B.6-62 «Ограждающие конструкции. Нормы проектирования».

3.    Для внутренних ограждений величина R^Tp нормируется только в случаях, когда разность температуре разделяемых помещениях превышает 10°.

4.    Величину R₀ для наружных ограждающих конструкций зданий следует уточнять экономическим расчетом.

3.8. Температурный перепад Д(^н между расчётной температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждения надлежит принимать в формулах (9) по табл. 8.

3.9.    Перепад между расчетной температурой внутреннего воздуха и температурой поверхности пола Д/^н в формулах (9) надлежит принимать равным 2,5°.

Примечание. В производственных, вспомогательных и сельскохозяйственных зданиях для полов величина Д^^и нормируется только для участков с постоянными рабочими местами, если на них не предусмотрены специальные мероприятия против охлаждения ног работающих. На участках пола с отсутствием постоянных рабочих мест теплозащитные свойства пола не нормируются.

3.10.    Величину коэффициента п в формулах (9) надлежит принимать по табл. 9.

3.11.    Величину коэффициента качества теплоизоляции b в формулах (9) надлежит принимать равной:

а)    для наружных ограждений, утепленных материалами, подверженными уплотнению, деформации или усадке (например, стиропор, минераловатные плиты, войлок и т. п.), независимо от их объемного веса Ь = 1,2;

б)    для наружных ограждений, утепленных теплоизоляционными материалами с объемным весом менее 400 кг/м³ (за исключением материалов, указанных в подпункте «а») *=1,1;

в)    для всех прочих наружных ограждений Ь= 1.

3.12.    Температура внутренней поверхности tj, вычисляемая по формуле (10), ограждающих конструкций жилых и общественных

зданий, а также отапливаемых производствен» ных зданий, в которых не допускается образование конденсата на поверхности стен или зданий, предназначаемых для размещения производств, требующих автоматического регулирования температуры и влажности помещений, в местах наличия более теплопроводных включений (диафрагм, толстых сквозных швов раствора, прокладных рядов, стыков панелей, колонн и ригелей железобетонного каркаса и пр.) должна быть не ниже точки росы внутреннего воздуха.

Примечания: 1. Требования п. 3.12 не распространяются на наружные стены помещений, имеющих расчетную относительную влажность внутреннего воздуха ф_в> 75%, а также на стены, на внутренней поверхности которых допускается конденсация влаги,

2. При расчете теплопроводных включений наружных ограждающих конструкций разрешается принимать значение относительной влажности внутреннего воздуха для зданий:

а)    жилых и общественных (больниц, поликлиник, детских яслей-садов и школ) <р_в=55%;

б)    прочих общественных зданий ф_в=50%,

3.13. Температура внутренней поверхности ограждения в местах более теплопроводных включений должна проверяться по формуле

(10)

где (_в — расчетная температура внутреннего воздуха;

t_B — то же, наружного воздуха;

*₀ — сопротивление теплопередаче ограждения при отсутствии в нем более теплопроводных включений в м²н ■

■ град/ккал, определяемое по формуле (3);

R'₀ — сопротивление теплопередаче ограждения в месте более теплопроводного включения в м² ч град/ккал, определяемое по формуле (3);

R_B — сопротивление тепловосприятию. принимаемое по табл. 5;

ц — коэффициент, принимаемый по табл.

ОС

10 и зависящий от отношения — раз-

о

мера поперечного сечения включения а, измеренного параллельно поверхности ограждения, к полной толщине ограждения б (рис. 2).

Т а блица 10

Коэффициенты т)

4. НОРМЫ ТЕПЛОУСТОЙЧИВОСТИ ПОМЕЩЕНИЙ И ОГРАЖДЕНИИ

4.1.    Колебания температуры внутреннего воздуха в помещениях жилых, а также об* щественных (больницах, поликлиниках, дет* ских яслях-садах и школах) зданий в зимнее время не должны превышать: при наличии центрального отопления ±1,5°; при печном отоплении ±3° в течение суток.

Примечания: 1. При наличии в здании центрального отопления с автоматическим регулированием температуры внутреннего воздуха теплоустойчивость по. мещений и ограждений не нормируется.

2.    Величина амплитуды колебания температуры воздуха в помещениях отапливаемых зданий в зимнее время определяется расчетом.

3.    Теплоустойчивость помещений в отношении огра ничения колебания температуры воздуха в них в течение суток при периодически действующем отоплении мо жет быть обеспечена:

а)    применением отопительных устройств с малой величиной коэффициента неравномерности их теплоотдачи;

б)    повышением величин сопротивления теплопередаче наружных ограждений помещения;

в)    применением отделки внутренних поверхностей помещения материалами с большим коэффициентом теп-лоусвоения.

4.2.    Теплоустойчивость ограждающих конструкций помещений зданий, указанных в п. 4.1, в зимних условиях должна проверяться,

по формуле

г|> -    *°    - ,    (11)

г. . ^т

Расчетные коэффициенты

№

п/п

Наименование материалов

Средний объемный вес в кон-

теплопроводности X в ккал/м ч град

теплоусвоения (при периоде 24 h)s в ккал/М³ ч град

паропроницаемо-

струкции 7 в кг/м?

при условии эксплуатации

сти р, в г/м ч мм рт.ст

А

Б

А |

Б

I. Асбестоцементные изделия

(удельная теплоемкость с=0,20 ккал/кг град)

1

Асбестоцементные плитки и листы . . .

1900

0,25

0,30

4,98

5,45

0,0035

2

Асбестоцементные теплоизоляционные плиты................

500

0,09

0,11

1,53

1,70

0,052

3

То же.................

300

0,07

0,08

1,04

1,12

0,052

II. Асфальтовые и битумные материалы

(удельная теплоемкость с=0,40 ккал/кг град)

4

Асфальт в полах и стяжках ......

1800

0,65

0,65

11,00

11.00

0,001

5

Асфальтобетон .............

2100

0,90

0,90

14,00

14,00

0,001

6

Битум нефтяной ............

1050

0,15

0,15

4,05

4,05

0,001

111. Бетоны

(удельная теплоемкость с=0,20 ккал/кг град)

7

Железобетон (из бетона, указанного в п. 8)....... .......

2500

1,20

1,40

12,50

13,40

0,004

8

Бетон на гравии или щебне из природного камня .............

2400

1,05

1,25

11,48

12,50

0,004

9

Бетон на кирпичном щебне ......

2000

0,80

0,90

9,12

9,80

0,007

10

Крупнопористый беспесчаный бетон на плотном заполнителе........

1900

0,80

0,85

9,14

9,15

0.0275

11

То же .................

1600

0,55

0,60

6,76

7,05

0,030

12

Шлакобетон на топливных (котельных) шлаках и бетон на аглопорите . . .

. 1800

0,70

0,75

8,10

8,40

0,010

13

То же.................

1600

0,60

0,65

7,08

7,35

0,011

14

» ................

1400

0,50

0,55

6,04

6,40

0,012

15

» .................

1200

0,40

0,45

5,00

5,30

0,014

16

т> .................

1000

0,30

0,35

3,96

4,25

0,018

17

Шлакобетон на доменных гранулирован-ных шлаках и малоклинкерном вяжущем ...............

1800

0,50

0,55

6,85

7,20

0,011

18

То же.................

1600

0,45

0,50

6,10

6,45

0,012

19

» .................

1200

0,35

0,40

4,68

5,00

0,014

20

Термозитобетон (шлакопемзобетон) . .

1600

0,40

0,50

5,71

6,45

—

Продолжение табл. 1

Продолжение табл. /

Продолжение табл. 1

* Измененная редакция — «Бюллетень строительной техники» № 10 за 1964 г.

Продолжение табл. 1

Измененная редакция — «Бюллетень строительной техники» № 10 за 1964 г.

Продолжение табл. I