1. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Требования настоящего Руководства рас-оостраняются на проектирование глубоководных эпчальных сооружений из стального шпунта с ан-еровкой на двух и трех уровнях с применением для скрепления лицевой шпунтовой стенки горизон-ально укладываемых анкерных плит.

Примечания. 1. Выше горизонта воды допускается ггановка стальных анкерных тяг круглого или плоского сече-ля. закрепленных за анкерные опоры (вертикальные плиты, ссйвы, сваи т. д.).

2. Руководство не распространяется на сооружения в сей-иических районах, зонах вечной мерзлоты и в других специ-ических условиях строительства.

1.2.    При проектировании набережных необходи-о руководствоваться указаниями соответствующих ззделов Строительных норм и правил (СНиП

.    п TI С 1 7Л ^ВСН 3-67 ^{ВСН 9}~⁶⁹

i-A.lO 71, СНиП Н*51 74, -—_мШг~> мМФ“ *

ТМ 31.3001—75) и‘других действующих норматив-ых документов по проектированию морских порто-ых гидротехнических сооружений.

1.3.    Целесообразность применения глубоковод-:>!х причальных сооружений с использованием тального шпунта с анкеровкой на двух или трех новнях устанавливается на основе технико-эконо-пческих сравнений вариантов конструкций, при-млемых для заданных условий строительства.

1.4.    При разработке проекта необходимо иметь сходные данные, определяющиеся технологиче-::ой частью проекта, природными условиями участ-.о строительства, а также условиями производ-гза работ.

Примечание. Состав необходимых исходных данных зявадится в Пособии по проектированию морских причальных . ВСН-3—67

горужений к —дщф-• ^ч- *> разработанном Союзморшш-

лектом.

1.5. Расчет на прочность элементов конструк-пй больверка следует производить по рекоменда-::ям РТМ 31.3001—75 «Руководство по расчету ореких причальных сооружений» в соответствии с себованиями главы СНиП 11-51—74.

В настоящем Руководстве даются указания по определению нормативных значений усилий.

2.2.    За расчетную плоскость восприятия давления грунта лицевой стенкой из металлического шпунта различных профилей необходимо принимать плоскость, проходящую через нейтральную ось поперечного сечения стенки.

2.3.    Активное и пассивное давление грунта и другие нагрузки, действующие на стенку, определя-

*    ВСН-3-67 „

ются в соответствии с требованиями -    —    .При

определении активного давления грунта коэффициент трения по расчетной плоскости лицевой стенки больверка следует принимать равным ¹/₃ <р, но не более 30°. Угол трения при определении пассивного давления грунта следует принимать б= = ср, но не более 30°. Пассивное давление грунта следует определять с учетом .трения грунта о стен-*    „    ВСН-3—Г Г)

ку, используя табл. 2 —^г

3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСИЛИЙ

3.1.    Шпунтовая стенка при расчете рассматривается как неразрезная многопролетная балка со смещающимися опорами, загружённая активным и пассивным давлением грунта и нагрузками, передающимися через грунт засыпки на стенку.

3.2.    Определение усилий производится в два этапа: первоначально определяются усилия при условии неподвижности опорных закреплений, затем усилия от перемещений опор. Полученные усилия суммируются [см. формулу (34)].

3.3.    Расчет шпунтовых стенок производится при условии полной заделки в грунте.

3.4.    При проектировании шпунтовой стенки с анкеровкой на двух уровнях верхний анкер следует располагать выше расчетного горизонта воды на 0,5 м, нижний анкер — на расстоянии примерно 0.6—0,7 Нст от верха стенки, где Нет — высота стенки (рис. 1,а). При этом следует стремиться к тому, чтобы момент в стенке ниже нижнего анкера составлял примерно 0,5—0,6 момента в месте креп-л.ения нижнего анкера — для первого этапа расчета.

3.5.    Для шпунтовой стенки с анкеровкой на трех уровнях верхний анкер располагается согласно п. 3.4; нижний анкер — на расстоянии 0,75—0,85 Н_Ст от верха стенки. При этом следует стремиться к тому, чтобы момент в стенке ниже нижнего анкера составлял примерно — 0.5—0,7 момента в месте крепления нижнего анкера — для первого этапа расчета (рис. 2).

3.11. Моменты от перемещения опор определяются по формулам:

Мв — Мва ~Ь Мвв ■+■ Мвс -Ь Мвг;    (23)

М_с —- Мса Ч- Мсв -f- Л1сс ~f Mcf .    (24)

где Mra, Мвв, Мвс, Мв/-— моменты па опоре В от перемещения соответственно опор А, В, С и . F; определяются, как указано в п. 3.9 [см. формулы (17), (18) и (19)]; величина К — по графикам, показанным на рис. 5,а и 5,6;

Мса, Мсв, . Mcc, Mef—моменты на опоре

С от перемещения соответственно опор Л, В, С и F; определяются аналогично.

усилие в нижнем анкере

где Мв — момент на опоре В от перемещения - -берется со своим знаком. Положительный знак усилия обозначаем жение в анкере, отрицательный — сжатие.

3.13. Усилия в анкерах от перемещений опог> ^ шпунтовой стенке с анкеровкой на трех уровнях определяются по формулам: усилие в верхнем анкере

При а>2 или р>2 величины коэффициентов К необходимо определять по формулам табл. 5.

где Мв и Мс — моменты от перемещения опор.

соответственно на опорах В и С; входят в формулы со своими знаками.

3.14.    Шпунтовые стенки с анкеровкой на двух и трех уровнях должны быть проверены на общую ус-

. '    ВСН    9-69

ТОИЧИВОСТЬ ПО -МЧФ--

Величина t принимается по наибольшему значению, полученному по графоаналитическому расчету или расчету на общую устойчивость. Корректировка величин моментов и усилий в анкерах не производится.

3.15.    Средние и нижние анкерные крепления должны устраиваться из горизонтально укладываемых плит, длина которых определяется по формуле

L— L_p-{- L_a:

значение L_p определяется по формуле

k_cR

ТТ '

где L_p—длина плиты в призме обрушения;

k_e — коэффициент запаса на сдвиг; принимается по табл. 6;

R — анкерное усилие на 1 пог. м стенки; q —нагрузка на 1 м² поверхности укладки плиты;

f — коэффициент трения плиты о грунт засыпки; принимается по табл. 7,

3.12. Усилия в анкерах от перемещений опор в шпунтовой стенке с анкеровкой на двух уровнях определяются по формулам: усилие в верхнем анкере

Г, .    iW    Й

= 7^;    (25)

3.16. Горизонтальные перемещения горизонтально укладываемых анкерных плит определяются по формуле

(32)

еде k — коэффициент; принимается по табл. 8;

R — анкерное усилие на 1 пог. м стенки; а — коэффициент уплотнения; принимается по табл. 8;

L — полная длина анкерной плиты, полученная по формуле (30).

РТМ 31.3003—75 Стр. 13

/о—длина призмы отпора по верху перед анкерной плитой

Л = {К + 0 5A_njl)ctg?.

Здесь Л _э—расстояние от отметки территории до отметки уровня расположения анкеров;

к_ал— высота анкерной плиты;

<р —угол внутреннего трения грунта засыпки.

При креплении верхнего анкера за козловые сваи величина принимается равной нулю.

3.19.    Расчетные перемещения анкеров определяют путем прибавления к величинам перемещений, полученных по формулам (32) и (33), по 2 см, учитывая неточность соединений.

3.20.    Нормативные моменты с учетом перемещения опор определяются по формуле

М” = М° + М',    .    (34)

где Л4° — момент в данном сечении шпунтовой стенки, полученный при неподвижных опорах по графоаналитическому расчету;

М' — момент в том же сечении от перемещения опор.

Примечание. Коэффициент снижения изгибающего момента при расчете шпунтовых стенок с анкеровкой на разных уровнях не вводится.

3.17.    Верхние анкерные крепления устраиваются круглого или плоского сечения из стали и крепятся за свайные частокоды, шпунтовые стенки, вертикальные плиты или сваи, образующие козловые конструкции.

3.18.    Перемещение верхнего анкера, сделанного из стальных тяг, определяется по формуле

0.75 [-„] L_a

Е

где по СНиП П-В.З—72 для Ст.З [о_а]=2100 кгс/см²; La — длина верхнего анкера;

Е —¹ модуль упругости материала анкера.

Перемещение вертикальной анкерной плиты определяется по формуле

. RI о

а_пл — ₂ £_з •

где R — условное расчетное давление на грунт для грунта засыпки перед анкерной плитой по СНиП II-15—74;

Е₃— модуль деформации грунта засыпки, равный 2500 тс/м²;

3.21.    Нормативные усилия в верхнем анкере и элементах его крепления определяются по формуле

tf^H=l,5(tf4-/<'j/_e,    (35.)

усилие в анкере при неподвижных опорах, полученное по силовому многоугольнику;

усилие в анкере от перемещения опор; шаг анкеров;

коэффициент увеличения усилия за счет перераспределения давления грунта.

3.22.    Нормативные усилия в нижних анкерах определяются по формуле

(36)

3.23.    Расчетные значения моментов и усилий необходимо определять по Руководству по расчету морских причальных сооружений в соответствии с. требованиями главы СНиП 51—74 РТМ 31.3001—75.

3.24.    Длина участка шпунта, воспринимающего нагрузку от анкерной плиты (рис. 6 и 7), определяется по формуле

/_ш = Л₃ + 2Л„,    (37)

где h₃ — высота захватного устройства;

й„—высота направляющего устройства (см. рис. 6 и 7).

Примечание. При расчете конструкции скользящего замка для крепления анкерной плиты (см. рис. 7,6) имеется з

виду, что нагрузка от нее воспринимается одним сварным швим.

3.25.    Размеры «шейки» направлящего устройства (см. рис. 7,6, сечение I—I) подбирают исходя из нагрузки, определяемой по формуле (36), и момента, определяемого из выражения:

Л*“ =/?"•() 5В„.    (38)

где В„ — ширина направляющего устройства (см. рис. 7,6).

Примечание. Длина направляющего устройства, воспринимающего момент и силу R^н, равна 1_Ш [см. формулу (37)1

3.26.    Размер а, (см. рис. 7,6) направляющего устройства следует определять из условия расчета на срез от силы, вычисляемой по формуле (36).

Площадь среза равна (см. рнс. 7,а и 6):

S_H- a_Hh₃.    (39)

3.27.    Размер а₃ (см. рис. 7,в) захватного устройства определяется из условия расчета на срез от силы, вычисляемой по формуле (36).

Площадь среза равна:

5₃ = h₃a„ ■    (40)

3.28.    Расчет сечения II—II захватного устройства (см. рис. 6,в и 7,е) должен производиться на силу, определяемую по формуле (36), и момент

Д|, =    —0.5*,),    1)

где Ь₃ — ширина захвата, см.

3.29.    Ребра жесткости следует устанавливать ¹ местах приварки направляющего устройства, как показано на рис. 7,а. Толщина ребер жесткости должна быть не менее 10 мм. Расстояние между рсбр.. ми жесткости должно быть равно 0,5 / _ш-

3.30.    Расстояние между болтами принимает:⁰ равным 0,5 /_щ (см. рис. 6).

Нагрузка на один болт должна приниматься рзз-

^Н0Й:    . ■Л\

Р =•• 0,65/?".    (⁴²⁾

4. ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ ПО КОНСТРУИРОВАНИЮ

4.1. Горизонтально укладываемые анкерные плиты должны присоединяться к лицевой стенке с помощью скользящего крепления, обеспечивающе-ео их свободное вертикальное смещение при ссадке грунта (рис. 8).

4.2.    Средние и нижние анкерные плиты должны состоять из отдельных элементов, соединенных шарнирами.

4.3.    Длина отдельного элемента анкерной горизонтально укладываемой плиты из железобетона определяется расчетом из условия ёе сохранности при осадке грунта. Для горизонтально укладываемых анкерных плит, образованных из стальных шпунтовых свай при соответствующем обосновании устройство шарниров не обязательно.

4.4.    Горизонтально укладываемые анкерные плиты рекомендуется располагать в плане, как показано на рис. 9,а и 9,6.

4.5.    Отметку низа направляющего устройства рекомендуется принимать на 1,2 м ниже уровня укладки нижней анкерной плиты.

4.6.    Горизонтально укладываемые анкерные плиты допускается присоединять к лицевой стенке набережнбй с помощью стальных тяг (рис. 9,6).

Примечание. В этом случае при определении горизонтального перемещения анкерной плиты в формуле (33) полная длина плиты принимается без учета длины стальной тяги

4.7.    Направляющее устройство крепится к шпунтовой стенке с помощью сварки или болтов.

В месте передачи нагрузки от горизонтально укладываемых плит на шпунтовую стенку необходимо устраивать усиленное крепление на длине примерно 2 м. Рекомендуемая конструкция усиленного крепления направляющих устройств показана на рис. 8. Допускается применение других вариантов крепления.

5. ПОСЛЕДОВАТЕЛЬНОСТЬ ПРОИЗВОДСТВА РАБОТ

5.1.    Последовательность выполнения строительных работ должна обеспечивать сохранность сооружения в процессе его возведения.

5.2.    Несущие конструкции сооружения должны проверяться расчетом на нагрузки, действующие в период строительства, в соответствии с требованием СНиП II-51—74, п. 4.2.

5.3.    При строительстве больверка, закрепленного анкерами, расположенными на трех уровнях, рекомендуется следующая последовательность выполнения рабрт.

5.3.1.    Забивка шпунтовой стенки и свай подкрановых путей (рис. 10,а).

5.3.2.    Отсыпка грунта за стенку для установки нижних анкерных горизонтально укладываемых плит (рис. 10,6).

5.3.3.    Грубое ровнение поверхности грунта засыпки под водой и установка краном нижних анкерных плит (рис. 10,е).

5.3.4.    Омоноличивание голов свай для устройства опор подкрановых балок. Крепление шпунтовой стенки к сваям прикордонной подкрановой балки и отсыпка грунта за шпунт до отметки укладки средних анкерных плит (рис. 10,г).

5.3.5.    Грубое ровнение поверхности грунта засыпки под водой и установка краном средней анкерной плиты (рис. 10,6).

5.3.6.    Отсыпка грунта за шпунтовую стенку до отметки установки верхних анкеров. Забивка свай для укладки верхних анкеров. Установка верхних анкерных тяг (рис. Ю.е).

5.3.7.    Установка подкрановых балок и отсыпка грунта за стенку набережной до отметки территории. Устройства бетонного оголовника шпчнтсвой стенки и благоустройство территории (рис. 10,ж).

5.4. При строительстве больверка, закрепленного анкерами, расположенными на двух уровнях, рекомендуется следующая последовательность выполнения работ.

5.4.1.    См.    п.    5.3.1    (см.    рис.    10,а).

5.4.2.    См.    п.    5.3.2    (см.    рис.    10,6).

5.4.3.    См.    п.    5.3.3    (см.    рис.    10,е).

новых балок и отсыпка грунта за стенку набережной до отметки территории. Устройство бетонной надстройки шпунтовой стенки и благоустройство территории (рис. 11,6).

Примечания. 1. При строительстве на сильно уплотняемых грунтах устройство оголовника шпунтовой стенки и благоустройство территории рекомендуется выполнять после окончания основных осадок и деформаций сооружения и засыпки грунта.

2. В приведенной последовательности работ рассмотрен вариант строительства набережной, в которой верхний круглый стальной анкер крепится к сваям подкранового пути. В некоторых случаях вместо стальных анкерных тяг могут устанавливаться горизонтально укладываемые анкерные плиты.

5.5. Последовательность выполнения строительных работ для возведения причального сооружения с подкрановыми путями на шпальном основании приведена на рис. 12. В этом случае рекомендуется следующая последовательность выполнения работ.

5.5.3.    Грубое ровнение поверхности грунта засыпки под водой и установка краном нижних анкерных плит (рис. 12,е).

5.5.4.    Отсыпка грунта за шпунт до отметки укладки верхних горизонтально укладываемых анкерных плит (рис. 12,г).

5.5.5.    Укладка верхних анкерных плит и устройство бетонной надстройки шпунтовой стенки (рис. 12,6).

5.5.6.    Отсыпка грунта за стенку и благоустройство территории (рис. 12, е).

5.5.7.    Рекомендуется при установке верхних анкерных тяг производить их обтяжку силой 3—4 тс для их выравнивания и устранения люфтов.

РАСЧЕТ ШПУНТОВОЙ СТЕНКИ С АНКЕРОВКОЙ НА ТРЕХ УРОВНЯХ

Последовательность расчета приведена на рис. 15. Ниже излагается дальнейший порядок расчета, где определяются длины анкеров, перемещения анкеров и усилия от их перемещений.

Определение длины анкеров

Верхний анкер из круглой стали закрепляется на козловую опору (рис. 16).

Длина верхнего анкера принята

La = 18 м.

Длина анкерной плиты у опоры С в призме обрушения равна:

L₀ = 3,75 tg 35° +- 4,5tg 30° = 3,75-0,7 + 4,5 x X 0,578 - 5,22 м.

Общая длина плиты у опоры С равна:

Lc — 5,2 + 5,22 = 10,42 м, принимаем Z._c = 12 м.

Длина среднего анкера у опоры В определяется аналогично определению длины нижнего анкера.

Длина анкерной плиты у опоры В за призмой обрушечич

1,35-45,5

(4 4- 1.8-2,5+ 1-0,9) 0,6

Длина нижнего и среднего анкеров определяется по формуле (30).

L — Lp + Lо .

где L_p — длина анкерной плиты у опоры С за призмой обрушения, которая определяется по формуле (31);

/ _^5 ^р qf ’

q — нагрузка на 1 м² плиты от веса грунта засыпки, временной нагрузки и собственного веса плиты;

L_a — длина анкерной плиты, у опоры С в призме обрушения Длина анкерной плиты у опоры С за призмой обрушения будет равна:

= 5,2 м.

. _    1.35-61

^LP (4 4- 1,8-2.5 4- 1-18)0,6

Длина анкерной плиты у опоры В в призме обрушения

L₀ = 5,22 4- 9-tg 30° = 5.22 + 9 0,578 = 10 42

Общая длина плиты у опоры В будет равна:

/.£ = 5,85+10,42= 16.27 м. принимаем L_B — 17 ч

Определение перемещений анкеров

Упругое удлинение верхнего анкера определяется по формуле (33).

Принимаем анкер из стали Ст.З с допускаемым напряжением

[з_Л]=2100 кгс/см²;

Е — модуль упругости материала анкера; принимаем

Е — 2 100 000 кгс см²;

PTM 31.3003—75 Стр. 5

3.6.    Расчет шпунтовых стенок с. анкеровкой на двух и трех уровнях следует производить графоаналитическим способом (см. рис. 1 и 2).

3.7.    Расчет шпунтовой стенки с анкеровкой на двух уровнях необходимо производить в следующей последовательности (см. рис. 1).

•3.7.1. В соответствии с заданными внешними нагрузками и характеристиками грунта строят эпюру нагрузок (см. рис. 1.6), причем первоначально принимают, что отпор грунта действует на глубину, равную 0,4 высоты стенки.

3.7.2.    Эпюру нагрузок разбивают на отдельные фигуры и строят веревочный многоугольник эпюры моментов с помощью отдельных сосредоточенных сил, приложенных в центре тяжести каждой фигуры (см. рис. 1,в), используя многоугольник сил с полюсным расстоянием r)i.

Для удобства и большей точности следует строить веревочный многоугольник для участков от верха стенки до нижнего анкера и от нижнего анкера до нижней точки шпунтовой стенки, используя многоугольники сил с одинаковым полюсным расстоянием (см. рис. 1,а).

3.7.3.    В веревочном многоугольнике ниже точки закрепления нижнего анкера проводится замыкающая BF таким образом, чтобы она отсекала равные ординаты на уровне ннжнего анкера и в нижнем пролете веревочной кривой, т. е. у\=у₂=у₃ (см. рис. 1,г). Замыкающую в пролете между анкерами проводят путем соединения точки В с точкой А, полученной от пересечения первого луча веревочного многоугольника с горизонтальной линией на уровне верхнего анкера.

3.7.4.    По полученному веревочному многоугольнику строится эпюра моментов, ординаты которой равны:

(1)

где У1 измеряется в масштабе длин;

tji — полюсное расстояние многоугольника сил. тс.

3.7.5.    Построение упругой оси стенки производят аналогично изложенному в п. 3 7.2., принимая эпюру моментов за фиктивную нагрузку и используя многоугольник фиктивных сил с полюсным расстоянием Ц2-

3.7.6.    Через точки пересечения упругой оси с горизонтальными линиями на уровне верхнего и нижнего анкеров проводят замыкающую линию А—В до

| низа шпунтовой стенки и замеряют ординаты Sb и Sp от этой линии до последнего луча веревочной кривой упругой оси соответственно на уровне нижнего анкера и нижней точки стенки (точка F).

Ординаты Sb и Sf измеряются в масштабе длин и берутся со своими знаками, а именно: положительными, если они направлены от замыкающей А—В в сторону акватории; отрицательными, если они направлены в сторону берега.

Примечание. Если последний луч веревочной кривой упругой¹ оси проходит по замыкающей линии А—‘В, то S_B = =Sp =0 и полученная упругая линия удовлетворяет условию заделки стенки в грунте.

3:7.7. По полученным значениям Sb и Sf определяются дополнительные моменты на уровне нижнего анкера АМч и на уровне нижнего конца шпунтовой стенки АМр по формулам:

^ТЛ (35/7 + 1,55д) l\ а (1 + 0,75а)    ’

т„ [l,5S,ra + 3Sg (1 + а)] l\a( 1 +0,75 а)

полюсное расстояние многоугольника фиктивных сил; ординаты отклонения последнего луча многоугольника линии прогибов от замыкающей А—В соответственно на уровне нижней точки шпунтовой стенки (точка F) и на уровне нижнего анкера,

U

^а=7Г’

где 1\ — расстояние между анкерами;

/г — расстояние от нижнего анкера до точки F, полученной по п. 3.7.3.

3.7.8.    Дополнительные моменты АМв и АМр суммируются с ординатами эпюры моментов, полученными по пункту 3.7.4. соответственно на уровне нижнего анкера и точки F — нижнего конца шпунтовой стенки. Соединением полученных точек В\ и F1 новых ординат эпюры моментов и точек В\ и А на уровне верхнего анкера получим окончательную эпюру моментов (см. рис. 1,6). Для проверки результатов расчета строится упругая ось по окончательной эпюре моментов указанным способом. Окончательная упругая ось должна удовлетворять условиям заделки стенки в грунте.

Примечание При графическом построении необходимо обращать внимание на правильность изображения эпюры моментов и упругой оси в соответствии с действующими горизонтальными нагрузками на стенку. Эпюра моментов считается положительной, если растянуто волокно со стороны акватории. отрицательной — со стороны берега. Выпуклость упругой оси должна быть направлена в сторону, соответствующую действительному прогибу шп\нтовой стенки

3.7.9.    Величина to определяется из графоаналитического расчета и равна расстоянию от точки F\ до уоовня дна стенки (см. рис. 1,а. з).

Полная глубина погружения шпунтовой стенки определяется по формуле

АЛ,    (4)

где Д/i принимается 0,1 t₀.

3.7.10 Усилия в анкерах следует определять при помощи многоугольников сил, проводя в них линии, параллельные замыкающим .4В] и B\F_t в веревочном многоугольнике эпюры моментов. Добавочные ординаты в веревочном многоугольнике вычисляются по формулам:

ДМ _R

Ду e = -—;    (5)

Ml

Аур=—.    (6)

паки ординат должны соответствовать знакам до-олнительных моментов.

3.8. Расчет шпунтовой стенки с анкеровкой на эех уровнях производится в указанной ниже по-гедовательности (см. рис. 2).

3.8.1. В соответствии с заданными внешними на-'узк&ми и характеристиками грунта строится эпю-л нагрузок, причем первоначально принимается, го отпор грунта действует на глубину, равную 3 Нстш

3.8.2.    Строится веревочный многоугольник эпю-ы моментов (см. расчет стенки с анкеровкой на ::ух уровнях).

3.8.3.    В веревочном многоугольнике ниже точки .епления нижнего анкера проводится замыкающая

так, чтобы уу—у₂^=у₃ для грунта основания =5=30° и i/i=l, 2у₂ при <р<30°, причем у₂ опреде-^ется из условия У1—У2=Уз-

3.8.4.    Моменты на опорах В и С определяются формулам:

„„ 2С_я(а + Э)-С_с«-2Л1_д/₁(а + р)

^тв -    4/j|a + ^ + afH-0.75ai)    ’    '⁷>

ля М_А1^а + 2С_с(\+а) — С_ва.

^С~ 4/, (а •+• р — сф -)- 0,75з^г|    *

I.

a -f--отношение расстояния между

средним и нижним анкерами к расстоянию между средним и верхним анкерами;

Э =    —отношение расстояния между

нижним анкером и нижним концом шпунтовой стенки (точка F получена по п. 3.8.3.) к расстоянию между средним и верхним анкерами; а— момент в месте крепления верхнего анкера.

.личина Сб, зависящая от загружения пролетов ева и справа от опоры В (средний анкер), опре-тяется по формуле

С_в — — Ш (В_йлев + 0_в1фав),    (9)

-03 лев —угол поворота сечения, расположенного на бесконечно близком расстоянии слева от опоры В (для балки, свобод-

нолежащей на двух опорах), от нагрузки в пролете 1\ (рис. 3); в в прав—угол поворота сечения, расположенного на бесконечно близком расстоянии справа от опоры В (для балки свобод-нолежащей на двух опорах), от нагрузки в пролете /₂.

Величина Сс , зависящая от загружения пролетов слева и справа от опоры С (нижний анкер), равна:

С_с—— 6£/(0_с лев “1“ ©Справ ),    (Ю)

где 0с лев —угол поворота сечения, расположенного на бесконечно близком расстоянии слева от опоры С (для балки свободно-лежащей на двух опорах), от нагрузки в пролете Ь;

0 спраг—угол поворота сечения, расположенного на бесконечно близком расстоянии справа от.опоры С (для балки .свобод-нолежащей на двух опорах), от нагрузки в пролете /₃.

Определение углов поворота для общего случая нагрузки, действующей на шпунтовую стенку, следует определять по табл. 1 путем деления эпюры на грузки на простейшие фигуры, углы поворота для которых известны (на рис. 3 показан один из вариантов деления нагрузки на простые фигуры).

Допускается отдельные мелкие фигуры заменять на равновеликие (см. рис. 3, пунктир).

3.8.5. Полученные опорные моменты Мв и Мс по формулам (7) и (8) откладываются соответственно на уровне среднего и нижнего анкеров в масштабе полюсного расстояния многоугольника сил (r|i) со своими знаками на веревочной кривой.

Ординаты моментов определяются по формулам:

(И)

(12)

Соединением точек А, В, С\ и F получается эпюра моментов, ординаты который определяются по формуле (1).

3.8.6.    Строится упругая ось стенки, для этого полученная эпюра моментов (по п. 3.8.5.) используется как фиктивная нагрузка и строится многоугольник фиктивных сил с полюсным расстоянием t)₂. Точки пересечения веревочной кривой упругой оси с уровнями положения анкеров должны лежать на одной прямой.

3.8.7.    Через точки пересечения чпругой оси с горизонтальными линиями на \ ровне анкеров, .4. В и С проводится замыкающая линия Л—В—С—.F до уровня нижнего конца шпунтовой стенки (точка F) и замеряются ординаты Sc и Sf от линии А—В— —С—F до последнего луча веревочной кривой (упругой оси) соответственно на уровне нижнего анкера С и нижнего конца шпунтовой стенки (точка F). Величины Sc и Sf измеряются в масштабе длин и берутся со своими знаками (см. п. 3.7.6.).

3.8.8. Дополнительные моменты на уровне среднего и нижнего анкеров (соответственно АМв и АМс ) и на уровне нижнего конца шпунтовой стенки (АМр ) определяются по формулам:

т_й« [S_Fb (Ki-K£)+tS_F-S_cI (А',3-Л'₀|] WllKoKt-Ki) (l + ii

% (V (Kfr-KJMSp-Sc) iKe-K£)] ^[К₀К_г-К\)

^2 [5/г(АГо—K£)—5^Aol

Ь1\{К_аКг-К\)

где коэффициенты Ко, К\, К2 определяются соответственно по табл. 2, 3, 4;

Sc — ордината отклонения последнего луча многоугольника линии прогибов от замыкающей А—В—С—F, на уровне нижнего анкера.

3.8.9. Дополнительные моменты AM в, AM с и АМр суммируются с ординатами эпюры моментов, полученными по п. 3.8.5, соответственно на уровнях среднего и нижнего анкеров и на уровне нижнего конца шпунтовой стенки (точка F). Соединением полученных точек В_и С\ и F\ — новых ординат эпюры моментов н точки В\ с точкой А на уровне верхнего анкера, получается окончательная эпюра моментов.

Дальнейший расчет производится, как указано s пп. 3.7.8.; 3.7.9. и 3.7.10.

_ Табл    ;■

Коэффициент р

Таблица 3

Стр. 10 РТМ 31.3003—75

Стр. 1 • Pi '

3.9гПр н расчете шпунтовых^- стенок с анкеровг-кой на двух уровнях для определения моментов М' от перемещения опор необходимо пользоваться графиком, показанным на рис. 4.

Моменты -MsAi Мвв--и М_Вр определяются с помощью графика на рис. 4 по формулам:

Мва = Ква    (17)

Мвв — Квв Ьвтп\    (18)

.Mbf = КврЬрт,    (19)

где безразмерные коэффициенты Ква , Квв, Kbf определяются по графику на рис. 4 в зависимости от соотношения пролетов 1_{ и /₂. Значения Лл. ^в, принимаются со знаком плюс при перемещении в сторону акватории и минус — при перемещении в сторону берега;

зн/

т — постоянный множитель, равный ^

При 0,5>а>2 величину коэффициента К следует определять по формулам:

= (2»)

(2D

1

а (1+а)

Момент на опоре В от перемещения опор определяется по формуле

Л1в = Мва + Мвв + Mbf •    (16)

Формулы даны для перемещений опор в сторону акватории, при перемещении в сторону берега необходимо поменять знаки.

ЗЛО. При расчете шпунтовой стенки с анкеровкой на трех уровнях для определения моментов от перемещения опор необходимо пользоваться графиками, приведенными на рис. 5,а, 5,6, в зависимости от значений аир.