ВСЕСОЮЗНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ОРГАНИЗАЦИИ, УПРАВЛЕНИЯ И ЭКОНОМИКИ НЕФТЕГАЗОВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ

МЕТОДИКА РАЗРАБОТКИ НОРМ РАСХОДА МЕТАНОЛА ДЛЯ ОБРАБОТКИ НЕФТЯНЫХ ГАЗОВ

РД 39-1-315-79

Москва ВНИИОЭНГ 1980

ВСЕСОЮЗНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ институт организации, УПРАВЛЕНИЯ И ЭКОНОМИКИ НЕФТЕГАЗОВОЙ ПРОМЫШЛЕННОСТИ

УТВЕРЖДЕНО Заместителем Министра нефтяной промышленности А.В.Валихановым 28 декабря 1979 года

МЕТОДИКА

РАЗРАБОТКИ НОРМ РАСХОДА МЕТАНОЛА ДЛЯ ОБРАБОТКИ НЕФТЯНЫХ ГАЗОВ

РД-39-1-315-79

Москва ВНИИОЭЯГ 1980

Рис.2. Снижение температуры гмдратообразовання Т в зависимости от концентрации метанола в воде с2

Р, агл

О/ИО OJM Oft/6 0.022    0026    OflSO    0JO4 Рис. 3. Отношение содержания метанола в газе к концентрации метанола в воде, необходимое для предотвращения гидратообра- зования

РД 39-I-3I5-79 Стр. II

Таким образом,становятся известными все величины, входящие в формулу (5), по которой определяется теоретический расход метанола на технологический процесс на данном участке,

3.5.    Для определения количества метанола Н_в, возвращаемого

в цикл, нет определенных формул, которые можно рекомендовать всем газоперерабатывающим заводам. Величину H_fi, входящую в формулу (2), следует определить на основе плана организационно-технических мероприятий по экономии метанола.

3.6.    Норматив безвозвратных потерь Н_п определяется опытным путем применительно к каждому ГПЗ, ежегодно пересматривается и согласовывается с ведущим отраслевым институтом ВНИПИгазпереработка. Норматив на очередной плановый год не должен превышать норматив предыдущего года.

Для заводов, впервые разрабатывающих нормативы потерь, рекомендуются следующие показатели, полученные и обобщенные по данным различных организаций и предприятий:

потери за счет неравномерности подачи 10% от нормы на технологический процесс;

потери за счет растворимости метанола в углеводородном газе 20% от нормы на технологический процесс;

потери от утечек 0,001 кг/1000 м³ газа;

потери от испарения в резервуарах при хранении метанола 0,003 кг/1000 ы³ газа.

На каждый последующий год приведенные показатели следует преимущественно сникать.

3.7.    Неотъемлемую часть разработки норм на очередной планируемый период составляет анализ расхода метанола за предыдущий год.

Для проведения анализа использования метанола на газоперерабатывающем заводе следует использовать коэффициент резерва К_ре3в:

7.-    <’>

где <^ф - фактический удельный расход метанола.

Показатель фактического удельного расхода метанола по своему содержанию идентичен норме расхода Н, определяемой по формуле (2). В состав входят затраты метанола непосредственно на технологию, аварийные ситуации и для возмещения потерь.

Если фактический удельный расход оольше теоретического расхода ( ^ф>Н_г ), из формулы (9) следует, что имеются определенные резервы снижения расхода материала на заводе. Например, ^=100, К. = 8CJ. Тогда:

Г    if

Следовательно, имеются резервы снижения расхода на 20% за счет снижения потерь и улучшения повторного использования метанола.

Если фактический удельный расход меньше теоретического расхода <    <    "г    )    по формуле (9) величина К_рез получается отрицатель

ной, что само по себе говорит об отсутствии резервов. Например,

=87, Н_т = 100. Тогда:

Из этого можно сделать два вывода:

устарела норма (Н_т = I0U) и на заводе по различным причинам появились возможности снизить удельный расход £^до 87;

норма (Н_т = 100) объективна, однако процесс идет с нарушением технологии.

Сделанные выводы являются основой для принятия решения по величине нормы на очередной плановый год в сторону её уменьшения по сравнению с предыдущим периодом, либо для принятия мер по восстановлению расхода метанола до технологической нормы.

3.8.    Расчет норм и анализ расхода метанола при обработке жидкого продукта, транспортируемого по трубам, производится аналогично. Отличием является лишь то, что в связи с отсутствием газовой фазы, не"определяется член С^оСв формуле (5).

3.9.    Количество метанола, необходимое для добавки в сниженные газы, транспортируемые в железнодорожных цистернах, определяются .экспериментально по каждому газоперерабатывающему заводу с учетом требований по качеству продукции, объемов и расстояния перевозки,

а также в зависимости ст других специфических факторов данного района.

4. Пример расчета нормы расхода метанола.

4.1. Метанол вводится в поток газа без изменения его температуры и давления. Растворяясь в воде, имеющейся в потоке газа, мета-

нол сникает парциальное давление паров воды. При этом,если гидрат и образуется, то при заметно более низкой температуре, чем в системе газ-вода. Ввод метанола на уже образовавшиеся отложения гидратов также снижает давление паров воды, равновесие гидрат-газ - вода нарушается, упругость пар з воды над гидратами оказывается большей чем над водным раствором, что и приводит к разложению гидратов,

4.2.    Участок I, на котором необходимо применение метанола, условно характеризуется следуюадми параметрами:

Pj = 55 кгс/см^; Tj * * 20°С; относительная плотность газа ( по воздуху) ^ * 0.6;    ?2    "    *0 кго/ом²; Т₂ * - б°С.

Суточный объем газа, обрабатываемого на данном участке, составляет Q_T * 150 тыс.м⁸. Концентрация свежего метанола Cj = 96% вес.

4.3.    По формуле (6) определяется влагосодержание газа в начале и в конце участка при параметрах, указанных в п.4.2.;

Z—^1- + B_L =    +    0,112    =    0,437    кг/1000    м³

Коэффициенты Aj = 17,87 и Bj = 0,112 найдены по таблице приложения 5 при Т_т = + 20°С.

А    д

= 2^2. + 0,0304 = 0,100 кгДООО м³

Коэффициенты А₂ = 2,99 и = 0,0304 взяты для Т₂ = -6°С

4.4.    Определнем подформуле (7) среднее давление на участке I

^Рср = Т <^pi ⁺Pfb_r > * § <55 ^ ) = 49,2 кгс/сы².

4.5.    По графику на рис.1 определяем равновесную температуру Т гидратообразоваяия при среднем давлении 49,2 кгс/см*" и плотности газа f = 0,6. Величина Т составляет 13°С.

4.6.    Находим величину снижения разновесной температуры по формуле (8):

д Т = Т - 1₂ = 13 - (-6) = 19°С.

4.7 По графику на рис.2 находим концентрацию метанола в конце участка С₂ (концея'1 рация отработанного метанола), которая обеспечивает снижение равновесной температуры гидратообразования на 19°С. Величина С₂ для данного случае составляет 32% вес.

4.8.    По графику на рис.З определяем коэффициент^ для давления Р₂ = 43 кгс/см^ и Т₂ = -6°С. Величина для этих условий равна 0,011.

4.9.    Норма расхода на технологический процесс на участке I составит:

U, -    • 32,0+0,011* 32=0,520 кг/ХХОм⁰

96,0 - 32,0

4.10.    Норма расхода метанола по другим участкам определяется аналогично. Примем условно, что на данном заводе на втором участке при суточном объеме обрабатываемого газа Од = 320 тыс.м³ норма расхода Нд__т составляет 0,470 кгДОиО м³; на третьем участке соответственно - Q_q = 28о тыс.м³, Н_м= 0,630 кг/ЮОО м³. Тогда необходимо определить по формуле (4) средневзвешенную норму:

и . 0.520*150 + 0.470 . 320 + 0,63o.,.28G _{= 0 кгДШ} *з

V    150    +    320    +    28и

4.11.    Определение других составляющих нормы (Н_ВДН_П) целесообразно сделать в целом по заводу. Используя данные пункта \6 настоящей методики, найдем суммарные потери метанола:

2 Н„ =0,540(0,1+0,2)+0,001+0,003 = 0,166 кг/IoOO м³.

Количество метанола, возвращаемого в цикл, в целом по заводу в планируемом году составит 5000 кг и будет определяться работой регенерирующей установки и улавливающих устройств.

4.12. В тех случаях, когда объем обрабатываемого газа по заводу OL_o6e3 полностью соответствует объему переработки (Qq6 з * ^п.З^* ^наУ^чно обоснованная норма расхода по формуле (2) составит:

Н = U,540 - J&bL + и,166 = 0,69975 кг/Юии м³.

ЬОиООО

где 8UUU00 - плановый объем переработки газа 0^.5/м³ » (^тыс.м³).

4.13. Если объем обрабатываемого газа по разным причинам меньше объема переработки, для получения нормы по заводу необходимо произвести пересчет по формуле:

н¹--

п.з

предварительно пересчитав норму Н по п.4.12

Принимая условно для примера Q_Q6e3= 7liu0uu тыс.м³,

Q_n>3=80U00u тыс.м³, получим:

Н = и,540--^-^о0-    + 0,166 = и,69086 кг/IUOU м?

7000UU

_HI _ж 0,69886 , 70и0ии ₌ о,6115 кг/IOu) м³.

80U0U0

4.14. Норму расхода Н = 0,69975 или Н* = 0,6115 кгДООО м³ используют для определения годовой потребности метанола к расходу в целом по заводу.

Эти нормы можно применить для расчета полугодовой, квартальной или месячной потребности. Однако_ув связи с возможными колебаниями температуры и других факторов в разные времена года целесообразно рассчитывать нормы по кварталам или месяцам. Достоверность потребности при этом повышается.

Данная методика предусматривает расчет норм для планирования потребности только к расходу. Для определения суммарной потребности метАнола необходимо также знать потребность для создания запасов. Нормирование производственных запасов и определение их величины производится отдельно по специальной методике.

Литература

1.    Инструкция по разработке методик и норм расхода химических материалов для переработки нефтяного газа, ВНИИОЗНГ, Ы. 1979.

2.    Методические указания по нормированию расхода химматериа-лов на производство промышленной продукции в нефтяной промышленности, Раздел 6. ВШШОЭНГ, М., 1971.

3.    Основные положения по нормированию материально-технических и топливно-энергетических ресурсов в нефтяной промышленности,

РД 39-3-35-77.

4.    А.С.Смирнов. Транспорт и хранение газа. Гостоптехмэдат,

1950.

5. А.М.Чуракаев. Газоперерабатывающие заводы. Химия.1971

Приложение I

Плотность водных растворов метанола (г/см³) в зависимости от концентрации и температуры

Концентрация. % вес	Темпе		рагура.°С
	0	10	15	20
С	0,9999	0,9997	0,9989	0,9982
5	0,9914	0,9912	0,9904	0,9896
IU	0,9842	0,9834	0,9825	0,9815
15	0,9780	0,9864	0,9752	0,9740
20	0,9725	0,9700	0,9683	0,9666
25	0,9666	0,9632	0,9570	0,9592
30	0,9604	0,9560	0,9537	0,9515
35	0,9534	0,9484	0,9458	0,9433
40	0,9459	0,9403	0,9373	0,9345
45	0,9377	0,9316	0,9284	0,9252
50	0,9287	0,9221	0,9188	0,9156
55	0,9191	0,9122	0,9087	0.9052
60	0.9090	0,9018	0,8982	0,8946
65	0,8980	0,8911	0,8873	0,8834
70	0,8869	0,8794	0,8755	0,8715
75	0,8754	0,8676	0,8634	0,8592
80	0,8634	0,8551	U,8510	0,8469
85	0,8510	0,8422	0,8381	0,8340
90	0,8374	0,8287	0,8245	0,8202
95	0,8240	0,8152	0,8107	0,8062
100	0,8102	0,8009	0,7903	0,7917

Приложение 2 Физические свойства метанола по ГОСТ 2222-70

		Лесохииический
	ческий	I сорт ! П сорт
Внешний вид	Бесцветная про ханических при	зрачная жидкость без ме-кесей
Плотность г/сы3	0,791-0,793	0,793	0,793
Пределы кипения,иС при 760 мм.рт.ст.; начало конец	64,0	64,0	63,5
	69,0	66,0	66,0
В этих пределах должно отгоняться не менее, % об	99,0	98,0	97,0
Кислотное число в ыг КОН на 1гСН30Н, не белее	0,03	0,02	0,04
Эфирное числе в иг КОН на 1 г СН ОН	0,08	0,2	0,4
Содержание серы не более, %	0,002	Не нормируется
Содержание железа, не более, %	0,001	Не нормируется

Приложение 3 Плотность и вязкость метанола при отрицательно температурах

Темпе рату ра °С •	Плотность, г/см3		цВяз-	Тем- пе- ра- тура °с	1 " о | Плотность. г/см~		Вяз кость ЖИДК. сП
	жидкость	пар :	кость ...ИД к. сП		ЖИДКОСТЬ	пар
-80 -70 -60 -50 -40	0,8Б6и 0,8760 0,8670 0,8580 0,8470	1,501 Л(ГЬ г.^золо"6 3,819.КГ6 6,235ЛО'6 9.5I7.I0'6	5,7о 4,02 2,98 2,26 1,75	-Зо -20 -1и 0	0,6390 0,8290 0,8190 0,810и	1,535.16'‘э 2,562Ли-5 4,151Л0‘5 5.620Л0'5	1,39 1,16 0,97 0,82

Приложение 4

Температура затвердевания водометанольных растворов

концентрация мета-кола р* вес	Температурапзатверде-вания. С		Концент рация метано ла £_вес	Температура0затвердевания, 0
	Начало	конец		начало	конец
1 1и	-7,5	—8,и	Ьо	-1о2,5	-132,и
; 2и	-18,5	-2и,5	85	-115,0	-137,0
зи	-31,5	-35,0	9и	-128,0	-137,0
40	-40,7	-54,0	95	-121,8	-132,0
i ьо	-72,5	-96,0	97,5	-109,0	-113,0
i 70	-87,0	-116,0	100	- 97,8	- 97,8

Приложение 5

Значения коэффициентов А и В в зависимости от температуры газа

Темпе ратура °С	г- А А	в	Темпера тура °С	— А	•.......... в
-40	0,1451	0,00347	' 32	36,10	0,1895
-38	0,1780	0,00402	34	40,50	0,207
-36	0,2189	0,00465	36	45,20	0,224
-34	0,2670	0,00538	38	50,80	0,242
-32	0,3235	0,00623	40	56,25	0,263
-30	0,3930	0,00710	42	62,70	0,285
-28	0,4715	0,00306	44	69,25	0,310
-26	0,5660	0,00921	46	76,70	0,335
-24	0,6775	0,01043	48	85,29	0,563
-22	0,8090	0,0X168	50	94,00	0,391
-20	0,9600	0,01340	52	103,00	0,422
-18	1,1440	0,01510	54	114,00	0,454
-16	1,3500	0,1705	56	126,00	0,487
-14	1,5900	0,01927	58	138,00	0,521
-12	1,8680	0,02116	60	152,00	0,562
-10	2,1880	0,02290	62	166,50	0,599
- 8	2,5500	0,02710	64	183,30	0,645
- 6	2.9900	0.03040	66	200,50	0,691
- 4	3,4800	0,03380	68	219,00	0,741
- 2	4,0300	0,03770	70	238,50	0,793
0	4,6700	0,04180	72	260,00	0,841
2	5,4000	0,04640	74	283,00	0,902
4	6,2250	0,05150	76	306,00	0,965
6	7,1500	0,05710	78	335,00	1,023
8	8,2000	0,06300	80	363,00	1,083
10	9,3900	0,06960	82	394,00	1,148
12	10,7200	0,07760	84	427,00	1,205
14	12,3900	0,08550	86	462,00	1,250
16	13,9400	0,09300	88	501,00	1,290

Данная методика разработана в соответствии с тематическим планом ВНИИОЭНГ и программой работ на 1979 г,, согласованной с заместителем начальника ВПО "Союзиефтегазпереработка" П.А.Овчинниковым II.10,78 г.

Методика предназначена для газоперерабатывающих заводов, позволяет рассчитывать нормы расхода метанола для переработки нефтяных газов в зависимости от физико-химических свойств и производственных условий.

В разработке методики принимали участие: заведующий сехтором ВНИИОЭНГ, к.э.н. А.Я.Рудсв, старший научный сотрудник ВНИИОЭНГ Г.П.Чурилова, старший инженер ВПО "Союзнефтегазпереработка" В.В.Солодунова, заместитель главного технолога Миннибаевского ГПЗ Г.А.Сала-хутдинов,

заведующий сектором ВНЙПИГазпереработка, к.э.н. Р.А.Фатхутди-нов.

Подготовка методики к изданию выполнена инженером ВНИИОЭНГ Тишаковой И.В.

С Bi-гсоимиый иаучио-исслглоялтгльсни» институт организации, управ и «мопомими нефтегазовой промышленности (ВНИИОЭНГ). 1950

Продолжение приложения 5

Темпе ратура °С А ____ в Темпера тура °с А В 18 15,7500 0,10200 90 537,50 1,327 20 17,8700 0,11200 92 582,50 1,367 22 20,1500 0,12270 94 624,00 1,405 24 22,8000 0,13430 96 672,00 1,445 26 25,5000 0,14530 98 725,00 1,487 28 28,7000 0,15950 100 776,0 1,530 30 32,3000 0,17400 НО 1093,00 2,620 120 1520,0 3,410 130 2080,0 4,390

Руководящий документ

"Методика разработки норм расхода метанола для обработки нефтяных газов"

РД 39-I-3I5-79

Разработана впервые

Приказом Министерства нефтяной промышленности № 21 от И.01.80 срок введения установлен с 20.03.80

I. Введение

Все нефтяные газы, добываемые из недр, насыщены водяными парами, Сниженные газы (пропан, бутан, изобутан) и газовый бензин также способны растворить некоторое количество влаги. С повышением температуры растворимость воды в этих продуктах увеличивается. Вода в сжиженные газы может попадать из водяных конденсаторов, кипятильников при использовании в последних водяного пара в качестве теплоносителя и при неплотном соединении трубок.

Иногда вода переходит в сжиженные газы из перерабатываемого нестабильного бензина.

При охлаждении или изотермическом сжатии из нефтяного газа, сжиженного газа, стабильного или нестабильного бензина выделяется вода. При определенном сочетании температуры и давления выделившаяся вода способна образовывать гидраты - белые кристаллические вещества, похожие на лед или мокрый спрессованный снег. Образуясь и скапливаясь в трубопроводах, они могут вызвать частичную или полную закупорку трубопроводов, нарушить нормальный режим работы трубопровода, нефтеаппаратуры и т.д.

Наиболее широкое распространение для борьбы с гидратообразова-нием получил метанол, необходимое количество которого зависит от начальных и конечных параметров, состава транспортируемого продукта. Дополнительными факторами, определяющими скорость накопления гидратов,являются: наличие скоплений воды в пониженных местах газопроводов и капельной воды в газовом потоке, турбулентность и переохлаждение газового потока. г-9.50

Образующиеся гидраты нефтяных газов представляют собой твердые растворы с двуыя кристаллическими структурами:

Структура I - построена из 46 молекул воды и имеющая 8 полостей.

Структура П - построена из 136 молекул воды и имеющая 16 малых полостей и 8 больших.

Метан, этан, углекислый газ, сероводород и азот образуют гидраты структуры I, причем идеальная форма полностью насыщенного газом гидрата будет 8М-46 Н₂0 (или М-5, 75 Н₂0), где М - молекула гидрообрезователя.

Пропан и изобутан образуют гидраты структуры П с идеальной формой 8M-I36 Н₂0 (М-17 Н₂0).

Углеводороды с размерами молекул большими, чем у изобутана, гидратов не образуют.

Жидкая вода,неперемешиваемая газом в своем объеме, гидратов не образует. Гидраты образуются лишь на поверхности контакта газ-вода. Жидкая вода, барботируемая или перемешиваемая газом, полностью переходит в гидрат при наличии условий гидратообразования.

С уменьшением давления и плотности газа, температура гидрато-образования уменьшается. Для предупреждения образования гидратов необходимо устранить хотя бы одно из основных условий существования гидратов: высокое давление, низкую температуру или свободную влагу.

2. Основные положения

2.1.    Метанол (метиловый спирт) обладает способностью предотвращать гидратообразование, быстро разлагает уже образовавшиеся гидратчые пробки, смешивается с водой в любых соотношениях, имеет малую вязкость и низкую температуру застывания.

2.2.    Химическая формула метилового спирта - СН₃0Н, молекулярная масса - 32,U4. Метанол представляет собой бесцветную жидкость, иногда с резким запахом (в зависимости от способа получения и очистки). Основной способ получения метанола - синтез из водорода и окиси углерода. Исходным сырьем служит коксовый, природный и другие углеводородные газы. Давление гаров метанола при 20°С равно 89 мм.рт.ст. Температура замерзания метанола - 97,1°С, температура

кипения +64,ъ5^иС. При увеличении концентрации метанола в воде температура замерзания растворов понижается. При содержании метанола в смеси 93,3% температура замерзания составляет - 137°С. Плотность паров метанола при температурах до 473°К (200°С) рассчитывают по формуле:

Ъ* = *■“( jBj * О’**³⁹ >    (i)

-г*

где /    - температура, при которой определяют плотно<ль насы

щенного пара.

Другие физические свойства метанола и его водных растворов приведены в приложениях 1,2,3 и 4.

2.3.    Недостатком метанола является то, что он теряется после однократного использования, т.к. отсутствуют установки по регенерация и в связи с уносом газом и растворением в углеводородах.

2.4.    Нормой расхода метанола называется плановая мера оптимального расхода материала для обработки нефтяного газа, измеряемая:

при транспортировке газа по трубам - кгДООО и³; при транспорте в железнодорожных цистернах - кг/т; при транспортировке жидкого продукта - кг/т.

2.5.    Для обеспечения прогрессивности и экономичности при разработке норм расхода метанола необходимо соблюдать следующие условия:

нормы должны с наибольшей полнотой отражать конструктивные, технологические и организационные предпосылки экономии материала;

нормы ориентируются на передовой опыт, периодически совершенствуются, в них не включаются затраты, вызванные отступлением от принятой технологии, режимов работ, рецептур, из-за несоблюдений стандартов и требований по качеству.

2.6.    В общем виде расчет научно-обоснованной нормы расходе метанола (Н) представлен уравнением:

где Н_г - норма расхода метанола непосредственно на технологический процесс (теоретический расход);

И_А - количество метанола, возвращаемого в цикл (максимально возможное количество повторно используемого метанола) сумма безвозвратных потерь метанола, связанных с несовершенством технологического оборудования - ^n_f ; несовершенством технологического процесса -    ;

потери при хранении - Н_0Л ; потери в связи с растворимостью метанола в углеводородах - И_л и др.;

(3)

2.7.    Норма расхода метанола непосредственно на технологический процесс (теоретический расход) Н_? определяется согласно стехиометрическому уравнению реакции в процессе обработки. Если расчет нормы по уравнению реакции невозможен, норму Н_т определяют на основе технологического регламента производства или производственного опыта.

2.8.    Количество метанола Н_, возвращаемого в цикл, по своей

о

сути является нормативом возвратных потерь и представляет максимальное количество метанола, получаемого за счет регенерации, водо-метанольных растворов, а также улавливания жидкостей, содержащих метанол, и возврат их в технологический цикл.

2.9.    Сумма потерь метанола    является нормативом безвоз

вратных потерь, которые объективно существуют на газоперерабатывающем заводе и на данный момент не могут быть устранены в связи с несовершенством оборудования и технологии.

2.10.    При разработке норм следует стремиться к ежегодному повышению Н_в и снижению Н_п, разрабатывая и внедряя организационно-технические мероприятия, направленные на экономию метанола.

2.11.    Норма расхода Н по формуле (2) рассчитывается в целом по заводу. Если имеется возможность установить величину Н₃ и 2 И_п по отдельным участкам завода, то норму Н по формуле (2) считают отдельно по каждому участку.

2.12.    Если условия гидратосбразования но отдельным участкам существенно отличаются, рассчитывают средневзвешенную норму Н_т:

"г, Ь

уменьшает. Для сп ределения влажности газа наиболее предпочтительны непосредственные замеры в заводских условиях. Возможно также определение влажности по данным лабораторных опытов или по формуле*':

/ А

У * -р" ^{i а} >    (6)

где Р - давление газа, ат;

А - коэффициент, характеризующий влажность идеального газа;

3    -    коэффициент,    зависящий    от    состава    газа.

Коэффициенты Л и В определяются по таблице приложения 5. Формуле (6) дает наиболее точные результаты для газов с относительной плотностью (по воздуху) С,б. При определении влажности нефтяных газов с относительной плотностью белее 0,6 г/см³, в формулу (6) необходимо ввести поправку К:

//'= Сi

Величина поправки К зависит от температуры газа и его плотности. Так при температуре 50°С для газа с относительной плотностью 0,9 К=С,93. С увеличением температуры поправка К уменьшается и при 150°С составляет 0,96.

При одной и той же температуре 50°С с увеличением плотности газа поправка К также уменьшается. При Jr = 1,2 г/см³ поправка К = 0,97.    ^U

3.3. Определяют равновесную температуру Т гидратообразоввния. Наиболее правильным является определение Т по экспериментальным данным применительно к каждому газоперерабатывающему заводу. Если экспериментальные данные отсутствуют, следует воспользоваться равновесными кривыми образования гидратов газов различной плотности, приведенными на рис.1, на основе среднего давления на участке гид-рагообраэовакия.

Среднее давление определяется по формуле:**'

я,-! А'

^Ху А.Ы.Чуракаев [51 , стр,29 А.С.Смирнев [U] , сгр.51.

Р,аг

Рис.1. условия образования гидратов в зависимости от давления, температуры и плотности тагов

3.4. Затем находят величину снижения равновесной температуры, необходимую для предотвращения гидратообрагования:

А Г» Г- Т_г .    (8)

где Т - равновесная температура гидратообразования, °С ;

Т_г - температура в конце участка, на котором образуются гидраты, °С.

После определения Л Т по графику на рис,2 находят концентрацию отработанного метанола С^ в процентах.

Коэффициент о( , являющийся отношением содержания метанола в газе к концентрации отработанного метанола, для давления ^{к тем}' пературы Т^ определяют по номограмме на рис.3.Зависимости на рисЛ,

2 и 3 уточняются применительно к каздому заводу по данным лабораторных исследований.