РД 34.37.101
Методические указания по технологическому расчету при проектировании обессоливающих установок с блочным включением фильтров (с использованием ЭВМ)

МИНИСТЕРСТВО ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ СССР ГЛАВНОЕ ТЕХНИЧЕСКОЕ УПРАВЛЕНИЕ ПО ЭКСПЛУАТАЦИИ ЭНЕРГОСИСТЕМ

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ТЕХНОЛОГИЧЕСКОМУ РАСЧЕТУ ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ ОБЕССОЛИВАЮЩИХ УСТАНОВОК С БЛОЧНЫМ ВКЛЮЧЕНИЕМ ФИЛЬТРОВ (С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ЭВМ)

МУ 34-70-032-83

СОЮЗТЕ ХЗН ЕРГО Москва 1984

РАЗРАБОТАНО Всесоюзным двавды ордена Трудового Красного Знамени теплотехническим научно-исследовательским институтом им * Ф * Э. Дзержинского

ИСПОЛНИТЕЛИ А.М.ПРОХОРОВА| Г.В.ШМОВ, Е.И.МУРАХОВСКАЯ

СОГЛАСОВАНО с Главным управлением по проектированию и научно-исследовательским работам

Главный инженер В.К.ГУСЕВ

УТВЕРЖДЕНО Главным техническим управлением по эксплуатации энергосистем

Начальник управления В.И.ГОРИН

, Настоящие Методические указания предназначены для персонала проектных и наладочных организаций, а также эксплуатации онного персонала электростанций*

По разработанному алгоритму .составлена рабочая программа, которая может быть заказана во ВТК им. Ф.Э .Дзержинского.

ОГЛАВЛЕНИЕ

1.    Общие положения ...........*........ .    3

2.    Исходные данные для проектирования технологической

части обессоливающих установок ...............*•••%    4

3.    Основные положения алгоритма.......... 18

4.    Алгоритм расчета вариантов.........*•*-............. 21

5.    Исходная информация и информация, полученная в результате расчета по алгоритму...................    25

6.    ИрЕка? растета обессоливающей установки ........... 27

Список использованной литера-.

туры ....................... 44

(5) СПО Союзтехэнерго, 1984

, - И -

1PSKC.3, Обменная емкость катионита и удельный расход серной кислоты на регенерат.катионита КУ~2~8 для Н-катнонитного фильтра первой ступени при регенерации раствором сериой^кислоты нарастающей концентра-

G- зависимость обменной емкости от-абсолютного расхода серной кислоты; 5 - зависимость удельного расхода серной кислоты от абсолютного *ее расхода;

1,2,3,4 * значения £к соответственно 1;5Ц0 и 15,

мг-эка/л

- 12 - 'N

Расход сорной кислоту кг/м5 ^    а) чг

^    Расход    серной^ кис/ю/гш, кг/м$ Рис.4* Обменная емкость катионитов и удельный Расход -серной кислоты на регенерацию пары катионитов ЯУ-2-8 и КУ-2-8 при соотношении загруженного^ объема катиони-* то в в фильтрах 1:1 и растворе серной кислоты нарастающей концентрации: 1,5-2;- 3-4 и 6-7%-ной;

а - зависимость обменной емкости катионита от абсо*^ люткого расхода серной кислоты; б - зависимость удельного расхода серной кислоты от абсолютного ее '    расхода;    '    ’

1,2,3 - значения , соответственно 4,8,12 мг-экв/л

- 13 -

7- ъ ............. Г" J у * ^ 1 V^ XV , * , 1 " *:—---1 У л .... 3 и 0_

ОЛ „    0,6    Сй    4.0 Отношений экои£ел(»/поб#С03/1Д * Л

Рйс.5„ Обменная емкость^катионитов и удельный расход серной кислоты на регенерацию пары катионитов КБ-12П и КУ-^2-о при ступенчато-противоточнои технологии катиониоования (соотношение загруженных

(объемов катионитов 1:х):

а - зависимость обменной емкости катионитов от отношения эквива-

лентовНС0₃)гй;5- зависимость удельного расхода серной кислоты от

отношения эквивалентов НСО^/ЦД,*

1,2,3 - расход серной кислоты соответственно 120, 100, 70 кг на

I м° катионита КУ-2-8

Рис.6. Обменная емкость пары карбоксильного и сильнокислотного. катионитов двухслойного фильтра при соотношении загруженных объемов катионитов 1:1:

I,'' 7,4 и 5 - расход серной кислоты соответственно 100, 120, 140, 160 и 180 кг на" I м³ катионита КУ-2-6

0 —— < rV--- H 7 iVA f ■ 1 0 - : !\V 0 rf \\ ^ * \ C--p\T ! * ' \ ?- 0\ 0 ---- i ; o- ■ т у 7 : ■ ! 1 ^ 7Г 'yi

Отношение 9*fufc*/r0*/»o€НС05/ЪЛ

Ric.8. Обменная емкость аниониТа АН-31 по сер- %^ео° сой н соляной кислотам при общей концентрации % бх 0,5-10 мг-экв/л и различных соотношениях кхслот (значения для расчета берутся при расходе едкого натра 50 кг на I м анионита):

1,2,3,4,5,6,7,8,9,10 и II - соотношение серной н соляной кислот соответственно: 100 и 0: 90 и 10; 80 х 20; 70 н 30; 60 и 40; 50 и 50: 40 и 60; 30 ж 70; 20 * 80; 10 и 90; 0 и 1(Ш

а- зависимость обменной емкости анионита AB-I7-8 по иЬну Н$10_ч * от Содержаний кремниевой ^'угольной кислот;    .

1,2.3,4 - расход едкого натра соответственно 100,150,200 и 300 кг на 1 анионита; 76,1 и 44,0 - эквивалентная масса одновалентных кремниевой и угольной кислот;

6 ^ зависимость остаточной .концентрации Si0~ в фильтрате от .расхода едкого» натра ⁰

Ркс.И. Обменная емкость анионита AB-I7-8 по иону HSW₃ для ету-пекчато-противоточной технологии обескремнивания воды и остаточиая концентрация SiO^ в фильтрате:

а- зависи&ость обменной, емкости анионита от содержания кремниевой и угольной кислот;

1,2,3,4,5,6,7 - расход едкого натра соответственно 50,75,100,150, 200,250 и 300 кг на I м^э анионита;

остаточной концентрации $10. в фильтрате от расхода едкого натра

2Л8. При проектировании обессоливающих установок с блочным включением фильтров количество последних,.как правило, должно быть не менее трех, включая и резервный блок фильтров на случай ремонта. Дяя каждой установки предусматривается два фильтра для гидроперегрузки фильтрующего материала, ■

2Л9. Для отмывки иониткых фильтров при последовательной' регенерации Я₂-Я_# и Н₂~/У_# используется обессоленная вода’.^? Удельный расход обессоленной воды (для развернутых схем) на отмывку сильноосновного анионита (до щелочности 0,8-1 мг-экв/л) и катионита (до кислотности 0,8-1 мг-экв/л) следует принимать по 10 м³ на

Т т/лимгпа Г ТО    ая-птпк&иигх'пп    в    fl    y N — ФИДЬТСЫ* ЛсЛЭС

~    *"•    •    ^    ^    ^4,1 ' ^    -    ^w    ^    ^#    4    с *    V    Г1^{Ч    v    w}

ионитные фильтры второй ступени домываются частично обессоленной водой по замкнутому контуру Н₂~Я₂ ~ 5_Ч,₀~ ^Hz (^И соответственно бак и насос частично обессоленной воды).

- I? -

На домывяу. аниояитного фильтра первой ступени используется Й-катионированная вода из расчета 12 м³/м³* При последовательной . отмывке Н₂ * Я, фильтров с расходом воды ГО м³/м³ (считая на катионит Я-катионитных фильтров, второй ступени) происходит* отмывка катионита в основном Я-катионитном фильтре первой ступеш! до требуемой степени. На домывку предвключенных Я -катионитных фильтров первой ступени следует принимать расход осветленной воды .1 м³/м³.

• '* 2.20. Для отмывки основных Н -катионитных фильтров в одноступенчатых (упрощенных) схемах обессоливания следует использовать обессоленную воду из расчета: для катионита КУ-2-8 - 6,5 м³/м³, для сульфоугля - 4,5 м³/м³.

Для доотмывки предвключенных Я-катионитных фильтров необходимо применять осветленную воду в количестве*2,5 м^э/м³.

■ 2.21. Для отмывки анионитных фильтров’ второй ступени -с одним анионитом AB-I7-8 следует использовать обессоленную воду в коли-, честве 15 м³/ы³. . .    ,    .

‘ При ступенчато-проти во точной технологии на отмывку основных ашдонитннХ; фильтров: следует применять обессоленную вбду, в количестве 8 м³/м³, а на доМывку предвключенных фильтров -Я-катнони-рованную воду в количестве 10 м³/м³.

* 2.22. Для отмывки катионитов в двухслойном фильтре следует, использовать обессоленную воду в количестве 8 м³/м³, для отмывки анионитов предусматривать расход воды 12 м³/м³.

2.23. При выполнении предварительного технологическрго расчета обессоливающей установки с блочным включением фильтров полная производительности по обессоленной воде G^ подсчитывается с учетом расхода воды на собственные нужды, определяемого по графику рис.12 в зависимости от качества обрабатываемой воды.

Технологический'расчет считается законченным, если разшща . между значениями расходов на собственные нужды по ©бесеоленной воде, полученными в предварительном и окончательном расчетах, не превышает 5^*

•2.24. С целью экономии расхода воды на собственные нужды обессоливающей установки целесообразно" после взрыхления фильтрую-, .щнх материалов направлять ее в бак осветленной воды.

3.1. Для технологического расчета обессоливающих установок с блочным включением* фильтров с использованием ЭВМ разработан . алгоритм. Условные обозначения, применяемые в алгоритме, приведены. в табй щI.

Таблица!

Величина. Условное обозначение Единица измерения Производительность обессоливающей установки без учета собственных нужд &н. . м3/ч Производительность обессоливающей установки с учетом собственных нужд .' % м3/ч Площадь сечения фильтра F • м2 Объем загруженного ионита в фильтре V М3 1^ысота загрузки ионита в фильтре h н Расчетная скорость фильтрбвания и м/ч ■ * Обменная емкость ионита : е г-зкв/м3 Продолжительность конирозания блока фильтров ■ (продолжительность рабочего фильтра) * ... Т ч

- 20 - -

Окончание таблицы I.

Величина , Условное . обозначение Единица измерения Расход воды на взрыхление фильтрующего материала фильтров на одну регенерацию %. м3 Расход обессоленной воды на собственные 8О0 м3 нужды блока фильтрод на одну регенерацию и- и РасходН -катионированной воды.на собственные нужды блока фильтров на одну -регенерацию ®кат м3 Расход осветленной воды на собственные ^ocfi.fi м3 нужды блока фильтров на одну регенерацию Количество сточных вод блока фильтров, подлежащих нейтрализации за одну регенерацию С м3 Номер рассматриваемого фильтра блока фильтров i Принятый номер фильтра по убыванию радиусов из числа серийно выпускаемых j ' - - R-радиус фильтра R м Количество блоков фильтров в обессоливающей установке шт. Количество фильтров в блоке фильтров шт. Необходимое количество извести для нейтрализации сточных вод ХСаО кг Стоимость извести для нейтрализации сточных вод KCao руб/кг Количество регенерационных узлов на обессоливающую установку . , unv • Себестоимость 1~ м3 обессоленной воды s / руб/м3

3.2* Число'рассчитываемых алгоритмом вариантов построения’ обессоливающей установки определяется направленным варьированием следующих ее параметров:-

3.2Л. Продолжительность ионирования-'блока фильтров от ^_макс Д°* ^Тмин'

3.2.2. Количества блоков фильтров для каждой фиксированной по п.3.2.1 продолжительности в пределах от /_мп„_г до N$_{n MtJH} /

. 3.2.3. Диаметров отдельных фильтров блока для каждого фикси-ровакного по п.3.2.2 количества, блоков фильтров в диапазоне выпускаемых типоразмеров или принимаемых к рассмотрению от R_MaHC

^мин *

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ТЕХНОЛОГИЧЕСКОМУ РАСЧЕТУ Ш ПРОЕКТИРОВАНИИ ОБВООШШАШХ УСТАНОВОК С БЛОЧНЫМ ВКЛШШИЕМ ШЬТРОВ (С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ЭВМ)

Срок действия установлен с 01.10.82 г. до 01.10.87 г.

I. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

Ы. В основу Методических указаний положены Исходные-данные по_ч технологии обессоливания воды и алгоритм расчета установок с блочным включением фильтров"* При юс составлении использован опыт эксг£луатации водоочисток рада электростанций* научные разработки ВТИ [1,2] и методические рекомендации ТЭП, ХО ТЭП и ВНИПИэнерго-лрома.

Методика расчета рабочей схемы обессоливающей установки с . учетом конкретного оборудования, арматуры и расценок на них разработана ХО ТЭП. ,

1.2* За критерий оптимальности рассчитываемого технологического варианта схемы обессоливающей установки приняты затраты на иониты и реагенты на I м³ очищенной воды с учетом нейтрализации сточных вод. Эти затраты, по данным КГИ [2], составляют 40-60%.

Указанные технологические затраты являются определяющими по отношению к остальным составляющим приведенных затрат и поддаются оптимизации как на стадии проектирования, так и на стадии эксплуатации обессоливающих установок,

1.3. Минимальная себестоимость обессоленной воды при прочих равных условиях достигается при работе:

-    со скоростями, близкими к максимально допустимым (интенсификация работы оборудования);

-    с минимально'возможным количеством блоков фильтров для заданной производительности обессоливающей установки (сокращение капитальных-затрат н затрат на оф^укивание);

- 4 -

-    с наименьшим перерасходом ионитов во второй ступени обессоливания, что достигается правильным выбором продолжительности работы блока фильтров до отключения на регенерацию - продолжительности ионирования (снижение затрат на иониты и*реагенты);

-    с оптимальными удельными расходами реагентов (снижение затрат на реагенты).

Все перечисленные факторы учитываются соответствующим пост-* роением алгоритма расчета.

1.4. Принимая во внимание специфику выбора оборудования и удобства компоновки для конкретной обессоливающей установки, алгоритм предлагает набор технологических решений, близких к оптимальным, с различным оборудованием (различным количеством блоков фильтров и их типоразмерами) и с различными технологическими параметрами работы (высотами загрузки фильтров фильтрующими материалами, скоростями фильтрования, удельными расходами реагентов) для окончательного выбора приемлемого решения.

2. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ ЧАСТИ ОБЕССОЛИВАЩИХ УСТАНОВОК

'2Л. Обессоливающие установки с блочным включением фильтров рекомендуется проектировать как.по основным принципиальным схемам водоподготовки, предстаалекным на рисЛ и 2, так и по другим обоснованным вариантам схем с учетом качества сырой исходной воды, требований к качеству обработанной воды, параметров пара и типов котлов. Для исходных вод поверхностных водоисточников следует предусматривать предварительную очистку воды в осветлителях.

2.2. Исходные данные, необходимые для выбора технологии И -катиснирования и катионитов для ее осущесталения, зависят от способа регулирования температуры перегретого пара.

При регулировании температуры перегретого пара котлов с применением впрыска питательной воды необходимо пользоваться следующим/ исходными данными:

2.2.1." При содержании катионов натрия в исходной воде (вода перед Н-катионитными фильтрами) менее 0,5 кг-экв/л и суммарной * концентрации анионов сильных кислот не более 2 мг-экв/л применяется етупенчато-протинеточная технология катионирования, с использованием в качестве катионита в обоих фильтрах (предвключенном и основном) сульфоугля (см.рис.и рис.2,а,£).>

Рис,2. Основные принципиальные схемы установок с одноступенчатым обессоливанием с блочным включением фильтров:

а - схема установки со ступенча-то-противоточной технологией на первой ступени катионироваиия; б - схема установки со етупен-'чато-противоточной технологией ' на первой ступени катионировакия и анионирования; 5 - схема установки с двухслойной технологией ионирования; f - пред включенный W-катиониткый фильтр первой ступени; 2 - основной N-катионитный фильтр первой ступени; 3 - декарбонизатор; 4 - бак декарбонизованной воды; Ь - насос декарбонизо ванной, частично обессоленной воды; 6 - анионитный фильтр второй ступени; 7 - предвюшченный анионит-ный фильтр второй ступени; 8 - основной анионитный фильтр второй ступени; 9 - двухслойный Н -катионитный фильтр; 10 - двухслойный

анионитный фильтр

2.2,2. При*содержании катионов натрия в исходной воде 0,5-1 мг-экв/л н суммарной концентрации анионов сильных кислот 2-5 мг-экв/л применяется ступенчато-противоточная технология ка-тионировакия с использованием в первом по ходу воды фильтре суль-фоугля, а во втором фильтре - Катионита КУ-2-8 (см.рис.1,0, е и рис.2,а,5 К

2.2.3* При содержании катионов натрия в исходной воде более 1 мг—экв/л и суммарной концентрации анионов сильных кислот 2-5 мг-экв/л* применяется- ступенчато-противоточная технология ка-тиокированкя, но с использованием в обоих фильтрах катионита КУ-2-8 (см.рисЛ,г,е).

- 7 -

2.2.4¹ В случае предварительного коагулирования исходной воды с содержанием натрия до 1,5 мг-экв/л и суммарной концентрации анионов сильных кислот не более 3 мг-экв/л и при соотношении

НС0₃ л , _{л л}

= 0,44-0,8 применяется ступенчато-противоточная технология катионирования (в двух ^фильтрах - предвключенном и основном) с использованием карбоксильного и сильнокислотного катионитов, а также противоточкая двухслойная технология копирования (см.рис. 1,3 и рис.2,6)¹

2¹3¹ При. регулировании температуры перегретого пара котлов с применением впрыска конденсата насыщенного пара следует пользоваться следующими исходными данными:

2.3Л. При содержании в исходной воде катиона натрия менее 0,5 мг-экв/л и суммарной концентрации анионов сильных кислот не более I мг-экв/л Н-катионированне таких вод осуществляется либо в одну ступень по прямоточной (обычной) технологии, либо по отупен-чато-противоточной технологии. В качестве катионита в обоих случаях во всех фильтрах используется сульфоуголь (см.рис.1,а,£ и рис.2,а,6).

2¹3.2. При содержании в исходной воде катионов натрия .0,5-1 мг-экв/д и суммарной концентрации анионов сильных кислот до 3 мг-экв/л Применяется противеточное или ступенчато-противоточ-нйе Н-катиониро ванне (см.рис Л,ж, и рисг2,а¹6). В качестве катионита во всех фильтрах используется сульфоуголь,

2,3.3. При, содержании в исходной воде катионов натрия более -I мг-экв/л и суммарном содержании анирнов сильных кислот 2-5 мг-экв/л применяется также ступенчато-противоточная технология Н -катионирования с использованием в предвключенных фильтрах сулвфоугля, а в оснсгвга#х - катионита КУ-^-8 (см.рис. 1,6, рис.2, й,6). Для исходных вод & соотношением —= 0,4+0,8 применяется -ступенчато-противоточное катионировакие с использованием карбоксильного катионита и катионита КУ-2-8, а также технология противо-точного двухслойного катионирования (см.рис.1,3 й рис¹2,6),

2. При суммарном содержании в исходной воде аниЬнов сильных кислот более 5,0 мг-экв/л и независимо от концентрации катио-

- a -

нов натрия следует применять ступенчато-противоточное катлокирование с использованием в обоих фильтрах катионита КУ-2-8.

2.4.    В состав блока фильтров входят все иокитные*фильтры и декарбонизатор, за исключением фильтров смешанного действия (ФСД), поскольку эти фильтры регенерируются значительно реже.

2.5.    В целях сокращения удельных расходов серкой кислоты при обессоливании воды для первой ступени Н-катионкрования применяется ступеичато-противоточная технология [ в двух последовательно соединенных фильтрах (Н_? - Н_{1 осн} )] или противоточкое двухслойное катиониреваиие.

2.6.    При использовании в Н-катионитных фильтрах первой ступени пары катионитов-сульфоуголь и КУ-2-8 - высоту слоя КУ-2-8 в основном фильтре следует принимать не ниже I м и не выше 1,9 м.

2.7.    Высоту слоя сульфоугля в предвкяюченном/У-катионитном фильтре первой, ступени и его '‘диаметр следует выбирать с учетом обеспечения возможно меньшего удельного расхода серной кислоты на регенерацию Н-катионитных фильтров при обессоливании воды.

2.8.    При загрузке в Н -катионитные фильтры первой ступени катионита КУ-2-8 высота его слоя в предвключенном и основном фильтрах должна быть одинаковой и не менее I м и не более 1,9 м.

2.9.    В акионитных фильтрах первой ступени следует применять слабоосновный анионит АН-31. При этом высота слоя анионита в фильтре должна быть не менее 0,8-1 м и не более 1,8 м.

2.10.    В Я -катионитных фильтрах второй ступени преимущественно следует применять сульфоуголь при высоте слоя 1-1,5 м.

2.11.    В анионитных фильтрах второй ступени при прямоточной (обычной) технологии абонирования (в развернутых схемах) используется сильноосновный анионит AB-I7-8 (или его аналоги АВ-17Д и АБ-17И).' При ступенчато-противоточном анионировашт в предвключен-ном и основном фильтрах применяется анионит AB-I7-8. Высота слоя при этом в обоих аппаратах должна быть не менее 0,8-1 м и не более 1,5 «.

2.12.    В анионитных фильтрах одноступенчатых схем обессоливания (см.рис.2,0,5) при обычной технологии аииснирования следует

техно

логии в первом пс ходу воды фильтре возможно применение сильноосновного анионита АВ-29 или АЗ-29П (П тип) или слабо основного анионита АН-511, АН-31Г. Высота слоя анионитов в'анионитных фильтрах второй ступени должна быть не менее 0,8-1 м и не более 1,5 м.

- 9 -

2.13* В схемах с двухслойным (ггротивоточным) копированием (см.рис.2,д) в И-катионитном фильтре следует использовать макропористый слабокислотный катионит КБ-22Л и сильнокислотный'Катионит КУ-2-8, в анионитном фильтре - макропористый слабоосиовный анионит АН-511 и сильноосновный анионит AB-I7-8. Катиониты и аниониты разных типов загружаются в соответствующие фильтры в равных объемах (1:1). Общую высоту загрузки катионитов» каК и обшую высоту загрузки анионитов в соответствующих фильтрах, следует принимать не менее 2 м.

2Л4. В целях сокращения избыточного расхода ионитов на за-, грузку фильтров и приближения к одинаковой расчетной длительности цикла ионирования по катионитным и анионитным фильтрам в цепи обессоливания рекомендуется установка ионитных фильтров разного диаметра. В этом случае скорость пропуска регенерирующих веществ и скорость воды при отмывке фильтров с соблюдением максимально допустимых скоростей фильтрования обрабатываемой воды не должны отличаться от оптимальных более чем на 35%.

2Л5. При выборе количества фильтров и их диаметров, кроме требований п.2.14, следует учитывать скорости фильтрования воды в соответствии с нормами технологического проектирования:

-    для Н-катионитных фильтров первой ступени с катионитом КУ_г2-8 и сульфоуглем - до¹30 м/ч;*

-    для анионитных фильтров первой ступени с анионитом АН-31 -до £0 м/ч, с анионитами АН-31Г, АН-511, АНЗ и другими ^гранулированными v мат ©риалами - до 30 м/ч;

-    для анионитных фильтров второй ступени с анионитами AB-I7-8, АВ-17И или ^WAB-I7^ включая и анионитный фильтр второй ступени в одноступенчатых схемах-до 30 м/ч;

-    для катионитных фильтров второй ступени с сульфоуглем и ли катионитом КУ-2-8 - до 50 м/ч.

2Л6. Расчетные значения обменной емкости ионитов следует принимать:

2Л6.1. Для сульфоугля в пред включенных н -катионитных фильтрах первой ступени - 200 г-экв/м³ независимо ст соотношения экви

в поступающей воде;

16.2. Для сульфоугля в Я-катионитных фильтрах второй ступе-200 г-экв/м³ при расходе 100%-кой серной кислоты на регене

рацию - не менее 20 кг на I м катионита.

- 10 -

2.16.3.''Для катионита КУ-2-8 в. основных Н -кати’онитных фильтрах первой ступени для пары катионитов-сулъфоуголь и КУ-2-8 - по данным.рис.3 при расходе 100%-ной серной кислоты (нарастающей концентрации' 70. кг на I м³ катионита.

2.16, _#4. Для пары катионитов КУ-2-8 и КУ-2-8 в Н-катионитных фильтрах первой ступени (ступенчато-противоточная технология), при равных. объемах загруженного катионита в обоих фильтрах - по данным рис.4 при расходе 100%-ной серной кислоты (нарастающей концентрации) 70 кг на I м³ катионита КУ-2-8 в основном фильтре первой ступени.*

2.16.5.    Для пары катионитов КБ-12П и КУ-2-8 в И-катиониткых

фильтрах первой ступени (ступенчато-противоточная технология) при равных объемах загруженных катионитов в фильтрах - по данным рис.5 при расходе 100%-ной серной кислоты 70 кг на I м³ катионита КУ-2-8 и концентрации кислоты 1,5 и^3%.    •    ,    '

2.16.6.    Для пары катионитов КБ-12П и КУ-2-8 в двухслойном ^ срст &У.-&а?тгониткоы фильтре - по данным рис.6 и 7 при расходе 100%-ной серной кислоты 100 кг на I м³ катионита КУ-2-8 и концентрации кислоты 1,5%.

2.16.7.    Для катионита КУ-2-8 в случае его применения в^-ка-тионитных фильтрах второй ступени - 400 г-экв/м³ при расходе 100%-ной серной кислоты 50 кг на I м³ катионита.

2.16.8.    Для анионита АН-31 в фильтрах первой ступени - по

данным рис.8 при расходе 100%-ного едкого натра 50 кг на I м³ анионита.    ,    ’    •

2.16*9. Для анионита AB-I7-8 в фильтрах второй ступени при обычной технологии - по графику рис.9 при расходе Ю9%-ного . едкого натра 100 кг на I ы³ анионита с поправкой на скорость фильтрования по графику ркс.Ю.'

_к 2.16.10. Для анионита АЗ-17-8 в фильтрах второй ступени(сту-пенчз^о-прст^юточная технология) - по данным рис.П с поправкой на скорость фильтрования по графику рис. 10.

2.17.    Продолжительность регенерации и отдавки "блока фильтров сдерет рассчитывать с учетов времени, необходимого для проведения.

'всех сгг-егалий восстановления (взрыхление фильтрующего материала регенерация его кислотой к щелочью, отмывка-и дскывка фильтров), а также времени на переключение ..запорной арматуры. В. том случае, кргда регенерация кислотой и щелочью проводится параллельно", в расчете принимается большее значение продолжительности операции.

1

Все обозначения см. табл Л.