ТЕХНИЧЕСКОЕ УПРАВЛЕНИЕ ПО ЭКСПЛУАТАЦИИ ЭНЕРГОСИСТЕМ

РУКОВОДЯЩИЕ УКАЗАНИЯ НО РАСЧЕТУ ПРОВОДОВ И ТРОСОВ ВОЗДУШНЫХ ЛИНИЙ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ

ИЗДАТЕЛЬСТВО «ЭНЕРГИЯ»

10.    Скоростной напор ветра на провода определяется по высоте расположения приведенного центра тяжести всех проводов.

Высота расположения приведенного центра тяжести проводов h_nр определяется по формуле

2

Р — h_Cp    f,    (^)

где {— наибольшая стрела провеса проводов, м;

Дер — средняя высота крепления проводов к изоляторам на опоре, м.

Скоростной напор ветра на тросы определяется по высоте расположения центра тяжести тросов.

Скоростной напор ветра на провода и тросы следует определять по первой зоне, если h_nр^15 м (для большинства применяемых опор это условие, как правило, соблюдается).

При высоте более 15 м скоростной напор определяется по зонам в соответствии с табл. 7.

Для RЛ напряжением 20 кв и ниже при высоте крепления проводов над землей менее 12 м приведенные в табл. 6 величины скоростных напоров ветра могут быть снижены на 15%.

На специальных переходах через реки, водохранилища, ущелья и пр. высота расположения приведенного центра тяжести проводов или тросов определяется по формуле

_ ftepi + h_0P1 __ 2

«пр    2    з I)    V^й)

где kept и h_cp2 — высота крепления тросов или средняя высота

крепления проводов к изоляторам на опорах, м.

Для перехода, состоящего из нескольких пролетов, скоростной напор ветра при расчете проводов и тросов принимается одинаковым для всех пролетов перехода. При этом высота приведенного центра тяжести, определяющая зону, по которой находится скоро-стной напор, вычисляется по формуле

,     hupih    hjiр2^2    + • • . + ^Пр Jn

^Плр- h + l2 + -.. + tn ⁹

где 1_и /₂ и т. д. — длины пролетов, входящих в переход, м;

А_прх» ^пр2 и т. д. — высоты приведенных центров тяжести проводов или тросов над меженью реки, нормальным горизонтом водохранилища или низом ущелья в каждом из пролетов, м.

11.    Скоростной напор при сочетаниях ветра и гололеда принимается равным 0,25 его наибольшего нормативного значения, определенного в соответствии с пп. 8 и 9.

При этом в районах с нормативной толщиной стенки гололеда 15 мм и более величина скоростного напора при гололеде должна приниматься не менее 14 кГ/ж².

Примечание. В отдельных районах СССР, где отмечены или можно ожидать повышенных скоростей ветра при гололеде или где характерны сочетания значительных скоростей ветра с больщи-

10

_wh размерами гололедных отложений с объемным весом менее 0,9 г/см³, нормативные значения скоростного напора и толщины стенки гололеда должны быть увеличены в соответствии с данными о фактически наблюдаемых размерах гололеда и скорости ветра при гололеде.

12. При определении нормативных значений скоростных напоров ветра следует дополнительно руководствоваться следующим:

а)    Для участков ВЛ, сооружаемых в застроенной местности, если средняя высота окружающих зданий составляет не менее ²/з высоты опор, величина нормативного скоростного напора может быть уменьшена на 30%. Такое же уменьшение скоростного напора ветра допускается для ВЛ, трасса которых защищена от поперечных ветров (лесные массивы заповедников, горные долины и ущелья и т. п.).

На ВЛ напряжением 20 кв и ниже при учете указанного в данном пункте понижения скоростного напора ветра рекомендации, приведенные в п. 10 о дополнительном снижении скоростного напора ветра для этих ВЛ, не распространяются.

б)    Для участков ВЛ, сооружаемых в условиях микрорельефа, способствующего резкому увеличению скоростей ветра (высокий берег реки резко выделяющаяся над окружающей местностью возвышенность, большие переходы, прибрежная полоса больших озер и водохранилищ в пределах 3—5 км), при отсутствии данных наблюдений нормативные величины наибольших скоростных напоров ветра должны увеличиваться на 40% по сравнению с величинами, соответствующими принятому ветровому району.

в)    Для участков ВЛ в горных районах, в местах, резко выделяющихся над окружающим рельефом (вершины гор к хребтов, перевалы), а также при пересечении долин и ущелий, открытых для сильных ветров, наибольший нормативный скоростной напор ветра при отсутствии данных наблюдений следует поинимать равным 76 кГ/м².

г)    Нормативные скоростные напоры ветра, определенные в соответствии с картой и приведенными выше указаниями, должны корректироваться с учетом данных эксплуатации линий электропередачи, линий связи и других инженерных сооружений в районе трассы ВЛ, а также результатов полевого обследования трассы.

Величины нормативных скоростных напоров ветра (кГ/м²) должны быть округлены до значения целого числа.

13 Приведенная нагрузка проводов и тросов ВЛ от действия ветра определяется по формуле

Нормативные горизонтальные нагрузки Q от действия ветра на провода и тросы, воспринимаемые опорами и фундаментами,

определяются по формуле

Q~ Рю^ъе тр*    (J0)

где /_ветр — ветровой пролет—длина участка ВЛ, давление ветра на провода или тросы с которого воспринимается опорой.

14. Различаются две категории расчетных температур воздуха, принимаемые при расчете проводов и тросов: натуральные и услов-

11

ные. К первой категории относятся высшая температура низшая

температура t_ и среднегодовая температура t_g. Температуры этой категории принимаются по данным многолетних фактических наблюдений в районе трассы проектируемой ВЛ.

Ко второй категории относятся температуры, условно принимаемые при работе ВЛ в нормальном и аварийном режимах при различных сочетаниях климатических условий, при проверках приближения токоведущих частей к элементам опор и сооружений и т. п.

Принятые условные температуры следует рассматривать >в качестве наиболее вероятных величин, наблюдаемых при различных режимах работы ВЛ.

Выбор величин условных температур основывается на результатах длительного изучения опыта эксплуатации ВЛ всех напряжений как в СССР, так и за рубежом.

Величины расчетных температур округляются до значений, кратных 5, и принимаются для всех ВЛ одинаковыми независимо от их напряжения.

РАСЧЕТНЫЕ СОЧЕТАНИЯ КЛИМАТИЧЕСКИХ УСЛОВИЙ

15.    При расчете ВЛ для работы в нормальном режиме следует принимать следующие сочетания климатических условий:

а)    высшая температура ветер и гололед отсутствуют;

б)    провода и тросы покрыты гололедом, температура минус 5° С, ветер отсутствует;

в)    низшая температура ветер и гололед отсутствуют;

г)    среднегодовая температура t_a, ветер и гололед отсутствуют;

д)    нормативный скоростной напор ветра q_Hi температура минус 5° С, гололед отсутствует¹;

е)    провода и тросы покрыты гололедом, температура минус5°С,

скоростной напор ветра 0,25    ¹.

16.    При расчете приближения токоведущих частей к элементам опор и сооружений следует принимать следующие сочетания клима_: тических условий:

а)    при рабочем напряжении — нормативный скоростной напор ветра q_Ui температура минус 5^ЭС;

б)    при атмосферных перенапряжениях — температура +15° С, скоростной напор ветра 6,25 кГ/м²;

в)    при внутренних перенапряжениях — температура t_s, скоростной напор ветра 0,27 q_u.

17.    При расчете ВЛ должна производиться проверка их по условиям монтажа на следующие сочетания климатических условий: температура минус 15° С, скоростной напор ветра 6,25 кГ/м².

СИСТЕМАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ПРОВОДОВ И ТРОСОВ

18.    Способ проведения механического расчета проводов в условиях нормальной работы ВЛ может быть весьма различен, но наиболее удобным способом как с точки зрения затрат рабочего време-

Формулы для определения нормативных нагрузок

на провода

Таблица 8

Формулы для подсчета Характер нагрузок погонной нагрузки, кГ/м приведенной нагрузки, KTjM'MM2 1. От собственного веса провода р\ — вес 1 пог. м провода Pi Y.= 5 2. От веса гололеда р2 = 0,9тс6 (d + b)> 10-3 P2 Y2— 5 3. От веса провода, покрытого гололедом Рг = Pi + Pi Рз s 4. От давления ветра на провод, свободный от гололеда, скоростной напор Cj н р^ = &Cxqnd-10~3 Y*~ S 4а. То же, но при скоростном напоре ветра 6,25 кГ/м2 Ла = С*6,25<М0-3 Y -Ell Y*a — S 4Ь. То же, но при скоростном напоре ветра 0,27 Pib=Cx 0,27qsd-10-3 5. От давления ветра на провод, покрытый гололедом, скоростной напор 0,25 qn Рь = 1,2-0,25<7bX X (^ + 26)-10”3 y -El. Ys"“ s 6. От веса провода и давления ветра на провод, свободный от гололеда Pi=V ft+pI Y Yfi — 5

13

Продолжение табл. 8

	Формулы для подсчета
Характер нагрузок	погонной нагрузки, кГ/м	приведенной нагрузки, кГ/м •мм2
Суп То же, но при скоростном напоре ветра 6,25 кГ/м2	Pm = Y р\ + р\а	Рва S
6/? То же, но при скоростном напоре ветра 0,27 qн	Р*ъ=У Р\ + Р\Ь	РьЪ Тбь — 5
7 От веса провода, покрытого гололедом, скоростной напор 0,25дн	Р-, = угР2з+ р\	II >-

Примечания: 1. В формулах диаметр провода или троса d и толщину стенки гололеда Ь следует брать в миллиметрах» а площадь поперечного сече-I ия провода с>'— в квадратных миллиметрах (для сталеалюминиевых проводов берется суммарная площадь поперечного сечения стали и алюминия).

2 Для упрощения расчетов обычно пользуются усредненными значениями Y, для каждой марки проводов (табл. 2).

3.    При скоростных напорах £?_П=:Л5 кГ/м² и q_a= 125 кГ/м'² в формулу для

р_4б вводится коэффициент неравн шерности, равный соответственно а=0,96 и а=г0,92, а в формулу для р_э — соответственно а==0,98 и а=0,96.

4.    При толщине стенки гололеда 15 мм и более скоростной напор ветра должен приниматься не менее 14 кГ/м².

5.    Для ВЛ на штыревых изоляторах нагрузки 4а, ib, 6а и Qb не вычисляются.

ни, так и г точки зрения полноты и наглядности представления получаемые результатов является проведение его в виде систематического расчета К

Расче!ные режимы, входящие в объем систематического расчета проводов, определяются принятыми климатическими условиями.

Систематический расчет проводов дает возможность при установленных исходных данных и выбранных расчетных режимах работы ВЛ построить для этих режимов кривые зависимости напряжений и стрел поовесов провода от длины пролета для всего диапазона пролетов, могущих быть на данной линии, что позволяет легко и быстро ориентироваться при решении различного рода задач, возникающих при проектировании ВЛ.

19. Систематический расчет проводов состоит из следующих

последовательных этапов одинаковых как для монометаллических, так и для биметаллических проводов:

а)    определение нормативных нагрузок, действующих на провода;

б)    определение значений критических пролетов;

в)    определение напряжений в проводе при различных расчетных режимах;

г)    определение стрел провеса провода;

д)    составление сводных таблиц и кривых по результатам расчета.

20    Определение погонных и приведенных нагрузок, действующих на провода, производится по формулам табл. 8; при этом направление ветра принимается нормальным по отношению к оси ВЛ.

21    Нагрузки р_и Рз, Ре, Рва, реь и р₇ (и соответствующие им приведенные нагрузки) являются основными, так как они используются в уравнениях состояния для определения напряжений в проводе Нагрузки р₄, р_4а, Раь и р$ (и соответствующие им приведенные нагрузки) используются при определении расстояний приближения отклоненного провода ВЛ к телу опоры или иного инженерного сооружения.

При определении нагрузки от давления ветра на провода свободные от гололеда, для ускорения вычислений рекомендуется пользоваться табл. 9, в которой приведены численные значения выражения aC_xq_B для всех марок проводов.

Таблица 9

Значения aC_xq_u в зависимости от величины скоростного

напора д_а

Qn, КГ/М2	aCxqн, кГ}м%, При		<7Н, кГ}м3	аСж<7н, кГ}м2, при
	С«=!-'	С*=>-2		£*=>■>	Сх=1.2
27	29,7	32,4	70	55,0	60,0
35	35,0	38,2	80	61,6	67,2
40	37,4	40,8	85	65,5	71,4
45	40,4	44,1	100	77,0	84,0
50	43,0	47,0	105	81,0	88,2
55	45,4	49,5	115	88,5	96,6
65	51,8	56,5	125	90,8	105,0

22.    Как указывалось выше, расчет проводов должен производиться с ограничением напряжения в них для трех расчетных условий. Вопрос о том, которое из этих условий должно быть принято в качестве исходного, решается в зависимости от расчетных температур, нагрузок и величины заданных допускаемых напряжений.

Для решения этой задачи необходимо определить значения критических пролетов.

23.    Напряжение в проводе для различных расчетных режимов определяется по уравнению состояния провода; оно приводится к виду

₅2(о + .Л) = £

15

и очень просто решается путем подбора при помощи счетной логарифмической линейки

Перечень расчетных режимов, входящих в объем систематического расчета провода, приведен в табл. 10.

Расчетные режимы для систематического расчета проводов

Таблица 10

1 Расчетные j режимы Условные сочетания климатических условий № соответствующих расчетных нагрузок 1 Провода и тросы покрыты гололедом, t = — 5° С, скоростной напор ветра 0,25(?н 7 2 Провода и тросы покрыты гололедом, t = — 5° С, ветер отсутствует 3 3 Скоростной напор ветра #н, £ = — 5° С, гололед отсутствует 6 4 t = — 15° С, скоростной напор ветра 6,25 кГ/м2, гололед отсутствует1 6а 5 t = -f- 15° С, ветер отсутствует2 1 6 ^мин) ветер и гололед отсутствуют 1 7 ^ м а кр» ветер отсутствует 1 8 ta, ветер и гололед отсутствуют 1 9 ^ = + 15° С, скоростной напор ветра 6,25 кГ/м2* 6а 10 t3, скоростной напор ветра 0,27qH, гололед отсут- 66 ствует*

1 Для проверки по условиям монтажа, для ВЛ на штыревых изоляторах этот режим исключается. 1 Для проверки при атмосферных перенапряжениях; для ВЛ на штыревых изоляторах и на ВЛ без защитных тросов этот режим также исключается. * Только для проверки необходимых расстояний на угловых опорах промежуточного типа с подвесными гирляндами изоляторов для 9-го режима при атмосферных перенапряжениях и для 10-го режима при внутренних перенапряжениях.

24. Стрела провеса провода (троса) определяется по формуле

,    /²Г

где у и с — приведенная нагрузка и напряжение в проводе для рассматриваемого режима.

Стрелы провеса провода, определенные для ветровых режимов, называются косыми или наклонными; вертикальная и горизонтальная составляющие их /_в и /_г вычисляются по формулам:

/_в = f cos у;    (12)

fv = f sin у,    (12a)

где у — угол отклонения провода в пролете от вертикали под действием ветра.

В соответствии с Приведенными выше определениями критиче* ских пролетов точки Оj и Оз характеризуют соответственно величины первого и третьего критических пролетов, а точка 0₂ — значение второго критического пролета

Таким образом, значения первого, второго и третьего критических пролетов фиксируются точками пересечения кривых о_э(_) и (г) между собой и каждой из них с прямой о_э.

30. Взаимное расположение кривых а_э(_) и с_э (г) и прямой с_э может быть разным. В рассматриваемом случае (рис. 1), когда прямая проходит ниже точки пересечения кривых а_э(_) и с_э(г), физический смысл имеют два критических пролета’ Лк и /_зК (пролет /_2К в этом случае физического смысла не имеет).

Рис. 2. Кривые зависимости напряжения провода от длины пролета при расчете провода по трем исходным условиям для случая /ik>/2k>/_3k.

Если прямая с_э проходит выше точки пересечения кривых а_э(-) и (г) (рис. 2), то физический смысл имеет только второй критический пролет /_2К. Первый (Лк) и третий (Лк) критические пролеты в этом случае фиктивные, физического смысла не имеют и находятся на пересечении прямой ч_э с продолжением кривых а_э(-) и а_э(_г). Продолжения кривых а_э(-) и о_э (г) должны быть построены на основании тех же исходных условий, что и сами кривые, т е. продолжение кривой ч_э(_) — исходя из режима низшей температуры (прямая а_), а продолжение кривой а_э (_г)—исходя из режима наибольшей нагрузки (прямая <у_г)*

В этом случае для пролетов /р <С Лк исходным является режим низшей температуры, а для пролетов /р^>Лк— режим наибольшей нагрузки (l_v — длина пролета, по которому ведется расчет).

31.    Если в первом варианте Лк<Лк» то во втором варианте Лк>Лк* От того, как проходит прямая а_э, могут быть установлены следующие зависимости между величинами критических пролетов: если прямая о_э проходит ниже точки 0₂, то

Лк Лк Лк» а если прямая а_э проходит выше точки 0₂, то

Лк ^ Лк Лк*

32.    Интересно исследовать случай, когда длины критических пролетов одновременно или порознь принимают мнимые значения.

Условия, при которых критические пролеты становятся мнимыми, можно вывести, анализируя формулы (14), (15) и (16) с учетом данных, помещенных в табл. I и 2.

20

УТВЕРЖДАЮ:

Зам. начальника Технического управления по эксплуатации энергосистем Главный специалист-электрик

П. Устинов 11 августа 1964 г,

ВВЕДЕНИЕ

Настоящие Руководящие указания (РУ) предназначаются для механического расчета проводов и грозозащитных тросов воздушных линий электропередачи (ВЛ) при работе их в нормальном и аварийном режимах и составлены в соответствии с «Правилами устройства электроустановок» (гл. II-5 ПУЭ-64) и «Строительными нормами и правилами» (СНиП П-И.9-62 и СНиП П-А.11-62).

Нормальным режимом работы ВЛ называется режим при необорванных проводах и тросах.

Аварийным режимом работы ВЛ называется режим при оборванных (полностью или частично) проводах или тросах.

Механический расчет проводов и тросов в нормальных режимах работы ВЛ производится из условий обеспечения в них необходимого запаса прочности при различных сочетаниях атмосферных условий.

Механический расчет проводов и тросов в аварийных режимах работы ВЛ производится с целью установления величины тяжения и стрел провеса провода в пролетах, смежных с аварийным.

Помимо этого, механический расчет проводов и тросов позволяет установить величины нормативных нагрузок на провода и тросы, воспринимаемых опорами и фундаментами ВЛ.

Различаются следующие виды нормативных нагрузок на провода и тросы: а) от собственного веса проводов и тросов; б) от веса гололеда на проводах и тросах и в) от давления ветра на провода и тросы.

Расчет проводов и тросов ВЛ производится по методу допускаемых напряжений. При этом в основу расчета следует брать нормативные нагрузки.

Нагрузки от веса изоляции и арматуры на работу проводов и тросов, как правило, при расчете не учитываются.

При расчете проводов и тросов различают погонные и приведенные (удельные) нагрузки. Первые представляют собой нагрузки, отнесенные к 1 ног. м провода или троса и имеют размерность кГ/м, а вторые — к I пог. м и 1 мм² площади поперечного сечения провода или троса и имеют размерность кГ/м • мм².

Выбор расчетных климатических условий для определения нормативных нагрузок на провода и тросы от веса гололеда и давления ветра должен производиться в соответствии с картами климатического районирования территории СССР по гололеду и скоростным напорам ветра, уточненными на основании данных, полученных в результате обработки материалов многолетних на-

3

блюдений над скоростью ветра, интенсивностью и удельным весом гололедно-изморозевых отложений и температурой воздуха в зоне трассы сооружаемой ВЛ

Настоящие РУ составлены в предположении, что провода и тросы подвешены на одинаковых высотных отметках, и не распространяются на особые случаи расчета проводов и тросов (открытые распределительные устройства, большие переходы, участки трассы ВЛ с сильно пересеченным профилем и т п )

Несмотря на то, что основные формулы расчета остаются в силе и для всех приведенных выше особых случаев, специфика, присущая каждому из них, не позволяет включить их в объем настоящих РУ.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ ПО РАСЧЕТУ ПРОВОДОВ В НОРМАЛЬНЫХ РЕЖИМАХ РАБОТЫ

ИСХОДНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ УСЛОВИЯ И ДОПУСКАЕМЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ В ПРОВОДАХ

1 Расчет проводов на прочность должен производиться для следующих условии а) при наибольшей внешней нагрузке; б) при низшей температуре и отсутствии внешних нагрузок; в) при среднегодовой температуре и отсутствии внешних нагрузок Соответствующие этим условиям допускаемые напряжения 0_Г, ст_ и а_э-

Допускаемые напряжения в процентах временного сопротивления провода для этих условий приведены в табл. 1

Различие в допускаемых напряжениях для сталеалюминиевых проводов в режимах наибольшей нагрузки и низшей температуры

Таблица 1

Допускаемые напряжения в проводах и тросах

Наименование Допускаемое напряжение в процентах временного сопротивления провода и троса провода и троса при наибольшей внешней нагрузке при низшей температуре при среднегодовой температуре Алюминиевые провода .... 50* 50* 30 Стальные провода: ПСО.......... 40 40 35 ПС........... 50 50 35 Сгалеалюминиевые провода: АС, АСО и АСУ..... ^ 2** 37 25 Стальные тросы...... . 50 50 35

* Для ВЛ с проводами сечением до 95 мма в населенной местности и в местах пересечении с различными сооружениями допускаемое напряжение следует принимать равным 40% временного сопротивления провода. ** Для ВЛ со сталеалюминиевыми проводами марки АСУ при толщине стенки гололеда более 20 мм допускается повышение напряжения до 60% временного сопротивления провода.

4

вызвано значительными температурными напряжениями, возникающими в алюминиевой части провода при низшей температуре.

Приведенные в табл. 1 значения допускаемых напряжений в проводах не всегда являются оптимальными. В отдельных случаях, например на ВЛ напряжением 0,4—10 кв, может оказаться экономически более целесообразным принимать значения напряжений ниже приведенных в табл 1.

2. Определение величин напряжения в проводе и стрел провеса при изменениях атмосферных условий для различных длин пролетов выполняется с помощью уравнения состояния провода, имеющего следующий вид:

(О

где и о — напряжение в низшей точке провода в начальном и искомом состояниях, кГ(мм²\

I — длина пролета, м;

Yo ^и Y — соответствующая приведенная нагрузка, кГ/м-мм²;

Е — модуль упругости, кГ/мм²; t₀ и t —- соответствующая температура, °С;

а — температурный коэффициент линейного расширения провода, \Jzpad.

3. Физико-механические характеристики проводов и тросов и усредненные значения их расчетных параметров приведены в табл. 2. Введение усредненных значений параметров намного облегчает расчет и вместе с тем незначительно влияет на точность результатов.

Таблица 2

Физико-механические характеристики прозодов и тросов

Наименование провода и троса Приведенная нагрузка от собственного веса т,, кГ1м'ММ* Модуль упругости Е, кГ/мм2 Температур-ный коэффициент линейного расширения а, град"1 Временное сопротивление провода или троса в целом разрыву *вр> кГ/мм2 Алюминиевые провода ...... 2,75*10~3 6,3-103 23 • 10 “ 6 15 или 16* Стальные провода: ПС О..... 7,85-10-* 20-10» 12* 10“° 55 ПС...... 8,0* 10“3 20-103 12-10“° 65 или 70** Сталеалюминиевые провода: АС-16—АС-95 . . 3,47*10“3 8,25-10» 19,2*10“6 25 АС-120—АС-400 3,56-10-» 8,45*10» 18,9-10“6 29 АСО-150—АСО-700 3,39*10“» 7,85-103 19,8-10~6 27 АСУ-120—АСУ-400 3,73* 10“3 8,9*103 18,3-10-° 31 Тросы (канаты) 8,0-10“3 20- Ю3 12-10-6 120***

* 15 кГ/мм* при диаметре проволок более 2,5 мм и 16 кГ/мм2 при диаметре проволок 2,5 му1 и менее. ** 65 кГ/мм2 при диаметре проволок более 1,8 мм и 70 кГ1мм2 при диаметре проволок 1,8 мм и менее. *•* Уточняется по соответствующим ГОСТ.

ь

Подробные данные о конструкции алюминиевых, сталеалюминиевых и стальных проводов, а также стальных тросов (канатов) приведены в приложении I.

В соответствии с рекомендациями гл. II-5 ПУЭ-64 сталеалюминиевые провода даются в сокращенной номенклатуре. Медные, бронзовые, сталебронзовые и биметаллические сталемедные провода настоящими РУ не рассматриваются.

Приведенные в табл. 2 временные сопротивления сгалеалюминие-вых проводов приняты для отдельных групп марок проводов (АС-16—АС-95,    АС-120—АС-400,    АСО-150—АСО-700,    АСУ-120--

АСУ-400).

4 Численные значения допускаемых напряжений по проводу, а также численные значения напряжений в алюминиевой части сталеалюминиевых Проводов ДЛЯ принятых ИСХОДНЫХ условий (сг_г(а), СТ_(а)

и 0э(а))> подсчитанные с учетом температурных напряжений, для сравнения с ранее принимаемыми аналогичными величинами (в качестве расчетных приняты температура при наибольшей нагрузке t_r — —5° С, низшая температура t_ = —40° С и среднегодовая температура С — 0° С) приведены в табл. 3.

Допускаемые напряжения по проводу в целом и значения

напряжений в алюминиевой части сталеалюминиевого

провода, кГ\мм*

Таблица 3

Марка провода Допускаемые тапряжения по проводу в целом, кГ(мм2 Напряжение в алюминиевой части сталеалюминиевого провода, KfjMM* а г а гэ ffr(a) Ма) аэ(а) АС-16—АС-95 10,5 9,25 6,25 8,49 8,38 5,13 АС-120—АС-185 12,2 10,7 7,25 9,61 9,39 5,79 АСО-240—АСО-700 11,3 10,0 6,75 9,5 9,14 5,72 АСУ-120—АСУ-400 13,0 11,5 7,75 9,79 9,78 5,88 А-25—А-35* 8,0 8,0 4,8 — .— — А-50—А-185* 7,5 7,5 4,5 — .— — ПС-25—ПС-70 32,5 32,5 22,75 — — —. ПС-95 35,0 35,0 24,5 — — —

* В населенной местности и в местах пересечений для А-25—А-35 (7Г = (7__=* -=6,4 кГ/лш2, а для А-50—А-95    кГ/лш2.

ПОГОННЫЕ И ПРИВЕДЕННЫЕ НАГРУЗКИ НА ПРОВОДА И ТРОСЫ, РАСЧЕТНЫЕ ТЕМПЕРАТУРЫ

5. Погонная нагрузка на провода и тросы ВЛ от собственного веса pi в общем случае определяется по ГОСТ пли техническим условиям.

Приведенная нагрузка на провода и тросы ot собственного веса определяется по формуле

Yi — i    (2)

где S — суммарная площадь поперечного сечения всех проволок провода или троса,

В целях упрощения расчетов обычно пользуются значениями, усредненными для отдельных марок проводов (см. табл. 2) В этом случае погонная нагрузка от собственного веса проводов определяется следующим образом:

Pi = Yi 5.

Нормативные нагрузки от собственного веса проводов и тросов, воспринимаемые опорами и фундаментами, определяются по формуле

Gj — pj/вес,    (3)

где I_Вес — весовой пролет (длина участка ВЛ, вес проводов или тросов на котором численно равенs вертикальным нагрузкам, воспринимаемым опорой от проводов и тросов).

6. Погонная нагрузка проводов и тросов ВЛ от веса гололеда р2 вычисляется, исходя из цилиндрической формы гололедных отложений с удельным весом 0,9 г!см³ и толщиной стенки гололеда С, наблюдаемой с повторяемостью 1 раз в 15 лет для ВЛ напряжением 500 кв, 1 раз в 10 лет для ВЛ напряжением от 1L0 до 330 кв, и 1 раз в 5 лет для ВЛ напряжением 35 кв и ниже.

Толщина стенки гололеда округляется до значения, кратного 5 мм. При толщине стенки гололеда более 22 мм округление производится до целого числа миллиметров.

Для ВЛ напряжением 500 кв толщина стенки гололеда должна приниматься не менее 10 мм, а для ВЛ напряжением 330 кв и ниже — не менее 5 мм.

Нормативные толщины стенки гололеда, определяемые в соответствии с картой районирования территории СССР по гололеду (см приложение III) и условно приведенные к высоте 10 м над поверхностью земли, для повторяемостей 1 раз в 5 лет и 1 раз в 10 лет должны быть не менее величин, указанных в табл. 4.

Таблица 4 Нормативные толщины стенки гололеда для высоты 10 м над поверхностью земли

Районы СССР по гололеду Нормативные толщины стенки гололеда, мм, с повторяемостью 1 раз в 5 лет 1 раз в 10 лет I 5 5 II 5 10 III 10 15 IV 15 20 Особый 20 и более Более 22

7

Для больших переходов, участков ВЛ, проходящих по плотинам гидроэлектростанций и вблизи прудов-охладителей, и т п при отсутствии данных наблюдений толщину стенки гололеда слетует принимать на 5 мм больше, чем для всей линии.

Нормативная толщина стенки гололеда с повторяемостью 1 раз в 15 лет должна определяться на основании обработки данных многолетних фактических наблюдений Этот прием должен быть применен и при определении толщины стенки гололеда в особо гололедных районах.

Приведенная нагрузка проводов и тросов от веса гололеда определяется по формуле

Нормативные нагрузки от веса гололеда на проводах и тросах, воспринимаемые опорами и фундаментами, определяются по формуле

^2 —    (5)

7. Погонная нагрузка проводов и тросов ВЛ от действия ветра для каждого расчетного режима определяется по формуле

p_w — aC_xdq sin у-10"³,    (6)

где q — скоростной напор, определяемый для каждого режима в соответствии с указаниями пп. 9—14^л; а — коэффициент неравномерности скоростного напора по пролету, принимаемый согласно табл. 5;

С_х — коэффициент лобового сопротивления, принимаемый: 1,1 — для проводов и тросов диаметром 20 мм и более, свободных от гололеда; 1,2 — для проводов и тросов диаметром менее 20 мм, свободных от гололеда, и для всех проводов и тросов, покрытых гололедом; у — угол между направлением ветра и проводами ВЛ; о — наружный диаметр провода (с учетом в гололедных режимах толщины стенки гололеда).

8.    Величины наибольших нормативных скоростных напоров ветра принимаются с повторяемостью 1 раз в 15 лет для ВЛ напряжением 500 кв, 1 раз в 10 лет для ВЛ напряжением от ПО до 330 кв и 1 раз в 5 лет для ВЛ напряжением 35 кв и ниже.

9.    При определении нормативного скоростного напора устанавливаются зоны по высоте, в пределах которых нормативный скоростной напор принимается неизменным.

В первой зоне — до 15 м от поверхности земли — нормативный скоростной напор принимается равным скоростному напору, наблюдаемому на высоте 10 м от земли

Величины нормативных скоростных напоров на высоте 10 м от земли должны определяться в соответствии с каргой районирования территории СССР по скоростным напорам (см. приложение II) и должны быть не менее величин, приведенных в табл 6.

Таблица 5 Значения коэффициента неравномерности а в зависимости от величины скоростного напора ветра

Скоростной напор ветра, кГ]м2 а1 Скоростной напор ветра, кГ/м2 а1 27 и менее 1,0 70 0,713 35 0,91 80 0,7 40 0,85 85 45 0,817 100 50 0,783 105 55 0,75 135 65 0,725 125 п

1 Промежуточные значения а определяются линейной интерполяцией.

Таблица б

Нормативные скоростные напоры ветра на высоте 10 м от поверхности земли

Районы СССР по ветру Скоростной напор ветра, кГ/м2, с повторяемостью 1 раз в 5 лет 1 раз в 10 лет 1 раз в 15 лет I 27 (21)* 40 (25) 55 (30) II 35 (24) 40(25) 55 (30) III 45 (27) 50(29) 55 (30) IV 55 (30) 65(32) 70 (33) V 70 (33) 80(36) 85(37) VI 85 (37) 100(40) 105(41) VII 100(40) 115(43) 125(45)

* Цифры в скобках — соответствующие округленные значения скоростей ветра, м]сек.

Скоростные напоры в других зонах определяются путем умножения нормативного скоростного напора для первой зоны на коэффициенты, приведенные в табл. 7.

Коэффициент увеличения скоростного напора ветра

по высоте

Таблица 7

Зоны по высоте, м Значение коэффициента Зоны по высоте, м Значение коэффициента До 15 1 45—55 1,87 15—25 1,35 55-65 1,94 25—35 1,57 65—75 2.0 35-45 1,80 75—100 2,1

9

1

При -5° С температуру при гололеде н нормативном скоростном напоре ветра следует брать минус 10° С.

2

При проведении массовых систематических расчетов проводов весьма целесообразно использовать счетно-решающие устройства.

3

Иногда скоростной напор ветра обозначается через Q (см. ПУЭ-64).