Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1 

62 страницы

422.00 ₽

Купить РД 31.31.19-74 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

Руководство распространяется на проектирование сквозных свайных пирсов и набережных, строящихся в сейсмоактивных районах, и рассматривается как дополнение к главе СНиП II-А.12-69.

 Скачать PDF

Отсутствует в "Перечне стандартов организаций, руководящих документов и рекомендаций, регулирующих деятельность объектов морского транспорта", по состоянию на 1 февраля 2011 года.

Оглавление

1. Общие положения

2. Расчётные формулы для определения сейсмических нагрузок

3. Расчёт элементов конструкции на сейсмические нагрузки

4. Последовательность расчёта сейсмической нагрузки

Приложение 1. Определение инерционных и жесткостных характеристик свайного поля отдельной секции и связей, соединяющих секции между собой

Приложение 2. Определение частот и форм свободных колебаний пирсов

Приложение 3. Примеры расчёта

Приложение 4. Программа расчёта на ЭВМ "НАИРИ-2"

 
Дата введения01.08.1974
Добавлен в базу01.09.2013
Завершение срока действия01.10.1986
Актуализация01.01.2021

Этот документ находится в:

Организации:

12.04.1974УтвержденСоюзморниипроект
РазработанДальморниипроект
Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3
Стр. 4
стр. 4
Стр. 5
стр. 5
Стр. 6
стр. 6
Стр. 7
стр. 7
Стр. 8
стр. 8
Стр. 9
стр. 9
Стр. 10
стр. 10
Стр. 11
стр. 11
Стр. 12
стр. 12
Стр. 13
стр. 13
Стр. 14
стр. 14
Стр. 15
стр. 15
Стр. 16
стр. 16
Стр. 17
стр. 17
Стр. 18
стр. 18
Стр. 19
стр. 19
Стр. 20
стр. 20
Стр. 21
стр. 21
Стр. 22
стр. 22
Стр. 23
стр. 23
Стр. 24
стр. 24
Стр. 25
стр. 25
Стр. 26
стр. 26
Стр. 27
стр. 27
Стр. 28
стр. 28
Стр. 29
стр. 29
Стр. 30
стр. 30

Государственный проектно-йзыснетельский и научно-исследовательский институт морского транспорта С0ЮЗМ0РНИЙПР0ЕКТ

филиал

ДАЛЬМОРНИИПРОЕКТ

РУКОВОДСТВО ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ СЕЙСМИЧЕСКОЙ НАГРУЗКИ, ДЕЙСТВУЮЩЕЙ НА СВАЙНЫЕ ПИРСЫ И НАБЕРЕЖНЫЕ (для опытного использования)


шм.мм-74

В.Куранов

Утверждаю: Главный инженер Союзморниипроекта

и 12 и апреля 1974 г.

Москва - ©74

"Руководство по определению горизонтальной сейсмический нагрузки, действующей на свайные пирсы и набережные" разработано Дальморниипроектом.

Теоретические исследования выполнены канд.техн. наук, ст.научн.сотр. А.И. Сапожниковым и канд.техн.наук Л.Ф. Штанъко,

Эк с пери м е н та ль ш е исследования выполнены инженерами А. А. Михайловым, с.И. Чернышовым, Ю. В. Солгаловым,

М.Б. Пойзнером и др.

Текст "Руководства" составлен канд.техн.наук Л.Ф. Штанько под редакцией канд.техн.наук, ст.научн.сотр.

А.И. Сапожникова. Программа расчета на ЭШ "НАИРИ-2" составлена В. И. Позняком.

Общее руководство работами осуществлялось кацц. техн.наук, ст.научн.сотр. А.И. Сапожниковым.

"руководство" вводится для опытного использования при проектировании свайных набережных и пирсов в сейсмических районах, вое замечания по данному нормативному документу просим направлять по адресам:

6907 65, г. Владивосток, ул.Дзержинокого,до, Дальморниипроект и копии 12531 9, г.Москва, Большой коптевский проезд, б, Союзморниипроект.

- II -

где $)j - частоте свободных колебаний,

“2,7. Проекции перемещения, на координатные оси Р-й сваи (опоры) 1-й секции*1 распложенной от центра масс секции с координатами Ур определяются по формулам

^lPJ 'Vtj    ) ^ipj    (15)

2.8.    Проекции сейсмической силы на координатные оси и

крутящий момент, воспринимаемые р-й сваей (опорой) 1-й секции при' j -й форме колебаний, определяются по формулам

• Spxj = Срх Vapj , Sptjj ■= Ср^■ U#tpj? 73T.pjrCpi?4>j (1б)

где Cpx, Ср-ц. ? Cptf - коэффициенты жесткости Р-Й сваи при смещении ее вдоль осей X *л У и при повороте в • горизонтальной плоскости.

2.9.    Проекции сейсмической силы и сейсмической момент, воспринимаемые Р -й сваей (опорой), с учетом всех главных форм свободных колебаний, определяются по формулам

Spx=    )    §РГ    l/^Spvi    ,    ^P=    l/^^PJ    .

2.10.    Допустимая ширина температурного шва из условия исключения соударения соседних секций длинных пирсов определяется по формуле

t - 2 (U^ А) ^    (jg)

rfleUtAjUv|A - проекции на ось У перемещений ближайших, углов соседних 1-й и 1-1-й секций, расположенных в зоне температурного шва ( рис. 1,2).

2.IX.-Перемещение углаД 1-й секций при j -й форме колебаний определяется по формуле

= Лхг'Л'Ха    /19)

г!це Хд - координата угла А от центральной оси У.

2.12. Проекция перемещения угла Ai1 -й секции на ось У с учетом высших* форм колебаний (определяется по формуле

- 12 -

u4A='l/iu^j .    (го)

2.13,    Расчеты по определению ширины температурного шва для случая^ когда секции в пирсе изолированы, слрдует производить для различных значений эксцентриситетов между центрами масс и жесткости 't-й секции, проекции,которых на координатные оси принимаются из интервалов (,1), (2).

2.14, | Проекции на координатные оси усилий, воспринимаемых связями, соединяющими секции, при j -й форме колебаний, определяются по формуле:

Sxi.l-lj= O/ij "M'tj    )    Cvt/ы    12.1)

где it " расстояния от центра масс X -й секции до ее левого и правого концов,

Cv-fM ~ коэффициент жесткости связей, соединяющих •

X -ю и T.-1-ю секции ( f*ii. Приложение I),

21154 ^чет всех форм колебаний при расчете связей, соединяющих секций, производится по формуле*'вида (17)

•3. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИИ НА СЕЙСМИЧЕСКИЕ НАГРУЗКИ"

3.1.    При расчете свай, ригелей сейсмические нагрузки,определенные, по изложенной методике, принимаются приложенными статический

3.2.    При расчете закладных в узле сопряжения сваи с ригелем следует вводить коэффициент 1,2, повышающий расчетную нагрузку.

3.3.    При расчете бетона секций усилие, передаваемое связями, соединяющими секции, следует принимать с повышающим коь эффициентом 1,2,

13 -

^•.ГЮСЛЕДОЩтаЬНОСТЬ РАСЧЕТА СЕЙСМИЧЕСКОЙ-НАГРУЗКИ

4.1.    Расчет сейсмической нэгрузки производится в следующей: последовательности.

1.    Определяется масса и момент инерции массы каждой X -й секции (1=^2,... , П )•

2.    Определяются коэффициенты жесткости Х-й секции (Х^Ь%

Ог.ЬгА с г , а ).

3.    Определяются коэффициенты жесткости связей, соединяющих секции пирса или набережной между-собой, Суагн Сцачи ,

Cift.t-r ^    ^    2,... , П. )

4.    Определяется расчетная схема пирса или набережной.

5. “Определяются частоты и формы свободных колебаний пирса или набережной. По значению частот определяются коэффициенты динамичностиJ3. По полученным формам свободных колебаний вычисляются коэффициенты форм „

6.    Определяются сейсмические нэгрузки действующие; нэ Х-ю секцию ( % s 1:?,,с,Г1 ) пирса или набережной при колебании его по j -й главной форме ( j = 1,2,..., ^

7.    Определяются прогибы центра -масс и угол поворота в горизонтальной плоскости X -й секции при действии сейсмической нагрузки и момента по j -й форме колебаний.

8.    Определяются проекции на координатные оси прогиба р -й сваи ( р=1,2,... ,ГП). Затем определяются проекции расчетной сейсмической силы с учетом всех форм свободных колебаний.

$. Проверяется прочность свай.

10, Определяется минимально допустимая ширина температурно-осадочных швов,

4.2.    Расчет производится для различных значений эксцентриситета из интервалов (1),.(2), (З),

Приложение X

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ИНЕРЦЙО'ШЫХ И ЖТКОСТНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК СВАЩЮГО ПОЛЯ ОТДЕЛЬНОЙ СЕКЦИИ И СВЯЗЕЙ, СОЕД1Г#ШЭДХ СЕКЦИИ ГЛЕВДГ СОВОЙ

Определение инерционных характеристик отдельной секции

1.1.    Суммарная масса отдельной секции пирса рэвнд сумме" всех масс, расположенных на секции пирса

Мв.СГр + МЭКСПА + АМсв+ЛМв+МСОСр. , (Iolo)

где Мвстр. - масса верхнего строения секции;

Мэкспл “ масса эксплуатационной нагрузки;

С6 “ г уведенная к уровню ростверка масса свой;

ДМВ - роиведенная к уровню ростверка масса присоединен ьой к сваям воды;

МС0Ср - сосредоточенные маос.ы (краны и т.д.),


1.2.    Масса эксплуатационной нагрузки равна

- интенсивность эксплуатационной нагрузки;

L В - размеры плиты ‘секции в плане.

1.3, Приведенная к уровню плиты масса свай определяется по формуле

ДМ -К, Е TtlpLp ,    (х.З)

где ГПр - погонная мэссо р~й сваи;

,_р    - расчетная длина р-й сваи, измеряется от заделки

в ростверке до точки условного защемления в_груи-те;

Kj - численный коэффициент, определяется'но графику, ...... -приведенному на рис, 1.2а в зависимости от коэф-

- 15-



*


и


а/

1-“-+

,...........I.....

■ - I

Чт-

i'

I

"~7


5)


Ь)


Рио.1.1. Схеиатичосксо изобретение узлов соодин шщ секции в зоио тсгдиора^урного шва. (план)

' а»б) -зубои, * в) шумрпми.



ОД {.0    15    г,0    1,5 3,0 3,5    к

У


Рио.1.2.,Графики коэффициентов ftj ;и К2.


- 16,-

(E3)puf L


к=


СЕ3)св Lpur,

фициента К, определяемого по формуле

(ЁЗ)ригизгибнзя жесткость ригеля;

(Е^)св " изгибнэя жесткость сваи;

Lpnr ~ пролет ригеля;

I.4-. Приведенная к уровню плиты масса присоединенной к сваям воды определяется по формуле

дмв,к|дтР4,    (i*5)

где ДПу осредненная величина погонной присоединенной массы воды для р-й сваи; •

Lp - длина находящегося в воде участка р-й сваи. Присоединенная масса воды Д(Пр определяется по формуле

дтР=рс1р    (1.6)

где' р - плотность воды; J> = 0,102 то сек2/!!*!

dp - диаметр р-й сваи*

Массу плиты ростверка п эксплуатационной нагрузки, присоединенные массы свай, воды можно рассматривать кок равномерно' распределенные по площади плиты*

1.5* Вычисления но определению координат центра масс и ’ момента инерции масс рекомендуется производить в табличной форме

т

!эле-

мен-

!та

Масса

эле

мен

та

Координаты элемента от осей сЬавнений

М*

Mi4i

MiX‘

Mi4il

9i

1

|1

Мс

Xi

4i

v L

I

2

3

Ь

6

7,

8

9

1

!

;

П-

iL_

M*XMt

IMiXi

XKVf

CD*

И

- 17 -

Оси сравнения для уменьшения погрешности вычислений следует принимать в центре,плиты секции в плане, В столбец 9 таблицы вписываются собственные моменты инерции 0^ I -й массы относительно центральной вертикальной оси этой массы,

1 Для равномерно распределенных нагрузок собственный момент инерции массы определяется по формуле

0i=« 050.

где    -    масса    1~го    элемента;

■ Li Bi ~ размеры площади, занимаемой L -й массой.

Координаты центра масс секции от осей сравнения определяются по формулам

•' ZMi. Чо" ЕМ;. '    ;    М

Момент инерции массы секции относительно центральной вертикальной оси определяется по формуле

е-хмж*    .    d.e>

1,6* Для пирса* у которого.секции между собой соединены упругими связями, М и0 вычисляются для всех секций. Для пирса, секции которого изолированы, М и 0 "-вычисляются, лишь для секции, которые~подяе:н8т расчету.

Определение коэффициентов жесткости ‘ свайного поля отдельной секции

1.7, Коэффициенты жесткости свайного поля 't-й секции определяются по формулам

f    in    ■    —    41

HCpx-j ьг=2СрИ^р, аг=£ Cptj,

da= 2 (CpxlJp1 Ци У р+ Сpif), Ьг= ^ Cpv х р}    :9)

где СрХ, Сру - коэффициенты жесткости, отдельной р-Й свои или

козловой- опоры в направлении осей X й У,

Cpif'- коэффициент крутильной жесткости р-Й сваи (опоры)

- 18 -

Xp,Up - координаты p- и спаи (опоры) or центра масс секции,

- число свай (опор) в свайном поле секции.

1.8. Коэффициенты жесткости Срх, Сру отдельных свай или

козловых опор определяются по любому обоснованному методу.

по формуле



(I.IO)


Для вертикальной сваи, жестко защемленной в грунте и упруго защемленной в ростверке, коэффициент жесткости определяется

где £3 - изгибнэя жесткость сваи;

- численный коэффициент - определяется по графику, приведенному на рис. 26, в зависимости от коэффициента К, определяемого по формуле (1.4) настоящего Приложения;

Lp - расчетная длина сваи; измеряется о?заделки в

ростверке до точки условного защемления в грунте. Примечание; Расчетная длина сваи Lp может быть определена по ВСН 3-67/ММФ.

Для наклонной сваи козловой опоры, жестко защемленной в грунте и упруго защемленной в ростверкекоэффициенты жесткос-

плоскость

(I.II)

Cp*tCpX(9)- коэффициенты жесткости наклонной свай при вдавливании, ,и при изгибе;


,f    WKiEVLp ,

С*жУьЩг~ ЛЛЯ 0П°Р II8'rpyH8X слабой и сРеДней плотности,

- для опор на полуснаяьных и скальных основаниях,

|_|0 - длина сваи, измеренная от точки пересечения линии дна до середины высоты ригеля, С,=(350т-50и)|\1(тс|м) - коэффициент упругости части сваи,

погруженной в грунт, |\| - несущая способность . свои, -

Е. - модуль упругости материала сваи,

F - площадь сечения сваи, ft - глубина погружения сваи*

1*9. Коэффициент крутильной жесткости вертикальной сваи Ср(р определяется по формуле:

для сваи-оболочки -

Cjji| O’ 3р/Lpкр^    (I.I2)

гдо G - модуль упругости сдвига материала свей,

Зр - полярный момент инерции площади поперечного сечо-ния сваи,

LpKp- расчетная длина сваи при кручении;

для призматической сваи

Cw = Gbtyi-PKP,    (I.I3)

где Ь " ширина сваи, ••

£0 " коэффициент1, ранный 0,Ш

Расчетная длина сваи при кручении !|_р,ср ' -определяется по

формуле    LpKp    =    Н0    +    ,

Но - длина сваи, измененная от пересечения линии дна до середины высоты ригеля, h3 - расчетная глубина защемления (    =    0,3*0,бК),    где

fl - глубина погружения свои в грунт*

1.10,    Коэффициенты жесткости b и Ь учитывают наличие эксцентриситета между центрами масс и жесткости секции, проекции этого эксцентриситета на координатные'оси равны

Е,=Ь/а , Еч = Ь/а.    (i.w)

Определение коэффициентов жесткости связей в узлах соединения секций между собой,

1.11,    Коэффициенты жесткости узла соединения секций при относительном смещении соединенных концов секций вдоль оси У-Си » ОСИ X-Су и при относительном повороте секций в горизонтальной плоскости -() определяются расчетом для кож-

ч

дого температурного шва,

Г.12; Влияние жесткости связей, создаваемых трубопроводами, снабженными темпенатурными компенсаторами и проходящими вдоль пирса, учитывать не следует,

а)    секции соединены зубом ( рис, 17Г&"Г"67)

1.13.    Коэффициент жесткости Су определяется по формуле

CV=&F/L, Cu=0, сч=0.    (I.I5)

где GF - сдвиговая жесткость зуба,

L -.свободный пролет зуба между опорами,

о

б)    секции соединены штырями ( рис, 1.1в)

1.14.    Коэффициент жесткости штырей, расположенных в зоне Температурного шва_ зло-./юляется по формуле

*    г

Ly~ 2^|*)з    (1*16)

|где £3 изгибнэя жесткость штыря,

[* " расчетная длина итыря,

PJt 31.51.19-74

С0ЮЗМ0РШ-

Руководство по определению горизон

ПРОЕКТ (Шли ал . ДАЛЫЮРШИ-ПРОЕКТ

тальной сейсмической нагрузки, действующей на свайные пипсы и набережные

(для опытного, пользования)

-!•    .ТО'ОГВТОЯ..

I*I руководство распространяется на проектирование сквозных свайных пирсов и набережных, строящихся в сейсмоактивных районах. Настоящее Руководство следует рассматривать как дополнение к главе СНиП Ik АЛ 2- 69.

1.2    Руководство предназначено для использования при проек-тировании пирсов и набережных следуюдах конструктивных решений. Верхнее строение * плитное, продольно - ригельное; поперечно - ригельное. Несущие элементе - призматические сваи; железобетонные сваи-оболочки, трубчатые металлические сваи, коробчатые сваи из шпунта, а также козловые и рамные опоры из перечисленных овай. Сопряжение набережной с подпорной стенкой выполняется либо с помощью переходных мостиков, либо имеется зазор.

1.3    Руководство позволяет определить:

а) горизонтальную составляющую сейсмической нагрузки; действующей на любую секцию пирсов и набережных.

Внесены

Утвешдены

Срок введения

ДадьморНИИ-

СоюзмсрШйпроектом

прорктом

и12м апреля 1974г.

“Г августа Г974г

- 21 -

П.ы-' количество штырей в зоне температурного шва,

1Л5, Расчетная длина штыря определяется по формуле

L = 41+'—фЕр    ’ (1Л7)    -

где L - половина ширины температурного шва,

(1Л8)

К0 - коэффициент постели, создаваемый бетоном секции,

I.I6, Коэффициент поотели К0определяется по формуле

E^CjDi ,

V a    (I.I3)

где [g - модуль упругости бетона секции ( бетона аамоколи-чивэния), d - диаметр штыря,, f=|^d, где - длина участка штыря, ззноноличениого в бетон секции.

JI - коэффициент Пуассона; для бетона ji-0,17 1,22 - численный черэффпциент.

I.I7, В случае другой конструкции соединения секций между собой расчетом определяются коэффициенты жесткости С* Г,,

V, LL}

для каждого температурного шва.

- 4 -

б) минимальную величину температурного шва, необходимого’, чтобы исключить соударение- рядом стоящих секций длинных пирсов и набережных, а также соударение секций набережных с потопорней конструкцией*

1*4, Расчетные схемы длинных пирсов и набережных представ лятатся в виде:

а)    цепочки секций, жестких в горизонтальной плоскости, соединенных между собой упругими связями ( рис* I);

б)    цепочки секций, жестких в горизонтальной плоскости, изолированных-друг от друга ( рис.2),

Примечание: Расчетная схема в виде изолированной секции (рис.З) также применима дри расчете массивной технологической секции нефтепироа и других подобных сооружений, связанных с соседними секциями легкими гибкйми переходными мостиками.

1.5» Температурные встэвки между секциями учитываются кок секции. Если под температурной, вставкой отсутствует свайное поле, соединенное с ней, то-коэффициенты жесткости свайного доля для температурной вставки (формулы (1,9) Приложения I), ;следует принимать-рввными нулю-*'

1.6.    Расчет сейсмических нагрузок и минимально допустимой ширины температурных швов необходимо производить для двух случаев сейсмического воздействия:

а) направление сейсмического воздействия вдоль оси X [перпендикулярно продольной оси пирса или набережной);

J5) направление сейсмического воздействия вдоль оси У.

1.7.    Для пирсов и набережных, у которых связь'между секциями отсутствует, рассчитывать'на сейсмостойкость необходимо Отдельные секции, расположенные в районах глубин акватории,

■УМ:


~?Ж


'ГШ


*ТгттП


ум


7Г/


im


г


и А А г


1+1


п


х У


411


* У


Рис.1. Расчетная схема пирса в виде цепочки упруго соединенных секта!


<    U    I    1+1    •••    П

4—""

. 4-

1

-1-

4-


Рис. 2. ^счетная схема пирса, в виде цепочки изолированных секций (Шан).

Рио.Э. Расчетная схема imocn в виде отдельной секции U-^итр масс, О'- центр нестиостии сьа-нносо


отличающихся не более 2,0 и.

1,8. Расчетная масса рассчитываемой секции « максимально возможная при эксплуатации. Расположение перемещаемых масс (кранов, груза и т.п.) по длине секции производится с таким расчетом, чтобы’создать наибольший эксцентриситет между центром масс секции и центром жесткости свайного поля по длине секции. Расчет на сейсмостойкость необходимо производить обязательно с учетом эксцентриситета, величина которого выбира-' етея из интервалов:

а)    при расчетной сейсмическом воздействии вдоль оси X

е,- ь/а ± з,о% l j е*=Б/а (1)

б)    при расчетном сейсмическом воздействии вдоль оси У

if ь/а *    2#* Ь/й ±з,о°/оВ-    (2)

■ где: Еу1, Ех ~ проекции эксцентриситета на координатные оси У и X,

L,,B' - длина и ширина секции ,•

CL, Ьга, Ь “ коэффициенты жесткости свайного .поля, секции, определяются по формулам (1.9) Приложения. XV Примечания: I. Расчет на сейсмостойкость-необзгодимо производить для нескольких промежуточных.значений эксцентриситетов из интервалов (I), (2), включая и границы, с шагом 0^, *1,0%1_ , 0Х=1,О% В

2.    Параметры пирса б и cL1 ( см. Приложение I) при варьировании эксцентриситетов 0у,и 2допускается :ие пересчитывать.

3.    При расчетном'сейсмическом воздействии вдоль

11

оси X при - 3,0% В Допускается [принимать 0* =0, при расчетном сейомичеоком ’воздействии

вдоль оси У при £.^ 3,056 1 допускается

принимать 0^* О*

1*9. Расчет на сейсмостойкость пирсов и набережных с соединенными секциями (рис,2) при сейсмическом воздействии вдоль оси X следует производить для нескольких вариантов размещения перемещаемых масс ( кранов, груза и т.п,) по длине пйрсо или набережной, например: а) но свободном конце; б) посредине длины и т.д.

Причем, для пирса, соединенного одним концом е берегом, обязательным является случай расположения перемещаемых масс на наиболее удаленной от берега секции унесли такой случай возможен при эксплуатации.

Перемещаемые массы на последней секции пирса следует располагать поочередно на левом и на правом конце.

Расчет производится для различных,1»^ /которые принимаются из интервала

ц=ьп/а„±з,оу.и, елх-Ьа/а* (3)

где Оа|Ьп~ коэффициенты жесткости свайного поля последней (П.-Й) секции'

Примечания: I, Расчет иэ сейсмостойкость необходимо производить для нескольких промежуточных значений эксцентриситета из интервале (3), включая и границы, с шагом £ s l,o$ Ln.

2'* Параметры 0а, da ПРИ варьировании эксцентриситета допускается не пересчитывать,

3, При расчетном сейсмическом воздействии вдоль оси X при 0^ 3,0% вг ( г = 1,2,... ? п ) допускается принимать Sax =0, при расчетном сейсмическом воздействии вдоль оси У, при

допускается принимать

=0-

2. РАСЧЕТНЫЕ ФОРМУЛЫ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ СЕЙСМИЧЕСКИХ НАГРУЗОК

2Л*' Проекции сейсмической силы на координатные оси и сейсмический момент, действующие на 1 но секцию пирса или набережной ло j -й форме'колебаний, при направлении сейсмического воздействия вдоль оси X определяются по формулам Sr*j=^cp(Ti)trvvi

Wltj= Кср (jj) X>ufvj бг 9" i    ^

где Кс - коэффициент сейсмичнооти, принимается по таблице X

в зависимости от бальлости района строительства, Бэльность района строительства уточняется согласно П. 1,5. СНиП П-А. '12-69

Расчетная сейсмичность в баллах

7 I 8

9

Значение коэффициента К0

0,025

0,05

ы 1


Ktj)

Таблица I

*- коэффициент динамичности, определяется по формуле ^=1 Н .однако 0r8^Ji^ 3,0    9    Tj    -    период

Мч

0,

свободных колебаний,

-    масса X —й секции,

9

^ X^UVj) tWj “ коэффициенты, зависящие от формы свободных колобаний пйрса или набережной, определяются по фор

-    момент инерции массы Ъ -й секции относительно центральной вертикальной оси,

-    ускорение сцлы тяжести,

мулам

'ifcWj '■ Wj^Vj ; tlULVj — U-lj $yj } t upyj    if bj $Vj f

L: = -___£Ml_,    (5)

J г(м^+ел? +Htutj)

Vij - амплитуда перемещения центра масс г -.й секции в направлении оси X при колебании пирса или набережной по j -й главной форме»

(ftj - амплитуда угла поворотами секции в горизонтальной плоскости при колебании пирса или набережной по] -й главной форме,

1Ц- амплитуда перемещения центра масс Z -й секции! в направлении оси У при колебании пирса по, j -й главной форме»

Л, - число секций в пирс е.

Примечание": В случае, если = 0 для всех секций, расчетные формулы для определения сейсмических нагрузок упрощаются и имеют вид .

Sfcxj e KcJMlj)tVvvj Mtty,    (б)

где    7К tj - ^с-JЬ (lj) fofvj    0,    (7)

и... ЖУ lmj

Остальные параметры, входящие в формул* (б), имеют тот же смысл, что и в (4).

2.2. Сейсмическая сила и сейсмический момент, действующие на Z -ю секцию пирса или набережной по j -й форме колебаний,

■ при направлении сейсмического воздействия вдоль оси У, определяйте^ по формулам

i

(8)

ЦЩ + вй

Six) =    М^д,

¥л Ц-ы

' ftl = kjb (Tj) £ tiff и j Sify

, Ttuuj =_lLij$uj у    =    vu-j) Lj”

*«/

- 10 -

Расчетная схема в виде отдельной секции#

Я,3* 'Сейсмическая сила' и сейсмический момецт* действующие' на отдельную секцию.по j -й форме свободных колебаний > при направлении сейсмического воздействия вдоль оси X определяются по формулам (4), где принято X =1# Коэффициенты

Г

формы имеют вид

Uvj " Vj 6vj ^ *Ц “Uj ^vj )    ■>

r    MVj    СЮ)

0,j му^-ечу+ми- '

2.4» Сейсмическая сила и сейсмический момент, действующие на.отдельную секцию по j ~й форме колебаний при направлении сейсмического воздействия вдоль оси У, определяются по. формулам (8)'^ где принято Х=1. Коэффициенты формы имеют вид

lvuj*Vj6uj ) luUj^UjSuj ч Uiui = S*UJ >

L =

MU;

2*5, Для проверки правильности вычислений коэффициентов форм могут быть использованы формулы:'

а)    при-сейсмическом воздействии.вдоль оси X

^Uvvj-^ Z Laifyj =0 } Z!    (12)

где - число степеней свободы;

б)    при сейсмическом воздействии вдоль оси У

^ р-»    -5    ^    г*

2 kvuj ' 0)    |*    Ччд)    ~    0    )    4uu.j ”1 *    (i3)

2,6. Максимальное перемещение центра масс и угол поворота в горизонтальней плоскости X «й секции при J -й главной форме'колебаний определяются по формулам ,

W    1.    _ l^jj

(14)

\ - МД. 1 **ij= 0,cOf > % ЯД ■ ’