ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ
СОЮЗА ССР
СОСУДЫ И АППАРАТЫ
НОРМЫ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ ОБЕЧАЕК И ДНИЩ ОТ ВОЗДЕЙСТВИЯ ОПОРНЫХ НАГРУЗОК
ГОСТ 26202-84 (СТ СЭВ 2574-80)
Издание официальное
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР ПО СТАНДАРТАМ
Москва
РАЗРАБОТАН Министерством химического и нефтяного машиностроения
ИСПОЛНИТЕЛИ
С. И. Зусмановская, канд. техн. наук; Л. П. Перцев, канд. техн. наук (руководители темы); Г. В. Мамонтов, канд. техн. наук; И. Е. Зейде; С. А. Белов; А. К. Кузнецова; |а. Н. Ходорец J
ВНЕСЕН Министерством химического и нефтяного машиностроения
Член Коллегии А. М. Васильев
УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Постановлением Государственного комитета СССР по стандартам от 8 июня 1984 г. № 1887
|
Коэффициент /С& | |
где *- Dr, z- 2(s—с) : где Dr • г~ 2(s—с)
K5=min{2,0;i/} /C6=minfl,8;y} |
Стр. 10 ГОСТ 26202-84
Для тангенциальных несущих ушек цилиндрических и конических обечаек принимают бч =0,3; вычисляют по формуле (2), ат =атх вычисляют по формуле (3) или (4) соответственно.
2.4.5. Для несущих ушек, приваренных к выпуклым днищам, расчет следует проводить отдельно для несущего ушка, приваренного вдоль обечайки, и для несущего ушка, приваренного в окружном направлении обечайки, в обоих случаях принимая ат по формуле (6). Решающим будет меньшее значение [E]i.
2.4.6. Для условий монтажа при от «0 предельное напряжение изгиба принимают
1,39[о]«т-— для несущих ушек, приваренных вдоль цилиндрических и конических обечаек;
1,28[о]йг —для несущих ушек, приваренных к выпуклым днищам или к цилиндрическим и коническим обечайкам в окружном направлении.
2.5. Проверка несущей способности цилиндрической обечайки, подкрепленной кольцом жесткости, расположенным непосредственно под несущим ушком
2.5.1. При расчете г, е3, W\ и WA учитывают эффективную несущую длину 1е обечайки, определяемую по формуле
l,~t+\,\VD{s-c) . (15)
2.5.2. Несущую способность следует проверять по формуле
Лч<[^]1 • (16)
Коэффициент Кв определяют по формулам (17) или (18) или по черт. 8.
Если [<т]А > [а], то вместо [а] k подставляют [о].
|
|
V +(:Ь . |
|
|
|
|cosa1|+2+ |
|
|
шах |
(0,5+10 + |
|
№i V» . „
—1 в1п2 |
|
4+10 |
|
—для несущих ушек, приваренных вдоль обечайки (17)
—для несущих ушек, приваренных в окружном направлении обечайки. (18) |
3.2. Область применения расчетных формул
3.2.1. Опорные лапы присоединены к цилиндрическим или коническим обечайкам. Направление действия усилия принимают параллельно оси обечайки.
3.2.2. Расчетные формулы применяют, когда
-^-ч<0,05.
При наличии подкладного листа
^>0,2^; &4>0,6Ь3; 6,^1,5Ai;
3.3. Расчетные усилия
3.3.1. Усилие, действующее на опорную лапу, определяют формуле
Если неизвестна точная ей то принимают ех= lv
3.3.2. При наличии момента М допускается устанавливать аппарат на две опорные лапы при условии, что момент действует в плоскости опор.
3.3.3. При /1 — 4, обеспечивающих равномерное распределение нагрузки между всеми опорными лапами (точный монтаж, установка прокладок, подливка бетона и т. п.), усилие определяют по формуле
Т + D+2(e1+s+stj •
3.4. Проверка несущей способности обечайки
3.4.1. Несущую способность обечайки в месте приварки опорной лапы без подкладного листа следует проверять по формуле
■ <21>
3.4.2. При Л- <0,5 значение [jP] t, полученное по формуле (21),
Л1
необходимо умножить на (0,5+д^-) .
3.4.3. Коэффициент Ki определяют:
в соответствии с черт. 10 — для конструкций А и С; в соответствии с черт. 11 — для конструкции В; в соответствии с черт. 12 — для конструкции D.
3.4.4. [ог ] — предельное напряжение изгиба определяют по формуле (1).
К\ вычисляют при #1 = 0,3; #2 — по формуле (2), от =ату по формуле (5) — для конструкций А, В и С;
#1 = 0,3; #2 определяют по формуле (2) при от=атх по формуле (3) или (4) соответственно — для конструкций D.
3.4.5. Несущую способность обечайки в месте приварки опорной лапы с подкладным листом следует проверять по формуле
=тжЕг • <22>
3.4.6. При-^<0,6 значение [F] i, полученное по формуле (22),
3
необходимо умножить на (0,4-J- ) .
3.4.7. Коэффициент Кв определяют в соответствии с черт. 13.
|
Коэффициент К7 для конструкций Л и С |
|
|
2(.S-C)
1п2—(—5,964—11,395*—18,984#—2,413я2—7,286ху—2,042у2+0,1322л:3+ +0,4833*^+0,8469^2+1 ,428у3). иг2, |
где “-‘“(-jfer);
■
К7=г Черт, Ю
|
Коэффициент Ki для конструкции В |
|
In и=(—26,791—6,936л;—36,330#—3,503я2—3,357*0+2,786*/2+ +0,2267*3+0 ,2831а'3(/+0 ,Ж\ху*+1,370^). Ю~2,
-Ч
2(s—с) " R
in г= (—5,964—11,395а:-18,984г/—2,413л;2_7,286д:£/-2,042//2+
-j-0,1322jc3+0 ,4833x2y-f0,8469д:уа+1,428уЗ). Ю“2;
K7=min(u*, 2)
|
Коэффициент К7 для конструкции D
*7 |
|
|
2 (s-c) |
InК,= (—29,532 - 45,958x-9l ,759у-1,801*2-12 ,062+—18,872у* -f +0,1551x3+1 >617х2(/-+ 3,736+*+ 1,425г/3). Ю"2,
ГД"-|п(^г)! у-ыщ
Черт. 12
ГОСТ 26202-84 Стр. 17
|
Коэффициент Кв |
|
|
20 30 «7 50 60 80 100 200 300 Ш J)r 1000
2(S-C) |
г)
ino= (-49,919-39,119л:—107,01^-1,693л;2-И ,920^—39,276^*+ +0,237*3+1 ,608л:3у+2,761*(/а—3,854#3) - 10”2t
D
2(s-c) 1
In z« (-5,964 -11,395л:—18,984^—2,413л:3—7 ,285*^—
■2,042(/2+0,1322л:з+ 0,4833***1 + 0f8469jc^ +1,428pJ). 10~2
h\
У1=1пО"
Черт. 13
3.4.8. [а,- ] — предельное напряжение изгиба определяют по формуле (1). _
Ki Ьычисляют при ■б'! = 0,4; 02 — по формуле (2); ат=ату по формуле (5).
4. СЕДЛОВЫЕ ОПОРЫ
4.1. Расчетные модели приведены на черт. 14 и 15.
СХЕМЫ РАСПОЛОЖЕНИЯ СЕДЛОВЫХ ОПОР ДЛЯ СОСУДОВ Сосуд, опирающийся симметрично на две седловые опоры
|
|
Сосуд, опирающийся симметрично на три или более опоры |
|
|
Цилиндрическая обечайка, не подкрепленная элементами жесткости |
Группа Г02
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР
ГОСТ
26202-84
(СТ СЭВ 2574—80)
СОСУДЫ И АППАРАТЫ
Нормы и методы расчета на прочность обечаек н днищ от воздействия опорных нагрузок
Vessels and apparatus.
Norms and methods of strength analysis of shells and heads from influence of support loads
ОКП 36 1510
Постановлением Государственного комитета СССР по стандартам от 8 июня 1984 г. № 1887 срок введения установлен
с 01.07.84
Несоблюдение стандарта преследуется до закону
Настоящий стандарт распространяется на сосуды и аппараты, .предназначенные для работы в химической и нефтеперерабатывающей отраслях промышленности, отвечающие требованиям ГОСТ 24306-80, и устанавливает нормы и методы расчета на прочность сосудов и аппаратов, статически нагруженных опорными узлами: несущими ушками, опорными лапами, седловыми опорами, опорными стойками.
Стандарт не распространяется на расчет самих опорных узлов.
Стандарт полностью соответствует СТ СЭВ 2574—80.
1. ПРИНЦИП РАСЧЕТА
1.1. Для обечайки, нагруженной опорным узлом, определяют местные допускаемые усилия [F]* . В основу расчета обечаек, нагруженных несущими ушками, опорными лапами или седловыми опорами, положено предельное напряжение изгиба [о*], определяемое из условия достижения предельного состояния балки прямоугольного сечения, вырезаемой из обечайки.
Для обечаек, установленных на опорные стойки, используют решение по определению предельной нагрузки F этого узла.
1.2. Предельное напряжение и*згиба
1.2.1. Предельное напряжение изгиба следует определять по формуле (1), которая ограничивает местные напряжения изгиба
Издание официальное Перепечатка воспрещена
© Издательство стандартов, 1984
ГОСТ 26202-84 Стр. 19
|
Цилиндрическая обечайка, подкрепленная кольцами жесткости |
|
4.2. Область применения расчетных формул
4.2.1, Расчетные формулы применяют, когда
60°<Si<180°,
—~<0,05.
При наличии подкладных листов
/>0,1 а
4.3. Расчетные усилия, расчетная схема
4.3.1. Расчетная схема.
В качестве основной расчетной схемы для определения опорных усилий, моментов и поперечных усилий принимают балку кольцевого сечения, шарнирно опертую в местах расположения опор (черт. 16).
в зависимости от местных мембранных напряжений и степени нагрузки общими мембранными напряжениями
> 0>
где Kt — определяют по черт. 1 в зависимости от (по п. 1.2.2) и ■б’г (по п. 1.2.3);
„ _ 11, 2 — для рабочих условий;
^2— |1, 0 — для условий испытания и монтажа.
1.2 2. Значение для опорных узлов указано в пп. 2.4.4, 3.4.4, 4.5.2.1.
1.2.3. 02 определяют по формуле
(2)
При #2<0 принимают Ф2 = |#21, а знак коэффициента меняют на обратный.
Если расстояние между опорным узлом и ближайшим сварным швом более V Dr s, то принимают <р = 1.
1*8. Общие мембранные напряжения
1.3.1. Общее меридиональное мембранное напряжение в цилиндрической обечайке следует определять по формуле
PD 1
°тх— 4 (S_c) + kDr(s—с)
(3)
1.3.2. Общее меридиональное мембранное напряжение в конической обечайке следует определять по формуле
, *
4(s—с) ' 7cD^COSa(S—с)
(4)
1.3.3. Общее окружное мембранное напряжение в цилиндрической и конической обечайках следует определять по формуле
1.3.4. Общее мембранное напряжение в сферической обечайке, сферическом сегменте торосферического днища и эллиптическом днище следует определять по формуле
1.3.5. Расчетный диаметр Dr определяют по формулам.: Dr=D —для цилиндрической обечайки;
DK
Dr=—---для конической обечайки; (8)
А COS а 7 ' '
Dr=R—для сферической обечайки и сферического
сегмента торосферических днищ; (9)
-а /1 ^ ^
= 4jc*—--для эллиптического днища; (10)
Dr=D 1—3 (-^)а —для эллиптического днища
с=0,25. (11)
Условные обозначения величин, применяемые в расчетных формулах, приведены в справочном приложении.
; /Ci>0—при(&1)^=о
2. НЕСУЩИЕ УШКИ
2.1. Расчетные модели приведены на черт. 2—4.
ЦИЛИНДРИЧЕСКАЯ ОБЕЧАЙКА, НЕ УКРЕПЛЕННАЯ КОЛЬЦОМ ЖЕСТКОСТИ
Несущее ушко, приваренное в продольном направлении
Несущее ушко, приваренное в окружном направлении
ГОСТ 16202-84 Стр. 5
ЦИЛИНДРИЧЕСКАЯ ОБЕЧАЙКА, УКРЕПЛЕННАЯ КОЛЬЦОМ ЖЕСТКОСТИ
Несущее ушко, лрива- Несущее ушко, приваренное в ренное в окружном на- продольном направлении
правлении
Стр. 6 ГОСТ 26202-84
2.2. Область применения расчетных формул
2.2.1. Расчетные формулы применяют, когда
^=£-ч<0,05.
UR
При наличии подкладного листа
5g>S.
2.2.2. Нагрузка действует в плоскости несущего ушка.
2.2.3. К торосферическим днищам несущее ушко должно быть приварено в области сферического сегмента, к эллиптическим) днищам — в области 0<x<0,4 D.
2.3. Расчетные усилия
Усилие Ft, действующее на несущее ушко, определяют по специальным методам расчета. Для симметричного сосуда, закрепленного на двух симметрично расположенных несущих ушках, принимают
2.4. Проверка несущей способности обечайки, не подкрепленной элементами жесткости
2.4.1. Несущую способность обечайки в месте приварки несущего ушка без подкладного листа следует проверять по формуле
_[gj](s—с)3_
|6/С3 cos a1|+-^1/C4|sina1—^-cos aj
2.4.2. Несущую способность обечайки в месте приварки несущего ушка с подкладным листом следует проверять по формуле
Лч<[/?]1 =-is5[йг~с)а-ё • <14>
IGKsCosajH--^——/С4|sinat--cos ax|
2.4.3. Коэффициенты Кз и Ка определяют по черт. 5 и 6, && принимают
{Ьх — для несущих ушек без подкладного листа;
Ь3 — для несущих ушек с подкладным листом. Коэффициент Ks принимают в соответствии с черт. 7.
2.4.4. [о, ] — предельное напряжение изгиба по формуле
(1) Ki вычисляют со следующими значениями 6т и 02-
Для осевых несущих ушек цилиндрических и конических обечаек принимают 01 = 0,2; 02 вычисляют по формуле (2),вп =amy, вычисляют по формуле (5).
