ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР
УСТРОЙСТВА ИСПОЛНИТЕЛЬНЫЕ
МЕТОДЫ РАСЧЕТА ПРОПУСКНОЙ СПОСОБНОСТИ, ВЫБОРА УСЛОВНОГО ПРОХОДА И ПРОПУСКНОЙ ХАРАКТЕРИСТИКИ
ГОСТ 16443-70
Издание официальное
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СТАНДАРТОВ СОВЕТА МИНИСТРОВ СССР Москва
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР
УСТРОЙСТВА ИСПОЛНИТЕЛЬНЫЕ
МЕТОДЫ РАСЧЕТА ПРОПУСКНОЙ СПОСОБНОСТИ, ВЫБОРА УСЛОВНОГО ПРОХОДА И ПРОПУСКНОЙ ХАРАКТЕРИСТИКИ
ГОСТ 16443-70
Издание официальное
МОСКВА 1 971
6.2. Для вновь проектируемой системы трубопровода расчет производят следующим образом.
6.2.1. По имеющейся схеме трубопровода и параметрам среды определяют диаметр трубопровода Dy и режим движения среды.
6.2.2. Определяют потери давления в трубопроводе при максимальном расходе ДРТ тах по п. 2.
6.2.3. Определяют предварительные значения максимального
и минимального относительных расходов среды и по
которым выбирают пропускную характеристику исполнительного устройства.
Метод определения gmax, <?min и пропускной характеристики исполнительного устройства приведен в рекомендуемом приложении 5.
6.2.4. Выбирают тип и пропускную характеристику исполнительного устройства. Метод определения пропускной характеристики исполнительного устройства приведен в рекомендуемом приложении 6.
6.2.5. Определяют пропускную способность трубопровода по п. 6.1.1.
6.2.6. Определяют условную пропускную способность исполнительного устройства Kvy и минимальный перепад давлений АРтп. Метод определения К vy и ДЛцт приведен в рекомендуемом приложении 7.
6.2.7. Определяют начальное давление источника регулируемой среды (насос, компрессор и др.) по формуле
Р0 = Л>к + Д/>ш!„ + ДЛтаж±^Г- (16)
6.2.8. Определяют максимальный и минимальный относительные расходы среды через исполнительное устройство <?тах и ^min-Метод определения <7mai и qmщ приведен в рекомендуемом приложении 3.
При необходимости определяют рабочий участок расходной характеристики исполнительного устройства по методу, приведенному в рекомендуемом приложении 4.
7. Примеры расчета по приведенной методике даны в справочном приложении 8.
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОПРАВОЧНОГО КОЭФФИЦИЕНТА НА ВЛИЯНИЕ ВЯЗКОСТИ ЖИДКОСТИ яр
Для выбранного исполнительного устройства определяют число Рейнольдса Re то формуле
пде Dy — условный проход и опо л ни тельного устройства, мм.
Если полученное число Рейнольдса 'меньше или равно 2000, то по чертежу определяют поправочный коэффициент яp=/(Re).
Зависимость яр от числа Рейнольдса |
|
/—для двухседельных исполнительных устройств; 2—для односедельных; 3—для заслоночных. |
Стр. 10
ПРИЛОЖЕНИЕ 2 к ГОСТ 16443-70 Рекомендуемое
ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТОВ КАВИТАЦИИ Кс и Кс т*х
Для выбранного пополнительного устройства определяют коэффициент со> противления 5 то формуле
25,4 • F*
~Kly
где Fу — площадь сечения входного патрубка исполнительного устройства, см\ В зависимости от типа исполнительного устройства и наиравнения (потока среды по значению £ согласно чертежу определяют коэффициенты кавитации
Ас И Кс max.
Зависимость Кс и К с max ОТ £ |
|
/ зависимость от с для двухседельных исполнительных устройств и односедельных (подача жидкости на затвор); 5—зависимость Кс и К с тах ОТ £ для односедельных исполнительных устройств (подача жидкости под затвор); 3—зависимость ^СШахот^ -®ля двухседельных исполнительных устройств и односедельных (подача жидкости на затвор). |
Стр. 11
ПРИЛОЖЕНИЕ 3 к ГОСТ 16443-70 Рекомендуемое
ОПРЕДЕЛЕНИЕ МАКСИМАЛЬНОГО И МИНИМАЛЬНОГО ОТНОСИТЕЛЬНЫХ РАСХОДОВ СРЕДЫ ДЛЯ ИЗВЕСТНОЙ СИСТЕМЫ ТРУБОПРОВОДА
1. Максимальный относительный расход среды <?тах определяют следующим образом:
а) т1редва1рительное значение максимального относительного расхода определяют по формуле
^Vraax
KV у '
б) на одном из черт. 1 или 2 через точку, соответствующую fax , проводят горизонтальную пря-мую до пересечения с линией /г=0. Затем из этой точки проводят вертикальную линию до пересечения с кривой, соответствующей -найденному значению п. Ордината точки пересечения соответствует максимальному относительному расходу среды через (исполнительное (устройство <?тах.
2. Минимальный относительный расход среды qmm определяют по формуле
_ Qmin
^min — tfmax п
Vmax
Стр. 12
Зависимость относительного расхода среды q при различных значениях п от относительного хода исполнительных устройств /
2 0,3 |
Ofi Ц5 |
0,6 0,7 0,8 |
Ц9 |
L |
|
а |
|
|
|
а—линейная |
пропускная |
характеристика. |
|
|
|
Черт, i |
|
|
|
б—равнопроцентная.
Черт. 1 (продолжение)
Стр. 14
Зависимость относительного расхода среды q при различных значениях п от угла поворота заслоночных исполнительных устройств а
Стр. 15
ПРИЛОЖЕНИЕ 4 к ГОСТ 16443-70 Рекомендуемое
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРОПУСКНОЙ ХАРАКТЕРИСТИКИ ИСПОЛНИТЕЛЬНОГО УСТРОЙСТВА ДЛЯ ИЗВЕСТНОЙ СИСТЕМЫ ТРУБОПРОВОДА
1. Для систем автоматического регулирования с требуемой линейной расходной характеристикой, в которых может быть одинаково использовано односедель-ное, двухседельное или заслоночное исполнительное устройство, по черт. 1 или 2 выбирают исполнительное устройство и пропускную характеристику из условия, что абсолютное значение максимальной разности коэффициентов передачи Д/СШах между кривой, соответствующей найденному значению л, и линией / (я=0), является минимальным в интервале значений qmin и <jWx. Линии /, II и III на черт. 1 я 2 обозначают зависимость относительного расхода от коэффициента передачи К при п=0 для исполнительных устройств с линейной (линия I) и раннопроцентной (линия //) пропускными характеристиками и для заслоночных исполнительных устройств (линия III).
2. Для систем автоматического регулирования с требуемой равнопроцентной расходной характеристикой выбирают односедельное или двухседельное исполнительное устройство с равнопроцентной пропускной характеристикой и по черт. 1,6 определяют его расходную характеристику, соответствующую найденному значению п.
3. Для систем автоматического регулирования с заслоночным исполнительным устройством по черт. 2 определяют его расходную характеристику, соответствующую найденному значению п.
4. Определяют значения коэффициентов передачи К выбранного исполнительного устройства в диапазоне относительных расходов qmm я ота*, которые используют для расчета системы автоматического регулирования.
Примечание. Для газов « водяного пара при условии-—^“>0,08
п
имеет место некоторое отклонение действительных расходных характеристик от характеристик, -приведенных .на черт. 1 и 2.
5. Определяют значения максимального и минимального относительных ходов и углов поворота исполнительного устройства по черт. 1 и 2 рекомендуемого приложения 3.
Зависимость относительного расхода q при различных
от коэффициента передачи К— — -
dl
|
о—линейная пропускная характеристика.
Черт. I |
б—равнопроцентная. Черт. I {продолжение)
РАЗРАБОТАН Государственным научно-исследовательским институтом автоматизации производственных процессов химической промышленности и цветной металлургии (НИИАвтоматика), г. Кирова-кан
Директор института Мальян Э. Г.
Руководитель темы Арзуманов Э. С.
Исполнители — Асланян Г. С, Везирян Р. Е.
Специальным конструкторским бюро по автоматизации в нефтепереработке и нефтехимии (СКБ АНН), г. Москва
Начальник СКБ АНН Кузьмин Исполнители — Нисмаи Л. Н., Итиина Д. М.
ВНЕСЕН Министерством приборостроения, средств автоматизации и систем управления СССР
Начальник Главного технического управления член коллегии Кавалеров Г. И.
ПОДГОТОВЛЕН К УТВЕРЖДЕНИЮ отделом стандартизации в приборостроении Комитета стандартов, мер и измерительных приборов при Совете Министров СССР
И. о. начальника отдела Скворцов С. Г.
Ст. инженер Яркина О. Ф.
Отделом приборов и средств автоматизации Всесоюзного научно-исследовательского института по нормализации в машиностроении (ВНИИНМАШ)
Начальник отдела Кальянская И. А.
Ведущий инженер Соколова Г. М.
УТВЕРЖДЕН Комитетом стандартов, мер и измерительных приборов при Совете Министров СССР 14 августа 1970 г. (протокол № 159)
Председатель Научно-технической комиссии Дубовиков Б. А.
Члены комиссии — Бергман В. П., Акиифиев Л. Л., Плис Г. С., Шмушкин И. И., Кулагин В. Б.
ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Постановлением Комитета стандартов, мер и измерительных приборов при Совете Министров СССР от 6 ноября 1970 г. № 1636
Стр. 18
Зависимость относительного расхода q при различных значениях п от коэффициента передачи для заслоночных исполнительных устройств
УДК 62—3.001 Л4 Группа Л02
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР
УСТРОЙСТВА ИСПОЛНИТЕЛЬНЫЕ
Методы расчета пропускной способности, выбора условного прохода и пропускной характеристики
Actuating devices.
Methods for calculation of capacity, for determination of valve size and of valve characteristics
Постановлением Комитета стандартов, мер и измерительных приборов при Совете Министров СССР от 6 ноября 1970 г. № 163<6 срок введения установлен
с 1/VII 1971 г.
Несоблюдение стандарта преследуется по закону
Настоящий стандарт распространяется на исполнительные устройства и устанавливает методы расчета их пропускной способности, выбора условного прохода и пропускной характеристики при регулировании потоков однофазных сред:
жидкостей, в том числе вскипающих при дросселировании; газов;
водяного пара.
Условную пропускную способность и пропускную характеристику выбирают в зависимости от максимального расчетного значения пропускной способности и необходимой рабочей расходной характеристики.
1. Исходные данные для расчета
Абсолютное давление среды при максимальном расходе, кгс/см2:
Ро
Рк |
до исполнительного устройства . |
Яь Яг,.. |
Я* |
после исполнительного устройства |
Яй + Ь Яь+ 2 |
, . . Xk + q |
Коэффициенты местных сопротивлений трубопровода:
до исполнительного устройства |
Еь Ег, • *.» |
Е П |
после исполнительного устройства |
Ел + 1, Ея+2, . . En+m |
|
до исполнительного устройства . после исполнительного устройства Абсолютное давление в трубопроводе, кгс/см2:
в начале расчетного участка в конце расчетного участка Коэффициенты сопротивления трения прямых участков трубопровода:
Разность уровней верхней и нижней
отметок трубопровода, мм.....Z
Температура потока среды до исполнительного устройства:
жидкости, 0 С......./,
газа, °К........Тх
Абсолютное давление насыщенных паров жидкости при t\, кгс/см2 . Рп
Удельный <вес (объемный вес):
жидкости, гс/см:3......у
газа (приведенный к условиям Р— 1,033 кгс/см2 и t—(FC), кгс/м* . . уп
газа в pa.6o4.HX условиях при Р\ и Т\,
гс/см?..........Yj
Удельный объем пара при температуре U, м?/кгс;
при давлении Pi......vx
при давлении Р2......v2
Коэффициент вязкости при температуре
V
И-
Qmax Qa max
^mai
Qmln
Qn min ^mln
линейная или равно-процентная!
кинематической, см2/сек . динамической, кгс • сек/м2 Максимальный расход среды: объемный для жидкости, м?/ч объемный для газа (приведенный к условиям Р—1,033 кгс/см2, t—(FC), м?/ч
весовой, кгс/ч.......
Минимальный расход среды: объемный для жидкости, л3/ч объемный для газа (приведенный к условиям Р — 1,033 кгс/см2, t—0°С), м?/ч
весовой, кгс/ч.......
Рабочая расходная характеристика исполнительного устройства .....
Допускаемое отклонение коэффициента передачи (усиления) исполнительного устройства от коэффициента передачи, соответствующего заданной рабочей .расходной
характеристике........А^Сдоп
Xf, Л?... Л к
-с=э— | |
V?
I—h- |
Схема трубопровода с исполнительным устройством в соответствии с чертежом .
2. Определение потерь давления при максимальном расходе среды
2.1. Потери давления в трубопроводе и технологических аппаратах АРТ max в кгс/см!2 определяют:
ГОСТ 16443—7в Стр. 3
а) методом гидравлических расчетов по формуле
= + (1)
где ДРп — потери давления в прямых участках трубопровода, кгс!см2\
АРМ — потери давления в местных сопротивлениях трубопровода и технологических аппаратах, кгс/см2;
или
б) методом непосредственных измерений по формуле
А Рт max = (Ро ~ Pi) + (Я2 - Л) ± Z Т, (2)
где Р1 определяют на расстоянии (2±0,5) Dy до места установки исполнительного устройства (Dy— условный проход исполнительного устройства), а Р% — на расстоянии (10±1) Dy после исполнительного устройства.
Примечание. Величину Zy принимают со знаком плюс, если источник напора расположен на верхней отметке трубопровода, и минус, если источник напора расположен на нижней отметке. Для газа и пара величиной Zy можно пренебречь.
2.2. Потери (перепад) давления в исполнительном устройстве ЛЛып в кгс1см2 определяют по формуле
А/>т1„ = ДРС-ДЛтах. (3)
где ДРс — суммарные потери давления на расчетном участке трубопровода, кгс/с-м2,
д Рс = Ро — Рк ± Z т-
3. Расчет пропускной способности и выбор условного прохода исполнительного устройства для потока жидкости
|
Kv шах = - . (5)
1000]/ Д Рт\п т |
3.1. Определяют максимальную расчетную пропускную способность Kvmах ПО ОДНОЙ ИЗ формул
или
3.2. Предварительно выбирают из каталогов исполнительное устройство соответствующего типа с условной пропускной способностью Kv у рассчитанной по формуле
Kvy ^ Ti^Vmax*
где n — коэффициент запаса, принимаемый не менее 1,2.
3.3. Определяют значение пропускной способности /С ив с учетом влияния вязкости жидкости по формуле
> Tj til KvmziL' (7)
где ф — коэффициент, учитывающий влияние вязкости жидкости.
Метод определения ф приведен в рекомендуемом приложении 1.
Если К ув < К Уу предварительно выбранного исполнительного устройства, выбор считают законченным. Если Кув >К уу, то по полученному значению К н« выбирают исполнительное устройство соответствующего типа с ближайшим большим значением Куу и вновь определяют Кув-
3.4. Проверяют исполнительное устройство на возможность возникновения кавитации следующим образом:
определяют перепад давлений, при котором возникает кавитация ДРКав, в кгс1см2 по формуле
Д Ркля = Кс(Р,-Ра), (8)
где Кс — коэффициент кавитации.
Если перепад давлений в исполнительном устройстве
ДРтт <АРкав, то принимают исполнительное устройство с условной пропускной способностью Kvy, определенной по п. 3.2. Если APmin>АРкав, то определяют максимальный перепад давлений АРкав.шах. при котором прекращается прирост расхода в условиях кавитации или испарения жидкости при дросселировании, по формуле
А Ркав. шах = КстЯх(Р 1 Г Рп)>
где Кс max — коэффициент кавитации, соответствующий предельному расходу;
г — поправочный коэффициент, учитывающий свойства среды.
При отсутствии экспериментальных данных г принимают равным 1.
Методы определения Кс и Кетах приведены в рекомендуемом приложении 2. По полученному значению АРКав.тах определяют пропускную способность исполнительного устройства в соответствии с пп. 3.1 и 3.2.
4. Расчет пропускной способности и выбор условного прохода исполнительного устройства для потока газа
4.1. Определяют максимальную расчетную пропускную способность /Суетах одним из двух вариантов:
ГОСТ 16443-70 Стр. 5
первый вариант
а) для докритического режима течения, когда АРтш<ДРкр, по формуле
is _ On max i / Yn * /1 лч
—Й“К "ал£“р7 (10)
ИЛИ
<ioa>
где /С' — коэффициент, учитывающий отклонение данного газа от законов идеального газа;
АРКр — критический перепад давлений, принимаемый равным Pj/2, если для рассматриваемого исполнительного устройства неизвестна более точная зависимость для определения этой величины;
б) для критического режима течения, когда APmins> APKV, по формуле
(11>
ИЛИ
“u>
Допускается в формулы (10), (10а), (11) и (11а) вводить дополнительные поправочные коэффициенты, учитывающие особенности конструкции и применения исполнительных устройств; второй вариант
Kvm ах=-, (12)
1000-е/A/Wvt
где В — коэффициент, определяемый по таблице в зависимости
р
от показателя адиабаты х и коэффициента *3 = -——.
4.2. Выбирают исполнительное устройство в соответствии с п. 3.2.
3 Зак. 62
|
|
|
|
Коэффициент В при |
значениях |
3= — p. |
1,000 |
1,135 |
1,240 |
1,300 |
1,400 |
1,660 |
0,00 |
0,429 |
0,449 |
0,464 |
0,472 |
0,484 |
0,513 |
0,04 |
0,438 |
0,459 |
0,474 |
0,482 |
0,494 |
0,524 |
0,08 |
0,447 |
0,469 |
0,484 |
0,492 |
0,505 |
0,535 |
0,12 |
0,457 |
0,479 |
0,495 |
0,503 |
0,516 |
0,547 |
0,10 |
0,468 |
0,490 |
0,506 |
0,515 |
0,528 |
0,559 |
0,20 |
0,479 |
0,502 |
0,519 |
0,527 |
0,541 |
0,573 |
0,24 |
0,492 |
0,515 |
0,532 |
0,541 |
0,555 |
0,588 |
0,28 |
0,505 |
0,529 |
0,546 |
0,556 |
0,570 |
0,604 |
0,32 |
0,520 |
0,545 |
0,563 |
0,572 |
0,587 |
0,622 |
0,36 |
0,536 |
0,562 |
0,580 |
0,590 |
0,605 |
0,641 |
0,40 |
0,553 |
0,580 |
0,598 |
0,609 |
0,625 |
0,662 |
0,44 |
0,573 |
0,600 |
0,620 |
0,630 |
0,647 |
0,685 |
0,48 |
0,594 |
0,622 |
0,643 |
0,654 |
0,671 |
0,711 |
0,50 |
0,606 |
0,635 |
0,656 |
0,667 |
0,685 |
0,725 |
0,52 |
0,619 |
0,648 |
0,669 |
0,681 |
0,699 |
0,739 |
0,54 |
0,632 |
0,662 |
0,684 |
0,696 |
0,714 |
0,752 |
0,56 |
0,646 |
0,677 |
0,699 |
0,711 |
0,729 |
0,765 |
0,58 |
0,662 |
0,693 |
0,715 |
0,726 |
0,743 |
0,778 |
0,60 |
0,678 |
0,710 |
0,730 |
0,741 |
0,757 |
0,790 |
0,62 |
0,695 |
0,726 |
0,745 |
0,756 |
0,771 |
0,802 |
0,64 |
0,712 |
0,742 |
0,760 |
0,770 |
0,785 |
0,814 |
0,66 |
0,729 |
0,758 |
0,775 |
0,784 |
0,798 |
0,826 |
0,68 |
0,748 |
0,773 |
0,790 |
0,798 |
0,811 |
0,838 |
0,72 |
0,780 |
0,803 |
0,818 |
0,826 |
0,837 |
0,860 |
0,76 |
0,812 |
0,833 |
0,846 |
0,852 |
0,862 |
0,882 |
0,80 |
0,845 |
0,862 |
0,873 |
0,878 |
0,886 |
0,903 |
0,84 |
0,877 |
0,891 |
0,899 |
0,904 |
0,910 |
0,924 |
0,88 |
0,908 |
0,919 |
0,925 |
0,929 |
0,933 |
0,944 |
0,92 |
0,939 |
0,946 |
0,951 |
0,953 |
0,956 |
0,963 |
0,96 |
0,970 |
0,973 |
0,976 |
0,977 |
0,978 |
0,982 |
1,00 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
показателя адиабаты х |
2,000 |
2,500 |
3,000 |
4,000 |
б,ооо |
10,000 |
0,544 |
0,582 |
0,612 |
0,659 |
0,721 |
0,789 |
0,556 |
0,594 |
0,625 |
0,673 |
0,736 |
0,806 |
0,568 |
0,607 |
0,639 |
0,687 |
0,752 |
0,823 |
0,580 |
0,620 |
0,653 |
0,702 |
0,768 |
0,841 |
0,594 |
0,635 |
0,668 |
0,719 |
0,786 |
0,861 |
0,609 |
0,651 |
0,685 |
0,737 |
0,806 |
0,878 |
0,624 |
0,668 |
0,702 |
0,756 |
0,826 |
0,891 |
0,641 |
0,686 |
0,721 |
0,776 |
0,844 |
0,903 |
0,660 |
0,706 |
0,743 |
0,798 |
0,860 |
0,913 |
0,680 |
0,728 |
0,765 |
0,818 |
0,874 |
0,922 |
0,702 |
0,751 |
0,788 |
0,836 |
0,887 |
0,931 |
0,727 |
0,775 |
0,808 |
0,852 |
0,899 |
0,938 |
0,753 |
0,797 |
0,827 |
0,867 |
0,909 |
0,944 |
0,765 |
0,807 |
0,836 |
0,874 |
0,914 |
0,947 |
0,777 |
0,817 |
0,845 |
0,881 |
0,919 |
0,950 |
0,789 |
0,827 |
0,854 |
0,888 |
0,924 |
0,953 |
0,800 |
0,837 |
0,862 |
0,894 |
0,928 |
0,956 |
0,811 |
0,846 |
0,870 |
0,900 |
0,932 |
0,959 |
0,822 |
0,855 |
0,878 |
0,906 |
0,936 |
0,962 |
0,833 |
0,864 |
0,886 |
0,912 |
0,940 |
0,965 |
0,843 |
0,873 |
0,893 |
0,918 |
0,944 |
0,967 |
0,853 |
0,881 |
0,900 |
0,924 |
0,948 |
0,969 |
0,863 |
0,889 |
0,907 |
0,929 |
0,952 |
0,971 |
0,883 |
0,905 |
0,920 |
0,939 |
0,959 |
0,975 |
0,901 |
0,920 |
0,933 |
0,949 |
0,966 |
0,979 |
0,919 |
0,935 |
0,945 |
0,959 |
0,972 |
0,983 |
0,936 |
0,949 |
0,957 |
0,968 |
0,978 |
0,987 |
0,953 |
0,962 |
0,968 |
0,976 |
0,984 |
0,991 |
0,969 |
0,975 |
0,979 |
0,984 |
0,990 |
0,994 |
0,985 |
0,988 |
0,990 |
0,992 |
0,995 |
0,997 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
1,000 |
|
ГОСТ 16443-70 Стр. 7
5. Расчет пропускной способности и выбор условного прохода исполнительного устройства для потока водяного (перегретого или сухого насыщенного) пара
5.1. Определяют максимальную пропускную способность Kvmax
а) для докритического режима течения, когда АЯщ1п<АРкр, по формуле
(,3)
б) для критического режима течения, когда APmin^-APKp, по формуле
(14>
Допускается в формулы (13) и (14) вводить дополнительные поправочные коэффициенты, учитывающие особенности конструкции и применения исполнительных устройств.
5.2. Выбирают исполнительное устройство в соответствии с п. 3.2.
6. Выбор пропускной характеристики исполнительных устройств при развитом турбулентном течении жидкости и постоянной потере давления в расчетном участке трубопровода АРе
6.1. Для известной (имеющейся) системы трубопровода расчет производят следующим образом.
6.1.1. Определяют пропускную способность трубопровода Кут по одной из формул (4), (5), (10), (12) или (13) в зависимости от агрегатного состояния среды. В формулу подставляют значения максимального расхода (Qmax или Gmaz) и перепада давлений (АРТ max) или минимального расхода (Отт или Gmin) и перепада давлений (APTmin).
6.1.2. Определяют отношение условной пропускной способности исполнительного устройства и пропускной способности трубопровода п по формуле
(15)
6.1.3. Определяют максимальный и минимальный относительные расходы среды qm&x и qmщ.
Метод определения qm!lz и qmm приведен в рекомендуемом приложении 3.
6.1.4. По найденным значениям п, qmax и <7min определяют пропускную характеристику и при необходимости рабочий участок расходной характеристики по методике, приведенной в рекомендуемом приложении 4.
3*