, У* =-7ЩЙ?— =Ц30 кг/ctt² <К=2/00кг /см²

К-Во краноь 8 пролете

it

Оглавление

стр.

Аннахоциб    *

Пояснительная записка    g

Правша пользования таблицами    б

Притер расчету сечения подвесного пути с использоба-ниет таблиц настоящего пособия    д

Сечения путей для улектрическох подвесных кранов таблица /    tz

Сечения путей для ручных подвесных кранов. таблица Z 13 Опорные реакции R max при наличии одною крана. таблица 3    /А

Опорные реалции R max при наличии двух кранов, таблица A    is

Опорные реакцш Rты при наличии одного крана. таблица 5    !б

Опорная реакции R min при наличии двух /раной. таблица 6    ¹⁷

изгибающие моменты МТ* при наличии одного крана в пролете,    таблица    7    ^,s

Цзгибающие моменты Мх    при наличии двух кранов в пролете,    таблица    8    Ю

Максимальный прогиб про наличии одного крана в пролете. таблица    S    ²⁷¹

Максимальный прогиб при наличии двух кранов в пролете. таблица Я

21

Чзгибаhxjjlkj тжентт> Му при наличии одного грана в пролете, таблица 11    22

Шеибоащии момент Му при наличии Обух кранов £ пролете. /71аблица /2    го

Максимальный изгибающий момент и прогиб от собственного беса, таблица 13    гз

Ширина и база подвесного крана, таблица /4    2U

Максимальное нормативное давление телео/ски на подкрановый путь Ртах. таблица    /5    2S

Минимальное нормативное давление тележки на подкрановый путь Р тО). таблица    /6    26

Геометрические характеристики двутавровых балок, таблица 17    27

Геометрические характеристики двутавровых балок, усиленных полосой, таблица /д    zs

Литература    Z9

-s -

Пояснительная записка

I [Паолицы для подбора сечении подвесных путей злелт-рических /ПОСТ 7ЯУО-С7/ и ручных /ГОСТ 74/3 -69/ кранов составлены для разрезных путей пролетом бм с учб -том работы одного или двух краноб одновременно. Определение нагрузок произведено В соответствии с СО JSS-G6, Оказания по определени/о нагрузок от подвесных кранов" При расчете конструкций подвесных путей использованы рекомендациОС/~]а    .

г. Материал конструкций путей -сталь В cm .3 PC по ГОСТ ззо-бО*с испытанием на загиб в холодном состо -янии. Предел текучести принят в соответствии со Сбив I-В. /2-62*. Металль/ о металлические изделия * равным 2400кг/см*

3.    При работе двух пятитонных электрических кранов возможно применение Cm. 3 только при установке ограничителя сближения или уменьшения пролегла путей. Более зухрективным решением является применение в этих целя* составного сечения с нил/сним поясом

из тавра по ЧМТд/бкрниимет 23-6S из стали Р4П2.

4.    Кроме т аблиц для подбора сечений подвесных путей в настоящей роботе приведены данные, пазволянэарае определить нагрузки на паддерусавалои/ио’ конструкции (табл 3,V,S,6), таблицы геометрических характеристик двутавров по ПОСТ 6239-66* и PVCrs/S7-S3 /табл. Г7/, а такз/се двутавров по ГОСТ3239-66*, усиленных поло -сой /табл. Я).

Для усиления принимается /голоса толщиной не менее б мм из Cm-в, привариваемая к двутавру фланговым и/вом толщиной/ не менее 4 мм.

-6-

Прадша пользования таблицами

Подбор сечении путей подвесного транспорта производится непосредственно с использованием таблиц 1 или 2.

Пример. Необходимо подобрать сечение подбесного пути для двух однопролетных электрических краноВ грузоподъемностью 2т карНдый, при длине крана 6.6 м.

По таблице / получаем двутаВр 36 М.

При необходимости принять сечение, не обозначенное В таблицах f или 2, например, из дВутаВра, усиленного полосой ( см табл- /8), а токаре при проверке сечения, указанного В таблицах / о 2,необходимо произвести рос -чет согласно следующему:

Сечение оратаю пояса бдлки подкраноВого пути проверяется ПО Срормулом :

а) но прочность ■■

Мх — Мэ 4- б а. СО _ п т Wx Wy    X    ~~^Л *

5) на устойчивость

м*

WfW*m

Сечение растянутого (ездоВого) пояса проверяется формулам ■■    _и    д

Мх

тУУх

где

Мх и Му    — расчетные изгибающие моменты В горизон

тальной и Вертикальной плоскостях •,

Wr uWy — моменты сопротивления j

Сйю — бимомент инерции, определяемый по формуле-

*}/ ь Л - моменты инерции поясоВ относительно оси у, h - расстояние меэ/сду центрами тюргсти поясов; йу - момент инерции сечения относительно оси у -, Ю — секториальная площадь для крайней точки Верхнего или ниэрнего пояса .равная удВо-

-7-

енной площади треугольника мез/сбу Вертикальной осью сечения (Талки, поясом и лучем В крайнюю точку пояса (см. рис. 2)i т — коэффициент условий работы, вля разрезных балок пролетом в > бм т • f •,

У5г - коэффициент понижения несущей способности балок при проверке общей устойчивости, апревеля-емьлз по таблицам О и 18)

! — коэффициент, учитывающий Влияние на устойчивость подкрановых, бакок изгиба В горизонтальной плоскости и кручения\ равный 0,9 при гибкой подвеске груза на кране и 0,8 - при Жесткой,

дсЗ - из гибко- крутящий бимомент, определяемый по формулам (см.ркзе.г)    _    _ж    Т^-в-sAkS

на участке АС ■ Вы

shkZ

sfikz

на участке

св 5<р = ■ ^Tm'shk^he.^k<1 shk(t-z)

£

"Т Рио. 1

где в — расстояние от центра изгиба балки до центра тяжести пояса (рис.2)-, к ~ изгибно- крутильная характеристика

k ~~Vc yZ, ^ши для стали к    ~i

йк~ момент инерции при свободном кручении.

Для сечений, составленных из прямоугольников

Зп =£ 1.6S³,

где & — больший размер прямоугольника;

S — меньший, размер прямоугольника,

Г⁼ 1.3    -    для симметричных двутавроВ-,

Г” f,2S — Улу двутавроВ с одной осью симметрии; f~ 1.2 - для таВроВ ■,

-a—

Н - координата точки, £ которой необходимо вычислить величину бимомента Bo>i в - расчетное сопротивление металла путей -,

6 г    - предел текучести ездового поя со з

Ттр - горизонтальное давление одной каретки но путы dx иёу- местные напряжения от давления колес £ полке ездового пояса балки, определяемые по формулою

<Jx кз Р" Кп

<=■

a/у к, Р"к.

t^z

едеР^м

кп

t

нормативное давление колеса-,

коэффициент перегрузки-,

толщина ездового пояса по сортаменту (для

Збутавров - на расстоянии 0.2S (S - d) от

кромки))

коэффициенты, определяемые по графикам рис. 3

S’^.ede

S зависимости от отношения ем. рис. 2

Величина с, (рис. 2) принимается равной !2мм для кранов Q^mO,S- Zm и 16 мм для кранов Q “-3,2 г 3 т о4г и J. у -принимаются соответственно !А и 0,7 для обычных двутавров и 2,2 и /А для двутавров, усиленных полосоО t*6-r /э мм.

Кроме расчета на прочность, производится проверка на Жесткость. Допустимый прогиб не должен превышать 3^- • Величина прогиба определяется по таблицам 9, Ю и /3.

к, К]

С и а

⁼ П.2см.

<R