В3-15
Рекомендации по расчету поверхностных воздухоохладителей для систем кондиционирования воздуха и вентиляции
133 страницы
Купить В3-15 — бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее
Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.
Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"
Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.
Способы доставки
- Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
- Курьерская доставка (7 дней)
- Самовывоз из московского офиса
- Почта РФ
В рекомендациях содержатся материалы для теплотехнического расчета поверхностных воздухоохладителей. применяемых в системах кондиционирования воздуха и вентиляции
Оглавление
1. Общие положения
2. Сущность метода расчета поверхностных воздухоохладителей
3. Расчет процессов охлаждения и осушения воздуха
4. Расчет процессов сухого охлаждения воздуха
5. Расчет совместной работы поверхностных теплообменников и водоохлаждающих оросительных камер
6. Конструктивные предложения
7. Примеры расчета
8. Расчетные номограммы и диаграммы
Приложение 1. Конструктивные характеристики стальных поверхностных воздухоохладителей
Приложение 2. Характеристика спирально-навивного осеребрения теплообменников
Приложение 3. Предпочтительные принципиальные схемы соединения теплообменников по хладоносителю
Приложение 4. Конструктивные размеры оросительных камер КД
Приложение 5. График для определения производительности центробежных форсунок оросительных камер
| Дата введения | 01.01.2021 |
|---|---|
| Добавлен в базу | 01.10.2014 |
| Актуализация | 01.01.2021 |
Этот документ находится в:
- Раздел Строительство
- Раздел Экология
Организации:
| 11.08.1969 | Утвержден | ГПИ Сантехпроект |
|---|---|---|
| Разработан | ГПИ Сантехпроект Госстроя СССР |
Чтобы бесплатно скачать этот документ в формате PDF, поддержите наш сайт и нажмите кнопку:
стр. 1
стр. 2
стр. 3
стр. 4
стр. 5
стр. 6
стр. 7
стр. 8
стр. 9
стр. 10
стр. 11
стр. 12
стр. 13
стр. 14
стр. 15
стр. 16
стр. 17
стр. 18
стр. 19
стр. 20
стр. 21
стр. 22
стр. 23
стр. 24
стр. 25
стр. 26
стр. 27
стр. 28
стр. 29
стр. 30
ГОССТРОЙ СССР Г л а б п р о н с т р о й п р о е к г С0ЮЗСАНТЕХПР0ЕКТ Государственный проектный институт САНТЕХПРОЕКТ
Временные рекомендации по расчету теплового режима зданий в теплый период года с учетом теплоаккумулирующей способности ограждающих конструкций и оборудования
B3-I9
Москва - 1973
Настоящие рекомендации разработаны старпом инженером Е.Г.Малявиной под руководством заведующего кафедрой отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха Московского инженерно-строительного института им.««Куйбышева доктора технических наук, профессора В .Н ♦Богословского*
Введены в действие приказом # 45 по В/0 Союзсантехцроект от 22 марта 1973 г.
|
£ |
£ |
£ |
£ |
£ |
F? |
3= |
W а |
ря (Ъ |
Ж с» |
£ |
г |
в |
S |
К 43 |
£ | |||
|
я Л |
1 |
о ь |
Хз о |
Хз о |
хз (* |
С® а |
к ь |
чэ § |
R |
к с» |
хз а |
| |
со a |
a |
О a | |||
|
Л |
а |
о |
ш |
а |
а |
1 |
43 |
1 |
в |
a |
ь |
I* | ||||||
|
н |
л |
№ |
о |
о |
о |
о |
ю |
5 |
a |
№ | ||||||||
|
ю |
я |
о |
>-} |
а |
Чэ |
a |
я |
a |
a |
a | ||||||||
|
W |
и |
чэ |
и |
о |
я | |||||||||||||
|
О |
в |
а |
я |
ж | ||||||||||||||
|
нч |
нч |
нч |
НЧ |
нч |
го |
го |
нч |
нч |
ГО |
НЧ |
ГО |
f-Ч |
Hi | |||||
|
-о |
го |
1 |
го |
оэ |
оэ |
CD |
4» |
го |
со |
сл |
со |
ы |
го |
сл |
СЛ |
O'1 |
4» | |
|
СП |
нч |
оэ |
CD |
сл |
сл |
it» |
го |
го |
го |
нч |
4 |
СО |
СО |
го |
го | |||
|
о. |
сл |
оэ |
сл |
-о |
сп |
-о |
4» |
со |
го |
го |
сл |
СЛ |
го |
го |
го | |||
|
СП |
го |
сл |
о. |
го |
со |
сл |
со |
го |
со |
со | ||||||||
|
го |
гчэ |
м |
го |
го |
8 |
со |
го |
нч |
го |
ГО |
го |
м |
ГО |
ГО |
го |
ГО | ||
|
сл |
сл |
н- |
со |
нч |
оэ |
го |
Нч |
сл |
го |
4» |
нч |
го |
го |
о | ||||
|
со |
00 |
Оэ |
сл |
сл |
СО |
а |
го |
го |
о |
го |
сл |
го | ||||||
|
о |
о |
о |
О |
о |
о |
о |
о |
о |
о |
о |
о |
о |
о |
о |
о | |||
|
1 | ||||||||||||||||||
|
4» |
со |
•*» |
4» |
сл |
4- |
сл |
it» |
4» |
со |
сл |
со |
сл |
сл |
4» |
сл |
4» | ||
|
сл |
го |
■О |
нч |
го |
го |
со |
го |
ГО |
НЧ |
со |
CD |
нч |
4» | |||||
|
it»- |
я |
its. |
4» |
к |
•и |
со |
>t» |
4» |
it» |
со |
СЛ |
со |
СО |
8 |
4» | |||
|
4» |
1 |
НЧ |
4» |
СО |
<л |
оэ |
сл |
-о |
4 |
8 |
4 |
' э |
4 |
4» | ||||
|
оэ |
А |
СЛ |
О |
го |
сл |
со |
СО |
-о |
о |
нч |
нч |
го |
4 |
Г * |
ГО | |||
|
to |
го |
го |
го |
го |
го |
го |
го |
нч |
го |
го |
го |
м |
со |
го |
го |
го | ||
|
CM |
4» |
4» |
ю |
го |
оэ |
со |
о |
оэ |
о |
it» |
4 |
СГ |
о |
о |
го |
о | ||
|
ГО |
СО |
со |
со |
со |
нч |
It» |
го |
го |
ГО |
сл |
го |
со |
сл | |||||
|
00 |
СО |
-О |
оэ |
чз |
сл |
со |
•t» |
го |
•о |
го |
го |
сл |
4 |
го |
4 |
4 | ||
|
оэ |
сл |
it» |
со |
сп |
СО | |||||||||||||
|
в |
со |
СО |
го |
8 |
со |
со |
го |
го |
го |
со |
8 |
со |
СО |
го |
го |
го | ||
|
1—1 |
0Г) |
нч |
го |
нч |
it» |
-0 |
го |
4-4 |
4 |
го |
со |
4 | ||||||
|
4 |
СО |
со |
СО |
со |
сл |
it» |
со |
го |
ГО |
го |
со |
а | ||||||
|
о |
о |
о |
о |
о |
о |
о |
о |
о |
о |
о |
о |
о |
О |
о |
о |
о |
г | |
|
ГО го |
оэ ГО |
8 |
со нч |
СО м |
СО со |
8 |
8 |
СО СО |
го -о |
со нч |
го СО |
8 |
со со |
со |
СО го |
а со | ||
|
го |
СЛ |
1 |
СЛ |
сл |
4» |
4» |
8 |
нч |
со |
го |
8 |
го |
4» |
го |
•С» |
С»'/ |
4» | |
|
со |
сл |
О |
о |
4» |
нч |
-о |
го |
нч |
ГО |
О |
it» |
го |
го |
ГО | ||||
|
й |
31 |
8 |
31 |
29 |
го со |
S |
СО сл |
СО го |
24 |
го сл |
31 |
8 |
СО НЧ |
8 |
26 |
28 |
27 | |
|
сл |
сл |
сл |
сл |
СО |
it» | |||||||||||||
|
го |
-о |
ОЭ |
-о |
ос |
го |
сл |
со |
«t» |
го |
го |
СО |
ГО |
а |
4 |
<о |
го |
со | |
|
сл |
сл |
сл |
сл |
4 |
го | |||||||||||||
|
Л- го |
38 |
40 |
38 |
8 |
36 |
39 |
45 |
8 |
32 |
8 |
40 |
41 |
38 |
42 |
35 |
8 |
35 | |
|
го |
го |
го |
го |
го |
to |
го |
го |
го |
нч |
го |
го |
го |
N1 |
го |
ГО |
го |
го | |
|
сл |
со |
сл |
го |
to |
сл |
го |
сл |
-о |
нч |
4» |
го |
it» |
со |
о |
нч |
о | ||
|
го |
-о |
CD |
CD |
сл |
со |
сл |
го |
со |
го |
го |
ГО |
4 | ||||||
|
го |
ф |
сл |
-о |
оэ |
43 |
СЛ |
со |
.t» |
го |
-о |
го |
ГО |
сл |
4 |
го |
4 |
4 | |
|
со |
сл |
•с» |
со |
сл |
СО | |||||||||||||
|
Со го |
со нч |
го оэ |
32 |
го CD |
8 |
8 |
СО ■*0 |
го СО |
го со |
го го |
32 |
ё |
го СО |
8 |
го го |
го ГО |
28 | |
|
го |
оэ |
«о |
CD |
сл |
го |
со |
со |
сл |
сл |
со |
сл |
Ю |
го |
го | ||||
|
4» |
сл |
сл |
сл |
сл |
4» |
сл |
>с» |
it» |
сл |
It» |
it» |
сл |
it» |
4» |
ifr. |
4» |
4» | |
|
ГО |
со |
НЧ |
го |
го |
со |
о |
-о |
СО |
со |
«о |
сл |
ГО |
сл |
СЛ |
го |
си |
сл | |
|
го |
го |
го |
го |
нч |
нч |
8 |
го |
го |
НЧ |
НЧ |
го |
го |
го |
го |
нч |
Нч |
нч | |
|
кч |
го |
ы |
го |
СО |
го |
оэ |
сл |
го |
НЧ |
сл |
о |
го |
4 |
ГО |
4 | |||
|
% | ||||||||||||||||||
|
4 |
НЧ |
го |
сл |
оэ |
го |
-о |
сл |
сл |
сл |
со |
СЛ |
4 | ||||||
|
-о |
оэ |
4» |
оэ |
сл |
-о |
сп |
СО |
4» |
4» |
го |
-0 |
сл |
сл |
4 |
4 |
ГО |
ГО | |
|
сл |
СП |
оэ |
сл |
го |
нч |
4 |
сл |
сл |
СЛ |
СЛ |
СЛ | |||||||
|
N5 |
го |
го |
м |
го |
го |
го |
СО |
N3 |
нч |
го |
го |
со |
го |
СО |
N1 |
го |
го | |
|
СО |
го |
сл |
00 |
сл |
-о |
сл |
00 |
со |
сл |
№ |
о |
го |
со |
СЛ |
сл |
4» | ||
|
СП |
го |
4 |
-о |
сл |
го |
го |
го |
го |
сл |
СЛ |
it» |
го | ||||||
|
*-ч |
НЧ |
нч |
нч |
го |
нч |
го |
нч |
НЧ |
нч |
нч |
нч |
го |
го |
НЧ |
НЧ |
НЧ |
нч | |
|
а |
-О СО |
со -о |
£ |
го г—< |
го сл |
нч 4» |
S |
ГО нч |
го -0 |
го го |
4 ГО |
о НЧ |
о нч |
го го |
8 |
СО 4 |
8 | |
|
НЧ |
го |
нч |
ГО |
н-» |
1—4 |
НЧ |
го |
го |
нч |
нч |
нч |
м |
нч |
го |
Нч |
нч |
НЧ | |
|
оэ |
и |
(О |
о |
-о |
оэ |
со |
4» |
го |
со |
го |
го |
го |
го |
СЛ |
СЛ |
го |
СЛ | |
|
го |
сл |
4» |
го |
it» |
it» |
го |
сл |
ГО |
го |
сл |
НЧ |
го |
4» | |||||
|
го |
Оэ |
4» |
Оэ |
сл |
4» |
сл |
43 |
4» |
со |
го |
го |
сл |
сл |
го |
4 |
го | ||
|
ГО | ||||||||||||||||||
|
СЛ |
сл |
нч |
СЛ |
го |
го |
СО |
сл |
СО |
со |
со |
со | |||||||
|
го |
го |
к |
г^ |
го |
го |
го |
со |
го |
нч |
со |
го |
го |
го |
со |
го |
ЛЭ |
го | |
|
4» |
-о |
СП |
го |
со |
it» |
нч |
го |
-о |
со |
сл |
on |
со |
НЧ |
го |
го |
нч | ||
|
сл |
•о |
оэ |
it» |
го |
со |
•t» |
го |
нч |
нч |
со |
го |
14» |
4 |
со |
4» | |||
|
нч |
со -о |
& |
со сл |
4» го |
se |
its. НЧ |
353 |
8 |
4» го |
к |
3 |
м |
со го |
354 |
й |
372 |
СО 4 | |
|
СЛ |
оэ |
о |
о |
со |
со |
СО |
-О |
сл |
-о |
го |
я |
СО |
го |
ГО | ||||
|
со |
со |
1 |
го |
со |
СО |
нч |
СО |
it» |
го |
го |
го | |||||||
|
1 | ||||||||||||||||||
|
го |
сл |
CD |
СО |
СО |
го |
нч |
Со |
го |
го |
|
to I -II |
£
g
о
&
|
Продолжение табл, | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
а а |
а а |
в |
€ |
•о |
i |
to |
е' |
§ |
я |
|
33 |
О |
9 |
й |
<» |
О |
9 |
ы | ||
|
I |
<0 |
ь |
Я |
Я |
м |
Я |
О |
о | |
|
6* |
В |
р |
О |
о |
я» |
О |
о | ||
|
h |
•*< |
• |
я | ||||||
|
€ |
ч |
я |
сх я | ||||||
|
ш |
*о | ||||||||
|
л |
о | ||||||||
|
«0 |
я | ||||||||
|
9 | |||||||||
|
м |
14 |
54 |
54 |
N5 |
54 |
♦ч |
м |
N3 |
54 |
|
ел |
СЮ |
-О |
СЮ |
О |
СО |
СЛ |
со |
О |
05 |
|
Ч |
Ч | ||||||||
|
CD |
ы |
ел |
со |
Ы |
со |
го |
СЮ |
СЮ | |
|
Ф |
ел |
(Л |
-о |
05 |
ел |
СЛ |
ел |
аз | |
|
* | |||||||||
|
CD |
•в |
м | |||||||
|
го |
го |
го |
го |
го |
го |
♦ч |
го |
N5 |
N5 |
|
м |
•ы> |
со |
05 |
ел |
со |
со |
аз |
03 | |
|
ч |
ч | ||||||||
|
со |
54 |
(Л |
СО |
сю |
со |
4*. |
05 |
сю | |
|
о |
о |
о |
о |
о |
о |
О |
О |
О |
О |
|
£>. |
2 |
4ь |
ел |
>3» |
4* | ||||
|
го |
00 |
м |
00 |
ел |
ел |
го |
CD | ||
|
«к- |
4* |
S го |
443 |
го |
*> |
СЛ |
«*• |
•В | |
|
СЮ 00 |
8 |
го со |
2 |
8 |
8 |
2 | |||
|
го |
го |
го |
S |
го |
го |
го |
го |
го |
го |
|
03 |
ел |
ел |
05 |
ел |
о |
ел |
ел |
03 | |
|
54 |
ел |
со |
-0 |
сю |
00 |
ел | |||
|
ел |
ел |
-0 |
00 |
4» |
ел |
ел |
ел |
ел |
ею |
|
со |
ел |
ел |
ел |
ел |
ел | ||||
|
S3 |
о |
й |
8 |
33 |
8 |
го 05 |
ел »ч |
03 о |
8 |
|
ел |
00 |
го |
СЮ |
го |
03 |
СЛ | |||
|
о |
о |
о |
о |
о |
О |
о |
о |
о |
О |
|
<Ю |
9 |
в |
2 |
8 |
сю ел |
сю ы |
сю го |
сю |
8 |
|
4^ |
сю |
ел |
05 |
05 |
го |
ел |
8 |
ел |
ел |
|
-О |
ел |
о |
СО |
54 |
ел |
го |
03 |
ел | |
|
го |
го |
8 |
ГО |
СО |
ел |
го |
8 |
ел |
8 |
|
сю |
►н |
ы |
ы |
го |
•о |
о | |||
|
ч | |||||||||
|
сю |
ел |
ел |
СЛ |
СЛ | |||||
|
со |
ел |
сю |
СЮ |
-о |
05 |
ел |
ел |
ел |
-О |
|
4* |
ел |
ел |
ел |
ел | |||||
|
37 |
3 |
42 |
40 |
8 |
38 |
2 |
39 |
36 |
37 |
|
8 |
го |
го |
го |
го |
го |
го |
го |
го |
го |
|
о> |
05 |
ел |
-0 |
о |
ел |
ел |
го | ||
|
м |
го |
СО |
СО |
ел |
00 | ||||
|
а> |
ел |
43 |
со |
-о |
ел |
ел |
ел |
ел |
05 |
|
• | |||||||||
|
со |
ел |
ел |
ел |
ел |
ел |
4* | |||
|
ю ш |
со ы |
в |
8 |
2 |
го сю |
го <л |
8 |
03 о |
го сю |
|
4* |
го |
ел |
со |
ел |
СЛ |
СЛ |
го | ||
|
в |
ел |
*> |
2 |
ел |
ел |
ел |
в | ||
|
-о |
ы |
05 |
-о |
ел |
14 |
03 | |||
|
м |
го |
8 |
N5 |
8 |
N5 |
и |
N5 |
8 |
14 |
|
со |
го |
го |
1—1 |
-о |
О |
СО | |||
|
ел |
ел |
ел |
ел |
ел |
00 |
03 |
-О | ||
|
сю |
ел |
-О |
-0 |
43 |
ел |
ел |
ел |
05 | |
|
ч | |||||||||
|
ел |
ел |
ел |
03 | ||||||
|
г\з |
го |
29 |
30 |
СО |
го |
го |
го |
го |
го |
|
ел |
-о |
О |
СЛ |
го |
аз |
-0 |
05 | ||
|
ел |
ел |
ел |
ел |
03 |
CD | ||||
|
го |
го |
ни |
ы |
ы |
го |
го |
го |
54 |
ы |
|
о |
ы |
СЮ |
3 |
ею |
о |
W |
14 |
-О |
(Ю |
|
ни |
со |
го |
-о |
го |
ел |
О |
сю |
ел | |
|
54 |
►ч |
N5 |
го |
го |
»-* |
54 |
5ч |
го |
«4 |
|
-О |
ею |
о |
о |
о |
сю |
4ь |
со |
54 |
-о |
|
(Л |
го |
4ь |
го |
го |
го | ||||
|
ел |
ел |
05 |
-0 |
ел |
ел |
ел |
ел |
4* |
05 |
|
со |
•Сь |
го |
54 | ||||||
|
го |
го |
го |
го |
го |
£2 |
ы |
N5 |
го |
8 |
|
со |
*• |
05 |
43 |
-о |
сю |
СЛ |
ел | ||
|
ел |
<к |
4*. |
05 |
■ы- |
03 | ||||
|
СО |
£ |
S |
СЮ |
со |
•Сь |
4» |
4* |
03 | |
|
-о |
ел |
СГ |
со |
К |
N5 |
54 | |||
|
со |
«U |
го |
о |
54 |
-о |
03 |
00 |
ею | |
|
го |
со |
го |
го |
>в |
го | ||||
|
1 |
г |
ч |
1 | ||||||
|
ел |
о |
05 |
го |
■о |
го |
|
S’ |
S’ |
£ |
§ |
а 9 |
9 |
ВБ О |
ш | |
|
я о |
a ►* |
о |
Я о |
S |
*о (d |
1 |
5 Я | |
|
“тэ |
о |
5 |
& |
щ |
С |
с |
£ |
*Г) |
|
о |
*П |
п |
в |
в* |
в |
в |
п |
я |
|
о |
Я |
9 |
О |
о |
о |
в | ||
|
о |
» |
я |
*4 |
м |
я |
о | ||
|
я |
о |
ш |
6 |
я | ||||
|
9 |
? |
8» | ||||||
|
я |
в |
& |
03 | |||||
|
в |
ё | |||||||
|
1 |
ё | |||||||
|
*s | ||||||||
|
го |
и |
14 |
го |
м |
м |
ы |
м |
м |
|
03 |
ел |
4ь |
го |
сю |
-о |
о |
ел |
оо |
|
ч | ||||||||
|
СЛ |
05 |
05 |
03 |
го |
•я | |||
|
03 |
ел |
4* |
ел |
ел |
05 |
ел |
05 |
сю |
|
щ | ||||||||
|
СЛ |
го |
ел |
ел |
ел |
ел |
ю | ||
|
го |
го |
м |
N3 |
N3 |
N3 |
ы |
го |
2 |
|
-о |
о |
со |
-о |
14 |
СЛ |
ел |
W | |
|
сю |
м |
со |
ел |
ел |
го |
•я |
го | |
|
о |
о |
О |
о |
о |
о |
о |
о |
о |
|
ел |
4*> |
rfb. |
ел |
СЛ |
«я |
4ь |
4» | |
|
ел |
00 |
ею |
ы |
со |
го |
СЛ | ||
|
354 |
410 |
507 |
2 и |
371 |
370 |
525 |
ш |
•я в |
|
го |
го |
го |
го |
го |
N3 |
ы |
го |
го |
|
-о |
ы |
о |
-0 |
ы |
СЛ |
-0 |
го |
4* |
|
% | ||||||||
|
4ь |
сю |
00 |
00 |
05 |
05 | |||
|
ел |
05 |
СЛ |
ею |
-о |
-о |
05 |
сю |
-О |
|
СЛ |
ел |
ел |
СЛ |
ел | ||||
|
8 |
го -о |
го 05 |
8 |
8 |
сл м |
го «ь |
го сю |
03 *4 |
|
4* |
14 |
4*. |
СЛ |
03 |
м |
ел |
05 | |
|
о |
О |
О |
О |
о |
о |
О |
о |
о |
|
сю |
СЮ |
8 |
СЮ |
СО |
сю |
$ |
сю |
сю |
|
14 |
го |
ел |
го | |||||
|
49 |
45 |
В |
43 |
К |
ы £>- |
19 |
50 |
8 |
|
ел |
го |
го |
СЛ |
го |
СЛ |
го | ||
|
*4 |
о |
05 |
го |
-о |
ы |
сл |
го |
СЛ |
|
я |
ч |
ч |
со |
ы | ||||
|
ел |
ел |
ел |
СЮ |
ел | ||||
|
ел |
43 |
О) |
05 |
<Ю |
со |
-о |
-о |
00 |
|
ел |
ел |
СЛ |
го |
СЛ | ||||
|
37 |
К |
33 |
39 |
03 -о |
39 |
33 |
35 |
8 |
|
ы | ||||||||
|
го |
го |
го |
IO |
м |
го |
14 |
N3 |
го |
|
-о |
ы |
о |
05 |
о |
м |
CD |
го |
4ь |
|
43 |
ею |
-о |
сл |
>4 | ||||
|
ел |
05 |
ел |
05 |
«0 |
-о |
05 |
05 |
-О |
|
ел |
4ь |
СЛ |
ел |
ел |
СЛ | |||
|
ел |
го |
го |
8 |
го |
го |
го |
го |
СО |
|
го |
-О |
ею |
со |
сю |
сю |
ы | ||
|
го |
го |
ел |
ел |
НЧ | ||||
|
4>- |
ел |
ел |
сл |
ел |
4ь | |||
|
СО |
03 |
ел |
-О |
ел |
43 |
03 |
о |
СЮ |
|
W |
*4 |
го | ||||||
|
го |
54 |
ы |
N5 |
14 |
М |
03 |
ею |
54 |
|
4ь |
-о |
-0 |
03 |
СЮ |
<Ю |
Я | ||
|
Ч |
ч |
Я |
Я |
сю |
сю |
ел | ||
|
ел |
ел |
ел |
СО |
ы |
ел |
OJ |
ею | |
|
4» |
ею |
ел |
05 |
05 |
-о |
я | ||
|
ел |
ел | |||||||
|
М |
N5 |
го |
го |
го |
го |
ы |
ГО |
го |
|
аи |
СЛ |
го |
сю |
05 |
ш |
а |
ею | |
|
ел |
СЛ |
ел |
СО |
14 |
£> |
сю | ||
|
го |
го |
м |
•4 |
го |
м |
го |
ы |
54 |
|
14 го |
о го |
8 |
2 |
8 |
оо о |
го сю |
8 |
8 |
|
го |
h-1 |
м |
N3 |
ы |
КН |
♦4 |
14 | |
|
03 |
ел |
ел |
го |
сю |
-о |
О |
05 |
54 |
|
СЮ | ||||||||
|
со |
ел |
го |
сю |
ел | ||||
|
03 |
ел |
•и |
ел |
сл |
05 |
ел |
05 |
сю |
|
ел |
го |
ел |
ел |
ел |
ел |
го | ||
|
го |
го |
N3 |
го |
го |
го |
14 |
го |
8 |
|
05 |
►4 |
О |
-о |
(4 |
03 |
ел |
го | |
|
ел |
ел |
ел |
-о |
сю |
ел |
го | ||
|
8 |
03 |
гл |
сл |
со со |
сл | |||
|
М |
Ы |
43 |
-0 |
в |
05 |
frt | ||
|
О |
СО |
-0 |
о |
ы |
6з | |||
|
03 |
03 |
03 | ||||||
|
1 |
1 |
1 |
1 |
1 |
1 | |||
|
00 |
03 |
>4 |
|
I ы со 9 4 Ю | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
S
&
|
Продолжен» табл. 2 |
|
Петропавловск |
17,9 |
5,6 |
23,5 |
0,47 |
492 |
25,5 |
6,3 |
31,8 |
0,94 |
24 |
33 |
7 |
40 |
24,1 |
6,3 |
30,4 |
48 |
21 |
5,8 |
26,8 |
222 |
18,4 |
5,6 |
24 |
442 |
3,3 |
|
Полоцк |
15 |
6 |
21 |
0,39 |
482 |
21 |
6,5 |
27,5 |
0,91 |
44 |
27 |
7 |
34 |
20,9 |
6,5 |
27,4 |
47 |
18,5 |
6 |
24,5 |
187 |
16 |
6 |
22 |
378 |
- |
|
Полтава |
19,3 |
5,5 |
24,8 |
0,45 |
446 |
25,1 |
6,3 |
31,4 |
0,88 |
49 |
31,5 |
6,5 |
38 |
25,6 |
6 |
31,6 |
47 |
21,7 |
6 |
27,7 |
200 |
19,1 |
6 |
25,1 |
404 |
3,2 |
|
Псков |
15,1 |
5,5 |
20,6 |
0,38 |
479 |
19,8 |
6,5 |
26,3 |
0,89 |
52 |
25 |
7 |
32 |
19,9 |
6,5 |
26,4 |
51 |
18 |
6 |
24 |
174 |
16 |
5,5 |
21,5 |
383 |
- |
|
Пярну |
16 |
4 |
20 |
0,49 |
434 |
22 |
5 |
27 |
0,94 |
24 |
27,6 |
6,4 |
34 |
20,6 |
5 |
25,6 |
53 |
18 |
4.5 |
22,5 |
208 |
16,3 |
4 |
20,3 |
400 |
3,6 |
|
Рига |
16,3 |
4,7 |
21 |
0,48 |
460 |
22,5 |
5 |
27,5 |
0,92 |
42 |
28 |
6 |
34 |
22,1 |
5 |
27,1 |
54 |
18,6 |
5 |
23,6 |
215 |
16,6 |
4,7 |
21,3 |
412 |
2,7 |
|
Ростов-на-Дону |
21,2 |
6 |
27,2 |
0,43 |
433 |
26,6 |
6 |
32,6 |
0,85 |
72 |
31 |
7 |
38 |
27,5 |
6 |
33,5 |
46 |
24,3 |
6 |
30,3 |
182 |
22 |
6 |
28 |
359 |
2,8 |
|
Салехард |
10,8 |
5 |
15,8 |
0,49 |
508 |
17,9 |
5 |
22,9 |
0,87 |
73 |
25 |
5 |
30 |
18,8 |
5 |
23,8 |
53 |
14,1 |
5 |
19,1 |
225 |
11,2 |
5 |
16,2 |
467 |
3,4 |
|
Самарканд |
25,6 |
7,5 |
33,1 |
0,65 |
167 |
26,6 |
10 |
36,6 |
0,92 |
28 |
30 |
10 |
40 |
26 |
10 |
36 |
40 |
25,1 |
8,5 |
33,1 |
167 |
24,4 |
7 |
31,4 |
311 |
I |
|
Саранск |
17,7 |
5,8 |
23,5 |
0,44 |
435 |
23,3 |
7 |
30,3 |
0,88 |
57 |
29 |
8 |
37 |
23,5 |
7 |
30,5 |
52 |
20,5 |
6,2 |
26,7 |
197 |
18,5 |
5,8 |
24,1 |
380 |
- |
|
Саратов |
19,4 |
6,3 |
25,7 |
0,46 |
453 |
25,4 |
7,5 |
32,9 |
0,89 |
53 |
31,8 |
9,2 |
40 |
25,6 |
7,5 |
33,1 |
49 |
23 |
6,8 |
29,3 |
191 |
20,6 |
6.3 |
26,6 |
377 |
- |
|
Свердловск |
15,8 |
5,3 |
21,1 |
0,45 |
471 |
22,6 |
6,5 |
29,1 |
0,92 |
37 |
30 |
7 |
37 |
22 |
6,5 |
28,5 |
50 |
19 |
5,5 |
24,5 |
210 |
16,4 |
5,3 |
21,7 |
4X7 |
3,5 |
|
Севастополь |
21 |
4,9 |
25,9 |
0,58 |
313 |
25,8 |
5,2 |
31 |
0,93 |
42 |
30,5 |
5,5 |
36 |
24,7 |
5,2 |
29,9 |
55 |
22 |
4,9 |
26,9 |
206 |
20,5 |
4,7 |
25,2 |
399 |
2,6 |
|
Семипалатинск |
20 |
7 |
27 |
0,46 |
405 |
26,5 |
8 |
34,5 |
0,91 |
25 |
32,5 |
9,5 |
42 |
25,8 |
8 |
33,8 |
45 |
22,6 |
7,5 |
30,1 |
20,0 |
20,3 |
7 |
27,3 |
377 |
2,7 |
|
Симферополь |
20 |
6,5 |
26,5 |
0,44 |
407 |
23,8 |
7,5 |
32,3 |
0,89 |
57 |
31,5 |
6,5 |
38 |
25,2 |
7,5 |
32,7 |
42 |
22 |
7,4 |
29,4 |
188 |
19,4 |
7,4 |
26,8 |
387 |
2,3 |
|
Сочи |
22,7 |
3 |
25,7 |
0,47 |
406 |
25,9 |
4,5 |
30,4 |
0,95 |
32 |
30 |
5 |
35 |
24,7 |
4,5 |
29,1 |
51 |
23,7 |
3,5 |
27,2 |
193 |
22,9 |
3 |
25,9 |
368 |
1.6 |
|
Сургут |
15,1 |
4,7 |
19,8 |
0,49 |
476 |
21,1 |
4,8 |
25,9 |
0,88 |
70 |
26,4 |
5,6 |
32 |
21,8 |
4,8 |
26,6 |
55 |
18 |
4,8 |
22,8 |
214 |
15,2 |
4,7 |
19,9 |
465 |
3,3 |
|
Сыктывкар |
14,9 |
5 |
19,9 |
0,45 |
516 |
21 |
6 |
27 |
0,89 |
58 |
27,5 |
6,5 |
34 |
21,3 |
6 |
27,3 |
52 |
18 |
6 |
24 |
203 |
16,2 |
5 |
21,2 |
404 |
_ |
|
Продолжен»* табл* 2 |
I
|
to to |
ьч 03 |
to 03 |
ьч 03 |
ьч CD |
ы сл |
1—1 -0 |
ьч со |
£3 со |
t-ч СО |
ьч го |
ьч СО |
23,6 |
го Ль |
|
Л» |
со |
to |
Ль |
to |
-о |
N3 |
го |
со |
Ль |
сл |
го |
Ль | |
|
Ль |
<п |
оз | |||||||||||
|
со |
со |
сл |
сл |
сл |
сл |
оз |
сл |
сл |
03 |
Ль |
оз |
Ль | |
|
ОЗ |
Го |
-0 |
-О |
со |
го | ||||||||
|
tO |
го |
N3 |
to |
а |
N3 |
го |
го | ||||||
|
со |
03 |
о |
го |
сл |
ГО |
сл |
ОЗ |
Ль |
со |
00 | |||
|
Ль |
и |
сл |
0D |
го |
-0 |
03 |
го |
ьч |
го |
ЬЧ |
ш |
Ль | |
|
О |
о |
О |
о |
о |
о |
О |
о |
О |
о |
о |
О |
о |
о |
|
Ль ю |
сл |
го |
го |
-о |
ОЗ |
СЛ СО |
ЛЬ 03 |
*8 |
Ль го |
сл сл |
Ль 03 | ||
|
Ль |
to |
Ль |
03 |
-о |
Ль |
ЛЬ |
го |
Ль |
СП |
Ль |
го |
Ль | |
|
00 |
ё |
О |
со |
Ль |
ьч |
t-ч |
CD |
со |
8 |
00 |
СО |
03 |
03 |
|
го |
8 |
to |
го |
N3 |
го |
го |
а | ||||||
|
•о |
to |
о |
03 |
-0 |
Ль |
-si |
со |
00 | |||||
|
оз |
03 |
Ль |
Ль |
со |
СО |
ьч |
-0 |
03 |
сл |
03 |
го | ||
|
Ль |
-о |
-о |
00 |
ОЗ |
-о |
-о |
-о |
Оз |
оз |
сл |
Оз |
03 |
-0 |
|
сл |
сл |
го |
сл |
CD |
CD |
ьч |
со |
сл | |||||
|
03 ьч |
ё |
8 |
ё |
ё |
го -0 |
ё |
а |
g |
03 ьч |
го го |
8 |
g |
03 сл |
|
-о |
03 |
0D |
со |
03 |
со |
СО |
ОЗ |
сл |
ьч |
03 |
Оз |
СО |
-о |
|
о |
о |
О |
о |
О |
о |
о |
о |
О |
О |
о |
О |
о |
о |
|
ё |
СО сл |
со ю |
СО t—1 |
со 03 |
со t-ч |
со го |
эе |
СО СЛ |
а |
со сл |
со ьч |
g |
со ьч |
|
ьч |
N3 |
Ль |
Ль |
ё |
ЛЬ |
СП |
СП |
го |
а | ||||
|
U3 |
О |
со |
сл |
t-ч |
о |
О |
03 |
го |
-0 |
сл | |||
|
32 |
30 |
ё |
29 |
03 ьч |
го оз |
03 о |
34 |
8 |
30 |
23 |
29 |
03 to |
g |
|
сл |
Ль |
Ль |
СЛ |
сл |
го | ||||||||
|
сл |
00 |
00 |
со |
03 |
CD |
00 |
03 |
Оз |
-о |
ОЗ |
оз |
-о |
оо |
|
сл |
03 |
03 |
сл |
сл |
00 | ||||||||
|
37 |
8 |
44 |
38 |
38 |
35 |
8 |
42 |
40 |
37 |
29 |
35 |
40 |
43 |
|
м |
N3 |
го |
го |
го |
а | ||||||||
|
сл |
to |
со |
го |
03 |
о |
00 |
Ль |
Оз |
Ль |
оз |
-о |
оо | |
|
стз |
Ль |
to |
со |
-S3 |
Оз |
сл |
03 |
сл |
сл |
ьч |
ьч | ||
|
л» |
-о |
-о |
00 |
ОЗ |
-о |
-о |
-О |
Оз |
оз |
сл |
03 |
03 |
-о |
|
-о |
сл |
сл |
to |
сл |
СО |
03 |
ьч |
со |
сл | ||||
|
ё |
to СО |
ё |
ё |
to СО |
го -j |
30 |
03 to |
8 |
03 ьч |
го ьч |
го со |
g |
03 сл |
|
03 |
ЛЬ |
сл |
-о |
сл |
-о |
t-ч |
03 |
го |
ОЗ |
сл |
оз | ||
|
ЛЬ |
Ль |
а |
Ль |
Ль |
Ль |
g | |||||||
|
-J |
со |
-sf |
•S3 |
со |
со |
сл |
-0 |
со |
0"* |
-S3 |
о | ||
|
м |
Ьч |
N3 |
ьч |
м |
го |
го |
го |
го |
ьч |
N3 |
N3 |
го | |
|
со |
сл |
03 |
ьч |
со |
о |
t-ч |
03 |
ьч |
Ль |
О |
Ль |
сл | |
|
со |
СО |
сл |
со |
Ль |
го |
со |
03 |
сл |
со |
со | |||
|
Ль |
-о |
03 |
00 |
сл |
сл |
03 |
-0 |
03 |
сл |
ль |
03 | ||
|
сл |
СЛ |
го |
сл |
го |
-О |
сл |
-о | ||||||
|
го |
to |
СП |
го |
го |
го |
ё |
го |
ьч |
го |
03 |
ё | ||
|
со |
ю |
оз |
оз |
03 |
оз |
00 |
-о |
со |
о> |
о | |||
|
со |
Ль |
сл |
сл |
Ль |
го |
сл |
t-ч |
сл |
со |
-о |
со | ||
|
to |
ьч |
ьч |
го |
t-ч |
ГО |
го |
f—1 |
t-ч |
ьч |
го |
го |
ьч |
го |
|
о |
со |
Ль |
о |
со |
«О |
Ль |
ЛЬ |
8 |
-о |
го |
ЬЧ |
а |
ЬЧ |
|
ГО |
ь-* |
ЬЧ |
ьч |
го |
ьч |
ьч |
ьч |
го |
го | ||||
|
03 |
оз |
03 |
03 |
СО |
сл |
-0 |
со |
03 |
СО |
03 | |||
|
ЬЧ |
00 |
-о |
со |
-0 |
сл |
со |
сл |
СЛ |
со |
Оз | |||
|
Ль |
оз |
03 |
-о |
сл |
сл |
сл |
оз |
03 |
сл | ||||
|
ьч |
03 |
03 |
сл |
-о |
сл |
-о | |||||||
|
N3 |
N3 |
СП |
го |
го |
го |
го |
ьч |
го |
го |
N3 | |||
|
■о |
03 |
о |
Ль |
Ль |
о |
03 |
сл |
-S3 |
со |
О) | |||
|
to |
ьч |
Ль |
-0 |
го |
сл |
t-Ч |
го |
сл |
03 |
ОЗ | |||
|
8 |
8 |
03 |
03 а |
400 |
ЛЬ |
Ль го |
8 |
g |
03 |
03 |
03 |
g |
Ль ьч |
|
ЬЧ |
to |
го |
м |
Ы |
-0 |
го |
03 |
-s3 |
03 |
-0 | |||
|
to |
03 |
ьч |
to |
со |
М |
Ль |
го |
го |
1 |
03 |
1 |
сл | |
|
о |
* |
со |
со |
со |
Ль |
t-ч |
го |
03 |
го |
ЛЬ |
|
Продолжение тайл, | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
-17 -
t
н.пакс - t-H.o + •
наружного воздуха выше, чем
3.3* Для определения теплопоступлений через ограждения путем теплопередачи учитывается изменение интенсивности солнечной радиации в виде правильного гармонического колебания, которое характеризуется:
- средней за сутки интенсивностью суммарной солнечной радиации с^0 ккал/м^ч;
- амплитудой суточного изменения интенсивности суммарной
солнечной радиации Лсi , значение которой для расчета теплопередачи через массивные ограждения ккал/м2 и через
лучепрозрачные ограждения ккал/м2ч;
- временем максимума интенсивности солнечной радиации 2^ .
Расчетные значения характеристик интенсивности солнечной радиации приведены в табл, 3.
3.4. Теплопоступления за счет непосредственного проникания солнечной радиации через световые проемы имеют сложный характер изменения во времени. Для расчета этих теплопоступлений необходимо знать величину максимальной интенсивности солнечной радиации cjr mKG» которая также приводится в табл. 3.
3.5. Влияние солнечного облучения наружных поверхностей ограждений на величину поступлений тепла учитывается добавлением эквивалентной температуры a tp к температуре наружного воздуха
(9)
где Р - коэффициент поглощения солнечной радиации поверхностью ограждения (принимается по табл, 4 );
cLH- коэффициент теплообмена на наружной поверхности ограждения (принимается по СНиП П-А.7-62).
|
18 Расчетная интенсивность солнечной радиации. Таблице? 3 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
- 19 - _ Продолжение таблицы #3 | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
- 20 - Продолжение таблице/ из | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
X • ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ
1.1, В практике проектирования вентиляции и кондиционирования воздуха расчеты воздухообменов мощности вентиляционных
и холодильных установок для теплого периода года, как правило, основываются на сумме максимальных теплопоступлений от оборудования, лвдей, солнечной радиации и теплопередачи через наружные и внутренние ограждения. Однако в случаях, когда теплопос-тупления от солнечной радиации и теплопередачи через наружные ограждения составляют 30$ и более от общей величины, расчет может привести к существенно увеличенным затратам на сооружение и эксплуатацию систем кондиционирования воздуха и вентиляции.
Тепло, поступающее в помещение с конвективными потоками, непосредственно нагревает воздух и дает нагрузку на системы вентиляции или кондиционирования воздуха, а тепло, поступающее за счет излучения, сначала нагревает оборудование, мебель и ограждающие конструкции помещения, повышает их температуру, частично аккумулируется в них и затем передается воздуху помещения путем конвекции от нагретых поверхностей. Следовательно, производительность систем кондиционирования воздуха и вентиляции я мощность холодильных установок должны определяться по величинам теплопоступлений, рассчитанным с учетом несовпадения максимумов поступлений от отдельных источников и выравнивания нагрузки за счет аккумуляции тепла.
1.2, В основу настоящих указаний положены формулы,полученные путем алгебраического сложения периодических колебаний, создаваемых тепловыми воздействиями на наружные ограждения вследствие теплопередачи и непосредственного проникания солнечной радиации через световые проемы.
1.3, Расчеты требуют сложения и вычитания гармонически колеблющихся величин (гармоник).
В результате сложения двух гармонически колеблющихся величин с суточным периодом колебаний подучается правильная гармоника, причем, среднесуточная величина ее равна сумме среднесуточных значений складываемых гармоник:
-21-
3*6* Расчетная кривая изменения ^ является правильной гармоникой, поэтому изменения л tp также являются гармоническими в могут быть определены
|
среднесуточной величиной |
. -ь - Р- ' 9о о г ; ■ diH |
(Ю) |
|
амплитудой |
П - Р ' Afl OQ. |
(II) |
|
временем максимума |
ZAtp = Ц 4 > |
(12) |
146 Я'О )^Qi Zo ~ среднесуточная величина, амплитуда
' ' • и время максимума интенсивности
солнечной радиации» определяете по табл. 3.
3.7, Расчет теплопередачи через наружные ограждения производится, исходя из условной температуры наружной среды
£усл z t-н + & °С. цз)
Сложение t и и д t р производится по правилу сложения гармоник, изложенному в п. 1.3, поэтому изменения t усл являются гармоническими и характеризуются тремя величинами:
- среднесуточной tусл. о, °С
- амплитудой JtyC/r °С
- временем своего максимума Z £ усл , ч.
Таблица 4
Коэффициенты поглощения солнечной радиации
Наименование материала : Коэффициент
поглощения
0,35
0,50
Стеновые материалы Известняк светлый, шлифованный Известняк темный, шлифованный
- 4 -
(1)
(2)
, соответ-
- для температуры t0 = toi + Ь0д >
- для поступлений тепла cj0 = у 0i+
соответственно большая и меньшая амплитуды складываемых гармоник;
коэффициенты, определяемые по графикам на рис* I в зависимости от отношения -4*— и разности дz = \Z¥-ZA\.
моменты времени максимума складываемых гармоник соответственно с большей и меньшей амплитудами
где и J?2
Г, (Г
Здесь и
Амплитуда результирующей гармоники А и время Ъ ствувдее максимуму функции, выражается формулами
Примечание* В формуле (4) для определения % выбирается знак "+" или для того, чтобы момент времени максимума результирующей гармоники оказался между 2, и .
Графики на рис, I составлены для значений от 0 до
12 ч; если в расчетах д Z оказывается больше 12 ч, то следует к меньшему значению времени максимума складываемых гармоник 2/, или 'ty, прибавить 24ч, тогда разность Ai~\Zf - Z2| окажется меньше 12 ч.
1.4. При необходимости вычесть одну гармонику из другой к моменту максимума гармоники - вычитаемого прибавляется 12 ч, а затем производится сложение по правилам, описанным выше.
- 6 -
1.5* При наличии более двух гармоник сложение их производится попарно, а затем каждый результат рассматривается как новое слагаемое, то есть сложение производится по формулам
(6)
(5)
или
1,6. Характеристики гармоники, указанные в п, 1,3, определяют ее значения в любой час расчетных суток по формулам
t‘t0+j5-jrt °С.
'Af ккая/ч, (8)
где Ji - I для часа суток Z , в который настукает максимум данной гармонически изменяххцейся величины или Zn ;
j3 для других часов, предшествующих Z£ или Лер. ' или
последуодих за %£ или , определяется по табл, I,
Таблица I
Величина коэффициента для определения значений гармонически изменяющихся величин в различные часы суток
|
Количество часов до или |
после |
максимума | |||
|
0 |
- I |
2 3 |
4 |
_ 5. |
6 |
|
II |
10 _ 9 |
8 |
7 | ||
|
л | |||||
|
1,000 |
0,966 |
0,866 0,707 |
0,500 |
0,259 |
0,000 |
я) Для часов во второй строке величины коэффициента jS берутся со знаком
- 7 -
2. РАСЧЕТНЫЕ ВНУТРЕННИЕ УСЛОВИЯ
2*1. Основной характеристикой теплового режима является температура помещения, которая в любой момент времени равна
(7)
где - температура воздуха в помещении,°С
t0 - радиационная температура помещения,°С.
п.
2.2. Радиационная температура помещения в расчетах нестационарного теплового режима помещений в летних условиях рассчитывается как осредненная по площадям температура внутренней поверхности ограждений и оборудования или мебели
t ^ Z =——L
lA ~ Loc £ Fl
°C 3
(8)
где p. - площадь каждого ограждения и единицы L оборудования или мебели, м^;
Lj_ - температура каждого ограждения и единицы оборудования или мебели, °С.
2.3. Расчетные внутренние метеорологические условия в производственных помещениях задаются по технологическим или гигиеническим требованиям по СНиП П-Г.7-62.
^Во всех случаях должно быть задано допускаемое отклонение д tn°n от требуемого уровня tn , на котором поддерживается температура помещения.
- 8 -
3. РАСЧЕТНЫЕ НАРУЖНЫЕ УСЛОВИЯ
3.1. Для расчет* нестационарного теплового режима помещения в летних условиях необходимы данные об изменении температуры наружного воздуха, интенсивности солнечной радиации и скорости ветра.
3.2. За расчетную кривую изменения температуры наружного воздуха прижимается правильное гармоническое колебание с суточным периодом, которая определяется:
- средней за сутки температурой наружного воздуха tH0> °С;
- амплитудой суточных колебаний
- временем наступления максимума температуры наружного воздуха Z-tH , которое для всех географических пунктов принимается равным 15 ч.
Значения расчетных характеристик tHQ и AtH для большого числа пунктов Советского Союза приведены в табл. 2, где нормируемые СНиП П-Г.7-62 параметра наружного воздуха А,Б и В дополнены данными о соответствующих им коэффициентах обеспеченности К а§ и расчленены на среднесуточную температуру наружного воздуха tH,o °С и амплитуду отклонения от среднесуточной температуры . Температуры, приведенные в СНиП
П-Г.7-62, рассматриваются как максимальные в расчетные сутки.
Под коэффициентом обеспеченности Н0$ понимается доля общего числа случаев, не допускающих отклонения от расчетных условий. За расчетный ряд случаев приняты вое сутки трех летних месяцев периода наблюдений, приведенного к столетнему. Например, для Москвы при М0§ = 0,9 ^но~ 22°с и = 6,5°С.
Это означает, что среднесуточная температура ниже 22°С й максимальная суточная температура ниже t н MfiKC = tH0 + ~
= 22+6,5 = 28,5°С бывают в 90# случаев в среднем‘за три летних месяца.
В табл. 2 приводятся характеристики температуры наружного воздуха, соответствующие коэффициентам обеспеченности 0,9;
0,7 и 0,5, а также продолжительность периода, коцца температура
Параметры А
РАСЧЕТНЫЕ ТЕМПЕРАТУРЫ НАРУЖНОГО ВОЗДУХА ДЛЯ ТЕПЛОГО ПЕРИОДА ГОДА
Параметры Б
Обеспеченность 0,99 ш параметра Ь
Обеспеченмость V ® 0,9
Обеспеченность
V'0'7
Обеспеченность
об
0,5
Город
о
10
а «
0,0
11
В~
з§
8я
П5*0
нР
о
0
1 -
се о о, к
|9
S-w
t*
са
о
н о
И
о. *
h
ii
а о
а
S85
а ^
I
>г
*
a
*>
So
«ю
*
« о
О
0> о
|н
а гг
«я
as.
а а
at
«о,
5* гг
© о
s~*
«
a
ss
оЕг
а.
«х
и
за
К (Я
ю
1)0
и
►4+J
н
о
о «
ОС щ
11
н а
&
о *
H-U
>►
о
о
За
а а,
о,>>
О h
К *
I
Г.
1-4 О
к
§3
о
-W
сЭ
Ч о, о а
§.
Й ^
Б*
Sb
a=
Во
W
S3
ш
й-и
3Z
*4J
ll
I;
|
1а а,>г о к о а к а, з §9 В * о о, SZ >* о о 31 о и I* И р* W о, аег 8 § о «> а §£ ФЬ а. а о а, о а к а, | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
| |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
со |
ш |
£? |
)=4 X |
2 |
Й* |
э |
Я |
8 |
to о |
S |
в |
to в |
W в |
*-з о |
1 1 1 1 | ||||
|
z |
и |
в |
<< |
тэ |
о |
73 |
тэ |
ь |
*о |
*а |
Д |
в тэ |
в a X о о 4 О |
5 |
i | ||||
|
л 4 =J х о |
х н £ § |
о» X сх с» |
5 СХ *< Ьз |
-3 х to В и о |
O' CD to |
U X X S3 |
tГ В ас |
§ |
Sc с» В |
о В В ш 71 |
о X CD И |
о ►Э е |
3 х |
сх о X |
g € |
70 О и |
1 i 1 | ||
|
о |
Тэ |
1 | |||||||||||||||||
|
л CD X |
g |
1 1 1 1 1 | |||||||||||||||||
|
4-1 «о |
1 |
го СП |
го •с* |
4-4 05 |
го f.i |
го 4-4 |
4-4 <75 |
4-1 05 |
4—1 СЛ |
го 4-4 |
4—1 CD |
го го |
4-4 *3 |
4-4 05 |
4-4 05 |
4-4 05 |
4-4 3 |
Среднесуточная температу- |
1 |
|
05 |
сл |
1—4 |
4-4 |
-о |
03 |
05 |
СЛ |
05 |
»с* |
4—4 |
сл |
4-4 |
СО |
to |
03 |
о |
pa tHQ » С |
1 i | |
|
05 |
1 |
to |
-О |
СЛ |
05 |
з |
СЛ |
rfb |
СЛ |
05 |
05 |
сл |
СЛ |
сл |
со |
05 |
Амплитуда температуры |
1 | |
|
сл |
со |
00 |
го |
4Н |
03 |
го |
го |
4tHj С |
Ш I 73 1 | ||||||||||
|
м |
со |
со |
го |
N5 |
го |
го |
го |
го |
М |
го |
гч5 |
го |
го |
N5 |
го |
го |
Максимальная температура за сутки £ макс, °С |
g 1 | |
|
со |
1 |
сл |
4—1 |
4-4 |
to |
00 |
1—4 |
4-1 |
о |
-3 |
оо |
го |
го |
го |
4—4 |
со |
1 | ||
|
05 |
4—4 |
о |
оз |
05 |
СО |
00 |
4-1 |
05 |
1-4 |
ы |
4-4 |
Тз 1 с * | |||||||
|
о |
1 |
о |
О |
о |
о |
о |
О |
о |
о |
О |
о |
О |
о |
о |
О СЛ |
о То |
о 8 |
Коэффициент обеспеченнос- |
>• 1 |
|
8 |
сл |
сг. |
•fe. |
Is». |
•U |
сл |
8 |
& |
<л |
to |
to | ||||||||
|
го |
-о |
го |
03 |
СО |
05 |
to |
4-1 |
to |
05 |
сл | |||||||||
|
.fc» |
го |
го |
•Сь |
£. |
ГО |
•D» |
a го |
£>• |
a 4-1 |
сл |
*». |
Продолхительность гг.; ч , | |||||||
|
СП t—1 |
1 |
го 4—1 |
£ |
м 05 |
05 4—1 |
8 |
to го |
сл со |
8 |
СЛ to |
со 05 |
8 |
СЛ «3 |
4-4 со |
05 СО |
превышения t макс, С | |||
|
го со |
го 00 |
го to |
го 4-4 |
со о |
го 3 |
го го |
го го |
го о |
го 05 |
го •ь- |
го to |
го го |
го СО |
to со |
го 4-4 |
го со |
Среднесуточная.темпера- | ||
|
оо |
сл |
05 |
-о |
to |
аз |
го |
05 |
03 |
со |
сл |
4—4 |
О) |
05 |
сл |
тура ^ |
ра | |||
|
-о |
1 |
4-4 О |
-о сл |
05 СЛ |
05 -о |
03 |
05 |
05 |
05 CD |
з |
со |
сл 05 |
о> 05 |
О) |
сл |
05 |
3 |
Амплитуда температуры Я1нл с |
to I 73 1 X 1 г * <ъ 1 |
|
со о |
. |
8 |
Со -0 |
го 00 |
со -о |
со сл |
го 03 |
го CD |
го -о |
a |
со го |
£ |
го to |
го to |
го 03 |
го 3 |
8 |
Максимальная температура за сутки t макс, ч! |
ТЭ | С 1 |
|
оо |
сл |
4-4 |
го |
CD |
го |
л» |
з |
1—« |
00 |
4-1 |
4-4 |
1-1 |
сл |
СЛ | |||||
|
о |
о |
О |
о |
о |
о |
О |
о |
о |
о |
о |
о |
о |
О |
о |
о |
о |
Коэффициент обеспеченности Коб | ||
|
со |
to |
8 |
То |
to |
to |
to |
to |
05 |
to |
to |
to |
£ |
to |
to |
to |
То | |||
|
00 |
сл |
4—4 |
сл |
со |
го |
to |
го |
го |
4-4 |
СЛ |
4-4 | ||||||||
|
57 |
го 4-1 |
4-1 СО |
СО сл |
го со |
£ |
СЛ О |
со |
сл -0 |
4-1 -о |
а со |
a |
го rfb |
£» ■3 |
8 |
•£>. СЛ |
го 4—4 |
Продолжительность п , ч » превышения t макс | ||
|
со о |
со нн |
со 4-1 |
£ |
го CD |
со 00 |
а |
го to |
го 0D |
го 05 |
a |
со 4-4 |
a |
го to |
го to |
го 03 |
го 03 |
a |
Среднесуточнаялтемпера- |
1C?! |
|
сл |
СЛ |
00 |
-0 |
сл |
сл |
тура tHa . С | |||||||||||||
|
SOX I | |||||||||||||||||||
|
00 |
05 |
W м |
со сл |
-О |
-о |
to |
-0 05 |
05 СЛ |
3 го |
-о |
00 0D |
05 |
•3 |
3 |
05 |
3 сл |
3 сл |
Амплитуда температуры Л1ну с |
э • э i4 tDX I О tD с» 1 rPg » «5 о 1 |
|
8 |
со -о |
го |
со |
СО сл |
сл |
го |
8 |
СО сл |
£ |
О |
£> О |
4-4 |
a |
a |
£ |
£ |
a |
Максимальная.температура £ макс, С |
4 1 X 1 |
|
го |
го 05 |
го -о |
го -о |
го 4-4 |
« |
го ov |
го го |
го 4-4 |
го о |
го сл |
го •*> |
8 |
го 4-4 |
a |
8 |
го 4-4 |
го го |
Среднесуточная температу- | |
|
СП |
со |
со |
03 |
сл |
03 |
То |
То |
05 |
со |
Ъ |
СО |
05 |
CD |
1-нО * С |
S 4 | ||||
|
ъ 2 1 | |||||||||||||||||||
|
3 |
сл |
и о |
-о |
05 |
05 |
со |
05 |
05 |
05 |
-0 |
-3 |
СЛ |
05 |
05 |
05 |
05 |
Амплитуда температуры | ||
|
и |
То |
сл |
сл |
сл |
00 |
со |
СЛ |
05 |
СО |
3 |
U Л I (0 * | ||||||||
|
со 1-1 |
со го |
со -о |
£ |
го 3 |
со сл |
К |
го 00 |
го -о |
.о -о |
со го |
со 4—4 |
£ |
го 3 |
8 |
го 3 |
го 3 |
го <о |
Максимальная температура t макс, С |
О g | ’ю8 ' |
|
1—* |
V |
со |
сл |
00 |
со |
сл |
аз |
То |
з |
05 |
05 |
ОС |
to |
со |
05 |
сл |
в* 1 | ||
|
*>. |
а |
сл |
сл |
*». |
сл |
05 |
itb |
Продолжительность п , | |||||||||||
|
00 |
05 |
сл |
-о |
сл |
сл |
о |
О |
з |
СО |
со |
со |
CD |
to |
CD |
3 |
03 |
ч , превышения t макс | ||
|
го 1-4 |
го со |
го 05 |
го |
4-1 00 |
го -о |
го |
4-4 to |
4-4 05 |
м со |
го со |
го 4-4 |
го 05 |
4-4 CD |
4-4 to |
4—( to |
4-4 to |
го |
Среднесуточная темпера-тура tH0 , °С |
8 1 КО I |
|
4—1 |
to |
4-4 |
со |
сл |
4-4 |
со |
СЛ |
СО |
4-4 |
СЛ |
сл |
сл |
о | ||||||
|
6,5 |
сл £>- |
to сл |
3 го |
05 |
05 4-4 |
3 -о |
сл го |
СЛ 03 |
о* 03 |
05 СЛ |
05 СЛ |
СЛ го |
сл сл |
O'. |
сл |
05 4-4 |
Амплитуда ^емпературы ^ > |
<=пй I с» 1 11 Л I <D 1 ОХ I | |
|
го 3 |
го to |
со сл |
со 4-1 |
го |
8 |
со 4-4 |
го сл |
£ |
£ а |
го to |
го 3 |
со 4-4 |
го со |
го сл |
го со |
S |
го 05 |
Максимальная температура t макс, С |
3§ , |
|
05 |
со |
05 |
сл |
сл |
1-4 |
03 |
03 |
со |
сл |
00 |
со |
То |
Oi |
сл |
сл |
ы |
у 1 | ||
|
нн |
ы |
4-4 |
4-4 |
4-4 |
4-4 |
4-4 |
го |
го |
4-4 |
1-4 |
4-4 |
4-4 |
го |
4-1 |
го |
4-4 |
4-4 |
Продолжительность п , | |
|
«О |
ш со |
сл -0 |
05 •о |
-О to |
-О -о |
-О 03 |
4-1 сл |
м со |
to О |
to со |
to СО |
a |
feo |
to 4-4 |
4-4 £> |
to •Сь |
a |
ч , превышения t макс | |
|
4-4 CD |
го го |
со сл |
го со |
4-4 05 |
го •и |
го го |
1-4 •S3 |
4-4 -о |
05 |
го 4—4 |
4-4 СО |
8 |
1-4 05 |
4-4 3 |
4-4 3 |
4-4 3 |
4-1 3 |
Среднесуточная твмпера-тура tH0 , °С |
8 ! |
|
05 |
СП |
го |
СЛ |
сл |
03 |
го |
го |
СО |
05 |
То |
03 |
сл |
То |
8 ‘ хв I | |||||
|
05 |
to |
-о |
СЛ |
05 |
-о |
СЛ |
СЛ |
05 |
05 |
СЛ |
СЛ |
сл |
со |
05 |
Амплитуда температуры |
CJ 1» ’ » | |||
|
00 |
сл |
СО |
00 |
го |
со |
4-4 |
03 |
То |
СЛ |
аЬ " g 1 | |||||||||
|
го |
го -0 |
К |
со о |
го 4—4 |
со о |
го to |
го го |
го 4-4 |
го 4-4 |
го -о |
го сл |
го со |
го 4—4 |
го го |
го 4-4 |
го го |
8 |
Максимальная температура t макс,°С |
Р8 1 * Wjj 1 |
|
05 |
со |
-о |
ОО |
сл |
со |
V |
03 |
го |
05 |
-о |
го |
03 |
То |
1 | |||||
|
369 |
8 СО |
го сл О |
со S |
СО -0 -0 |
8 О |
со •о сл |
м о |
8 |
1 |
со -о сл |
360 |
8 |
4—4 4-4 |
a tfb |
457 |
со 8 |
a 05 |
Продолжительность п , ч , превышения t макс | |
|
1 |
' |
4-4 СЛ |
со го |
1 |
СО |
го 4-4 |
го То |
СО го |
го со |
со 05 |
го to |
1 |
СО (О |
СО То |
го 05 |
1 |
го 3 |
Скорость ветра, м/с |
ГЛАВПРОМСТРОЙПРОЕКТ ВСЕСОЮЗНОЕ ОБЪЕДИНЕНИЕ СОЮЗСАНТЕХПРОЕКТ Государственный проектный институт
САНТЕХПРОЕКТ
РЕКОМЕНДАЦИИ
ПО РАСЧЕТУ ПОВЕРХНОСТНЫХ ВОЗДУХООХЛАДИТЕЛЕЙ ДЛЯ СИСТЕМ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА И ВЕНТИЛЯЦИИ
ВЗ-15
МОСКВА 1969
-i-
if
4*
!
*
fioi
. ^
1 I
i *
ц-
s
1
51
/
Гл
//
УТВЕРЭД инжвне' Mu
Об
ГПИ Сантехпроект .СТАРОВЕРОВ
1969 г.
В рекомендациях содержатся материалы для теплотехнического расчета поверхностных воздухоохладителей, применяемых в системах кондиционирования воздуха и вентиляции.
Приводится методика и примеры расчета серийно выпускаемых поверхностных воздухоохладителей, а такие воздухоохладителей из секций подогрева центрах ышх кондиционеров н спирально-навивных калориферов типа ХФОО и КФЮ. Приводятся данные для расчета процессов сухого охлаждения, процессов одновременного охлаждения и осуиення воздуха, а такие данные для расчета оовмеотной работы воздухоохладителей х оросительных камер (градирен), используемых для охлаждения воды, циркулирующий в теплообменниках.
В рекомендациях, составленных кандидатом технических наук Л.М. Зусмаяовхчем, использован разработанный нм метод расчета поверхностных воздухоохладителе*.
Рекомендации подготовхеяы ж издою в техническом отделе ГПИ Сантехпроект и утверждены в качестве материала обязательного для применения в системе Всесоюзного Объединения Совесантех-проект.
-10-
б/ Безразмерная величина/»О характеризует изменение теплосодержания воздуха при его охлаждении и осушении в поверхностном воздухоохладителе.
Безразмерная величина л Тс характеризует изменение темпе» ратуры воздуха при его охлаждении в поверхностном воздухоохладителе.
в/ Температурный критерий Mj учитывает начальные параметры взаимодействующих сред воздуха и хладоносителя и представляет собой отношение температурного аналога движущей силы влагообмена ( tp-te.H ) к начальной гигрометрической ревности температур воздуха (fC/~^p )•
В зависимости от абсолютных значений tp, tBH и tC/ при Hj -const может быть различная величина движущей силы вла г о-обкена лР = Р„-Рам = a(tp~t,H)
Поэтому один критерий tfj характеризует только температурные условия при явном теплообмене и входит в уравнение (2) для явного теплообмене.
г/ Критерий R учитывает влияние влагообмена на теплообмен, т.е, учитывает влияние действительной величины движущей силы вл8гообменв дР, в зависимости от абсолютных значений ip и Ьв.н.»
Произведение критериев R характеризует отношение движущей силы влагообмена к начальной гигрометрической разности температур обрабатываемого воэдуха и поэтому используется для характеристики полного теплообмена,*уравнении (2).
Это же произведение 11,- R характеризует отношение движущей силы влагообмена к движущей силе теплообмена кото
рые при прочих равных условиях определяют глубину и интенсивность охлаждения и осушения воздуха.
д/ Критерий Рейнольдса для rasa Яег характеризует гидродинамические условия тепло- и влагообмена между охлаждаемым воздухом и теплоотводящей поверхностью.
Критерий Рейнольдса для жидкости (хладоносителя) Reac характеризует гидродинамические условия теплообмена между теплоотводящей поверхностью и движущимся хладоносителем.
-<н-
е/ Критерий глубины характеризует поверхность охлаждения теплообменника, приходящуюся да I м2 живого сечения для прохода воздуха.
Кроме того, при данной весовой скорости ( iff ) критерий глубины характеризует поверхность охлаждения теплообменника, приходящуюся на I кг обрабатываемого воздуха.
ж/ Физический см^сл входящего в уравнения (I) и (2) крите
рия живых сечений
f
заключается в том, что он при данных
«ТГ; Яег ) и хладоносителя
скоростях движения воздуха С
), характеризует отношение водяных эквивалентов теплообменивающих сред
здесь:
G- - весовое количество охлаждаемого воздуха, кг/час;
W - весовое количество хладоносителя, кг/час;
СриСд - теплоемкости воздуха и хладоносителя, ккал/кг град,
в/ Таким образом тепло- и влагообмен в поверхностных теплообменниках с определенной конструкцией оребрения, оцениваемый по изменениям теплосодержаний и температур одного кг охлаждаемого воздуха, определяется, согласно уравнениям (I) и (2), тремя основными факторами:
- температурными условиями обмена (произведением критериев Ut R );
- гидродинамическими условиями движения контактирующих сред (критериями Квр и Неж или скоростями движения воздуха rtf и хладоносителя СО );
- конструктивными параметрами теплообменников: критерием глубины и критерием живых сечений.
Графическая интерпретация величин л 3, аТс, М,г Н иа применительно к процессам охлаждения и осушения воэдуха представлена не рис.1.
II. Характерная особенность уравнений (I) и (2) заключается в том, что в них при прочих равных условиях, отдельно учтено влияние на тепло- и влагообмен двух самостоятельных факторов:
|
-12 - |
at/psl/Cf-tp - гигроме/грическаа, разиостб;
•fcc<-~fcca
tc-tp
•Ьр -‘Ьсн "tcf tp
аТс,=
Mt-
*5 г 57^1р г o%"Ct!r-t-p) " иэнги^иет-ел-зюсодерж^ия.
- относитгл-ькле изменение теклера^тvpet j
- Темлера/гурим-й критерий;
ft-1+ аг^+^ЗЦои-юрмтерий^ч^тнвалош^й ълиэиниг влатооЗмеиа катеалооЗмен-, «,*-*■ - коэффициент, ми рт. &т(град.
чз-
- скоростей движения контактирующих с^ед Vjf и СО ;
- отношения водяных эквивалентов взаимодействующих
сред. Влияние отношения учитывается критерием живых сечений 6
При постоянной скорости хладоносителя в трубках теплообменников СО и постоянной весовой скорости воздуха (If , в зависимости от схемы соединения теплообменников (параллельной или пос ледова тельной), абсолютный расход хладоносителя может изменяться в широких пределах. При этом;естественно, будет меняться и отношение водяных эквивалентов. Критерий живых сечений учишвает дополнительное влияние отношения водяных эквивалентов на процессы тепло- и влагообмена при (Tjf= const и 00= const
12. Дополнительны* важным показателем для оценки характере процесса изменения состояния воздуха в поверхностных воздухоохладителях является величине относительного расхода хладоносителя Вр
ВР =( Jf • т0 = KS/Ke
Этот коэффициент характеризует также как и коэффициент оровения В в оросительных камерах, количество хладоносителя (воды), приходящееся не каждый кг обрабатываемого воздухе.
13. Уравнения (I) и (2) применимы для описания процессов охлаждения и осушения воздуха в различных поверхностных воздухоохладителях. Структура указанных уравнений не зависит от характера оребрения.
В зависимости от характера оребрения изменяются только величины показателей степени у Rer и Яем , у критерия глубины и критерия живых сечений, а также величины коэффициентов А и А1-
Численные значения коэффициентов и показателей степеней в уравнениях (3) и (4) для теплообменников со спирально- навивным оребрением приведены в соответствующих таблицах раздела Ш.
H4-
Для критериальных уравнений (I) и (2) значения показателей степеней аналогичны приведенным в разделе Ш. Несколько изменяются лишь величины коэффициентов:
для уравнения (I) А = 0,142; для уравнения (2) Aj=0,264.
14. При контакте с теплоотводящей поверхностью могут происходить два процесса, сопровождающиеся понижением теплосодержания воздуха:
- охлаждение воздуха без изменения его влагосодержания (сухое охлаждение dt^ dj );
- охлаждение и осушение воздуха ( d% df )•
Проведение этих процессов в воздухоохладителях с постоянными конструктивными характеристиками ( ~^= const и ---const) зависит от взаимного соотношения трех величин:
начальной температуры хладоносителя tBH ; .
начальных параметров обрабатываемого воздуха tc и tp »
скорости хладоносителя (воды) 6) и весовой скорости воздуха сrf,
( т.е.от величины относительного расхода хладоносителя Вр,).
Эти величиш входят в расчетные уравнения (3) и (4).
15. Условия, необходимые и достаточные для проведения процессов сухого охлаждения воздуха и процессов охлаждения и осушения воздуха в поверхностных воздухоохладителях приведены в табл.1.
Как видно И8 табл Л, при температуре хладоносителя Ьвл меньшей точки росы обрабатываемого воздуха возможно проведение двух процессов: сухого охлаждения и процесса охлаждения с осушением воздуха.
Осуществление требуемого процесса зависит при всех прочих равных условиях от величины относительного расхода хладоносителя Вр. Бели Вр Вт или Вр ^ Вт , то будет протекать процесс сухого охлаждения, несмотря на то, что tBH^tP. Если же Вр Вт, т.е. Вр * (1,4*6)Вт, то это является достаточным условием для осушения воздуха при
ТЬолица 1.
Услобия пробедения лроцессоб с понижением тепло-с о дерокани я "Воздуха В поЗерхностных воздухоохладителях
| |||||||||||||||||||||||
|
Примечание: ВР - gf ; м, - ’ | |||||||||||||||||||||||
Ср н Cg - теплоемкости боздуха и хладоносителя,
3 ккал/кг град;
W и (г - SecoUbie расходы хладоносителя (8оды) и Воздуха, 6 ке/ч.
ВТ -теоретическое значение относительного расхода хладоноси■
Для tBM&tP при любых значениях Вр > 0 (при 6-^0 и W ? о ) будет протекать процесс сухого охлаждения воздуха.
Примечание: Граничные условия, приведенные в табл.1 подтвержде
По данный табл.1 определяется и предельно допустимая температура хладоносителя tBHctP, при которой еще возможно проведение осушения воздуха (при данном значении Вр). Для этих условий начальная температура хладоносителя не должна превышать величины.
ны опытами на различных спирально-навивных теплообменниках с крупными гофрами и действительны в тех же пределах, что и расчетные уравнения в табл.2. Максимальное число рядов оребренных труб в испытанных теплообменниках не превышало Z = 12.
16. Развернутый вид обобщающего уравнения (3) относительно разности теплосодержаний раскрывает составные части процессов полного теплообмена, происходящего при охлаждении и осушении воздуха в определенном теплообменнике.
^-^[(ic-tpHU-tB^ll] Яг-Се-(1Г$т-<0П'-&У-(^ (6)
Из уравнения (6) следует, что разность ли Охлаждаемого воздуха состоит из двух слагаемых. Первое определяется начальной гигрометрической разностью температур ( tc ~ Ьр ), а второе - величиной температурного аналога движущей силы влагооб-мена Чем меньше значение ( ЬС~ЬР ), т.е. чем боль
ше относительная влажность воздуха , тем незначительнее доля первого слагаемого в общем теплообмене.
При (tc~tp)-0 и у)=100°/о величина первой составляющей в уравнении равна нулю.
17. Обобщающие уравнения (I) и (3) применимы для расчета процессов охлаждения и осушения воздуха с различными начальными параметрами. В том числе эти уравнения справедливы и для расчета процессов охлаждения насыщенного воздуха при if, =100#.
При постоянном произведении критериев М, R величина л 3 не зависит от гигрометрической разности температур (tC|-tp), т.е.
J
47-
при • fi = con А
Уравнение для расчета процессов охлаждения и осушения насыщенного воздуха следует из обобщающих зависимостей (I) или (3) как частный случай при = 0.
Для получения кошфетной расчетной формулы при 9? « 100$ в уравнение (6) следует подставить (tc# -tp ) = 0.
Тогда:
(7)
Таким же способом могут быть получены и частные расчетные формулы для охлаждения воздуха с различными начальными параметрами при конкретных значениях ( tc ~ tp).
18. При расчетах поверхностных воздухоохладителей иногда возникает необходимость в определении коэффициента влаговыпа-дения.
~ А Тс
£-
(8)
Этот коэффициент вычисляется по значениям лО и д7Ь, определяемым по формулам (10) и (II) в табл,2 так как
Кроме того, коэффициент влаговыпадения для спирально-навивных теплообменников определяется (для М, от 0 до I ) по уравнению.
0/0. Р , -0,06
где:
^0)S93(^MzR,)(U'f)^%0>> (у ) I у) О)
tf,s+— . - температурный критерий, представляю-
Щ~ъв.н. щий отношение температурного анало-ва движущей силы влагообмена к движу-п щей силе теплообмене;
, tiPp
R = R-l ^ —а - критерий, учитывающий влияние влаго-
00 обмена на теплообмен.
Произведение критериев М2 R' имеет определенный физический смысл и представляет собой отношение движущей силы (разности потенциалов) влагообмена к движущей силе (разности потенциалов)
-18-
теплообмена, которые при прочих равных условиях определяют величину и интенсивность процессов охлаждения и осушения воздуха,
19. Обобщающие уравнения (I) и (2), а также расчетные формулы в таблице 2, связыввют воедино начальные и конечные параметры воздуха, начальную температуру хладоносителя, скорости движения контактирующих сред, поверхность охлаждения и критерий живых сечений. Этим создаются возможности для решения различных (прямых и обратных) задач при расчетах поверхностных воздухоохладителей.
В частности, решаются задачи по вычислению поверхности охлаждения, расхода и температуры хладоносителя, необходимых для получения требуемых конечных параметров воздуха.
Решаются обратные задачи по определению конечных параметров воздуха после воздухоохладителя при известной поверхности охлаждения, температуре и расходе хладоносителя. Методика и ход решения различных теплотехнических задач иллюстрируются примерами расчетов и приведены в соответствующих таблицах в разделах Ш и U.
Ш. Расчет процессов охлаждения и осушения воздуха в поверхностных охладителях
20. Расчет процессов охлаждения и осушения воздуха в поверхностных спирально-навивных теплообменниках производится по значениям критериев дд и дТс . Формулы для их определения приведены в таблице 2.
21. По формулам (Ю)«(12) в таблице 2 или по номограммам 1 и 2 рассчитываются поверхностные воздухоохладители различной производительности по воздуху с различной поверхностью охлаждения и при различных начальных параметрах охлаждаемого воздуха и хладоносителя.
Конструктивные размеры спирально-навивных теплообменников! расчет которых выполняется по формулам в таблице 2» приведены в приложении 1.
Характеристика спирально-навивного оребрения стальных труб} из которых состоят воздухоохладители! перечисленные в приложении 19 приведена в приложении 2 п.1.
Пределы изменения параметров воздуха и воды, а также гидравлических условий и конструктивных показателей} для которых действительны формулы (10)<»(12)» указаны в таблице 3.
Предпочтительные схемы соединения теплообменников по хладоноситедю приведены в приложении 3.
22. Для облегчения теплотехнических расчетов процессов охлаждения и осушения воздуха составлены номограммы 1 и 2.
По ним решаются различные прямые и обратные задачи» встречающиеся при расчетах поверхностных воздухоохладителей.
Номограмма 1 составлена по формуле (10) и предназначена для расчета процессов полного теплообмена. Номограмма 2 составлена по формуле (11) и предназначена для расчета процессов явного теплообмена. Для определения критерия R служит диаграмма 1.
23. Номограммы I и 2 состоят из двух квадратов А и Б. Каждый квадрат образован тремя шкалами с независимыми переменными.
ций неорошаемых поверхностных воздухоохладителей /пример I/ и из секций подогрева КД /пример 2/ 55
СОДЕРЖАНИЕ
стр.
I, Общие полохеиия 4
П. Сущность метода расчета поверхностных воздухоохладителей 6
Ш. Расчет процессов охлаждения и осущенмя воздуха 19
1У. Расчет процессов сухого охлаждения воздуха 33
У. Расчет совместной работы поверхностных теплообменников и водоохлаждающих оросительных камер 44
У1• Конструктивные предложения 50
УП. Примеры расчета 53
Примеры I и 2. Расчеты процессов охлаждения и
осушения воздуха. Обратная задача. Воздухоохладители собраны из сек
Примеры 3 и 4 Расчеты процессов охлаждения и осушения воздуха. Прямая задача. Воздухоохладители собраны из секций подогрева КД /пример 3/ и калориферов КФСО и КФБО со спирально-навивным оребрением /примеру/ 71
Пример 5 Расчет процесса сухого охлаждения
воздуха ( d = const /. Обратная задача. Воздухоохладитель собран из секций подогрева Кд 80 88
Пример 6 Расчет процесса сухого охлаждения воздуха / а = const /. Прямая задача. Воздухоохладитель собран из секций подогрева Кд 120 94
Пример 7 Расчет совместной работы воздухо
охладителя и оросительной камеры, используемой для охлаждения циркуляционной воды. Воздухоохладитель собран из пластинчатых калориферов
У1. Расчетные номограммы и диаграммы 108
Номограмма I - для определена критерия дЗ при охлаждении
|
Таблица 2 Данные аля теплоте/начесного расчета процессов охлаждения и осушения Воздуха В побер/ностных спиролЬлЬно-набивных теплообменниках | |||||||||||||||||||||
| |||||||||||||||||||||
-го
- 3 -
1 осушения воздуха 109
Номограмма 2 - для определения критерия дТг
при охлаждении ж осушении воздуха НО
Номограмма 3 - для расчета процессов сухого
охлаждения воздуха III
Ноюграмма 4 - для расчета охлажхенил водн
в оросительных камерах П2
Диаграмма I - для определения критерия п ИЗ
IX. Приложения
Приложение I - Конструктивные характеристики стальных поверхностных воздухоохладителей 116
Приложение 2 - Характеристика спирально-навивного оребреиия теплообменников 124
125
130
131
Приложение 3 - Предпочтительные принципиальные схемы соединения теплообменников по хладоносител»
Приложение 5
Приложение 4 - Конструктивные размеры оросительных камер КД
- График для определения производительности центробежных |орсунок оросительных камер
I. Общие положения
I. Рекомендации предназначены для теплотехнического расчета поверхностных спирально-навивных теплообменников, применяемых в системах кондиционирования воздуха и вентиляции для охлаждения и осушения воздуха или для его сухого охлаждения.
2. 6 рекомендациях приводятся аналитические уравнения и номограммы для теплотехнического расчета поверхностных воздухоохладителей, данные для определения аэродинамического сопротивления установок при конденсации влаги и при сухом охлаждении воздуха, а также методика расчета прямых и обратных теплотехнических задач.
Последовательность решений иллюстрируется примерами, в которых показан расчет процессов охлаждения и осушения воздуха и расчет процессов его сухого охлаждения.
В рекомендациях приводятся также аналитические зависимости номограммы, методика и примеры расчета совместной работы теплообменников на режимах сухого охлаждения воздуха и оросительных камер (градирен), используемых для охлаждения воды, циркулирующей в теплообменниках.
3. Для сухого охлаждения иди для охлаждения и осушения воздуха рекомендуется в настоящее время применять следующие теплообменники, серийно выпускаемые промышленностью:
- двух- и трехрядные секции подогрева центральных кондиционеров (Кд) |
- секции неорошаемых воздухоохладителей центральных кондиционеров |
- калориферы типа КФБО и КФСО}
- секции орошаемых воздухоохладителей центральных кондиционеров. х'
х) Ввиду большого аэродинамического сопротивления,создаваемого орошаемыми спирально-навивными теплообменниками с крупными гофрами, см.табл.4, их применение следует ограничивать. Секции орошаемых воздухоохладителей могут быть использованы для охлаждения и осушения воздуха или для его сухого охлаждения как неорошаемые теплообменники при выключенном циркуляционном насосе.
4. Конструктивные характеристики и характеристики оребре-ния указанных в п.З теплообменников приводятся в приложениях
I и 2 п.1. Из перечисленных теплообменников могут быть скомпонованы воздухоохладители с различной поверхностью охлаждения и с различными схемами соединения по хладоносителю, см.приложение 3.
Эти теплообменники могут применяться на различную производительность по воздуху (до 240 тыс.м3/час). Рекомендации для расчета перечисленных теплообменников содержатся в разделах Ш и 1У.
5. Данные для теплотехнического расчета, приведенные в разделах Ш и 1У, могут быть с некоторым приближением применены для расчета теплообменников) имеющих другие абсолютные геометрические размеры спирально-навивных оребренных труб.
При этом обязательным условием для применения расчетных формул является сохранение отношения высоты ребра к наружному диаметру трубки ~jj- = 0,46 - 0,5 и сохранение шага навивки
Г= 3-4 мм при толщине ребра 0,3 - 0,4 мм.
Указанным условиям, в частности, отвечают теплообменники, имеющие алюминиевые оребренные трубки с непрерывными спиральнонакатными гладкими ребрами, выдавленными из тела трубок. Характеристика оребрення алюминиевых теплообменников приведена в приложении 2 п.З. Эти теплообменники выпускаются Домодедовским заводом "Кондиционер" для многозональных кондиционеров и вертикальных кондиционеров КН-1,5.
6. Достаточно хорошую сходимость с уравнениями, приведенными в разделе 1У-» показали опыты с пластинчатыми шести и восьмирядными теплообменниками, проведенными доктором технических наук А.А.Гоголиным и кандидатами технических наук А.А.Рымкевичем и В.Б. Мининым на режимах сухого охлаждения воздуха. Поэтому до проведения более широких исследований пластинчатых теплообменников с различными конструктивными характеристиками рекомендуется применять для сухого охлажде-мия воздуха пластинчатые калориферы тина КФС и КФБ (и калориферы с аналогичным оребрением) и рассчитывать их по соответствующим формулам, приведенным в разделе 1У.
П. Сущность метода расчета поверхностных _воздухоохладителей_
7. Глубина охлаждения и осушения воздуха» оцениваемая относительными изменениями теплосодержаний л О и температур д %;
а также интенсивность протекания процессов тепло- и влагообме-на> определяются начальными разностями потенциалов взаимодействующих сред воздуха и воды» т.е. определяются движущими силами теплообмена и влагообмена.
Излагаемый метод расчета поверхностных воздухоохладителей основан на применении критериальных уравнений (I) и (2), определяющих относительные изменения теплосодержания а 3 и темпе • ратурн а7с охлаждаемого воздуха» при его контакте с теплоотводящей поверхностью х\
8. Применение указанного метода позволяет отказаться при расчетах поверхностных воздухоохладителей от применения коэффициентов теплопередачи К» теплоотдачи оС и иассоотдачи (о » позволяет отказаться от вычисления температуры охлаждающей поверхности н позволяет аналитически» без применения графических построений на CJ-cf диаграмме производить расчет поверхностных воздухоохладителей.
Расчет поверхностных воздухоохладителей по налагаемому методу производится по начальным параметрам контактирующих сред (воздуха и воды» воздуха и рассола)» которые,как правило» являются известными. Перечисленные выше обстоятельства позволяют упростить методику расчета поверхностных воздухоохладителей и сделать ее более доступной.
х) Метод расчета основан на теоретических и экспериментальных исследованиях автора с различными поверхностными воздухоохладителями (см.например "Расчет поверхностных воздухоохладителей”» Кондиционирование воздуха в промышленных и общественных зданиях» Стройиздат» Москва 1968 г.)» а также на обработке н анализе экспериментальных данных с поверхностными теплообменниками» которые были проведены докторами техн.наух А .А .Гоголиным» Б.£ Дарписом. П.В.Участкиным н кандидатами техн.наук А.А.Рныкевичем и В.£ .Мининым.
7
9* Процессы охлаждения и осушения воздуха при его контакте с теплоотводяцей поверхностью, характеризуются следующими без-размерными зависимостями:
Полный теплообмен выражается уравнением
&3=e(lrM,-R)Re™j (I)
Явный теплообмен характеризуется зависимостью
C2)
Для теплообменников с определенными конструктивными характеристиками оребрения эти зависимости могут быть представлены в следующем виде.
*Sm Ы^^Т-со"- (fj.( Ц-р (3)
лгс -я3(1+н,) *{trjrf-urd-( U)
В этих уравнениях:
А, Ар А2 и Ag - коэффициенты
|
т, п, к, р, , d , Т и Ь - показатели степени | ||||||||||
|
AtD = tr ~tо - гидрометрическая рэзность температур возду-F ' ха, град;
с7<-Jp ~ Cp(tc7~tph гигрометрическая разность теплосодервений воздуха, ккал/кг;
II* = ifzis-H - температурный критерий, учитывающий на чал ь-rC/- tP ные параметры воздуха и хладоноситедя;
н - начальная температура холод оное ителя (воды) перед воздухоохладителем, град;
tP - t~ и - температурный аналог движущей силы (разности потенциалов) вдагообмена, град;
Ср - теплоемкость влажного воздуха, ккал/кг град;
R - критерий, учитывающий влияние на теплообмен движущей силы вдагообмена, определяется по формуле
где: .If* .
^/г * ~
/? = /*
коэффициент пропорциональности, в им рт.ст/град.
парциоввльные давления водяного пара в состоянии насыщения соответственно при температурах гР и tBH , в мм рт.ст.
сС „
■А’
г-
отношение коэффициентов тепло- и вдагообмена. Для обычных условий работы поверхностных воздухоохладителей;—
0,34 ккал.ат/кг град;
скрытая теплота конденсации, принимаемая для средних условий равной 585 ккал/кг.
-9-
|
о _ V- Ь Ч -ПГ" Яр - Ь)'(1в н пемс ~ ~п 1УЖ |
- критерий Рейнольдса для воздушного потока; - критерий Рейнольдса для хла доносителя; |
|
F F & |
- критерий глубины воздухоохладителя; - полная поверхность охлаждения, м2; - живое сечение вовдргоохладителя для прохода воздуха, м2; |
|
V |
- критерий живых сечений; |
|
¥ |
- живое сечение воздух сохла ди теля для прохода ххадоыосителя, м2; |
|
- эквивалентный диаметр оребрения; | |
|
L |
- глубине (длина) пучка в направлении потока воздуха, измеренная по оребреннш трубкам; |
|
Ч |
- весовая скорость движения воздуха ,в живом сечении охладителя, кг/м2 сек; |
|
(J dfa. |
- скорость хладонос и теля в трубках, м2; - внутренний диаметр оребренной трубки, м2. |
Критерий R определяется также по две грамме I или по приближенной формуле
R4,8 +0,022(tp -f teH)t(/, 08077 (tpti„) (5)
IO. Физический смысл уравнений (I) и (2) и входящих в них величин заключается в следующем:
а/ Уравнение (I) характеризует полный теплообмен между воздухом и хладоносителем, движущимся по трубкам теплообменника.
Уравнение (2) характеризует явный теплообмен, протекающий одновременно с полным.