Госстрой СССР СантехНИИпроект

Руководящий материал по центральным кондиционерам

Часть П

Методические материалы по расчету и выбору оборудования центральных кондиционеров КТЦЗ

Альбом П

Методика расчета воздухонагревателей АЗ-994

Москва 1991

Руководящий материал по центральным кондиционерам КТЦЗ предназначен для проектирования систем вентиляции и кондиционирования воздуха, выбора кондиционера и может использоваться в работе проектных, учебных, научно-исследовательских, планирующих, сбытовых, монтажных и наладочных организаций.

Материал состоит из двух частей:

Часть I. Технические характеристики и конструктивные особенности оборудования центральных кондиционеров и кондиционеров- тепло-утилизаторов КТЦЗ.

Часть П. Методические материалы по расчету и выбору оборудования центральных кондиционеров КТЦЗ.

В разработке части I принимали участие Харьковский завод "Кондиционер", ВНИИкондиционер, ЦНИИпромзданий, ЦНИИЭП инженерного оборудования, ГПК Проектпромвентиляция.

Часть П разработана ВНИИкондиционером, И1КНКИ СантехНШпроект и заводом "Кондиционер". Часть П выпускается в виде трех альбомов:

Альбом I. Методика расчета камер орошения.

Альбом 2. Методика расчета воздухонагревателей.

Альбом 3. Методика расчета воздухоохладителей.

Часть I распространяется Харьковским заводом "Кондиционер" (3I08I8, г.Харьков, Московский проспект, 257).

Часть П распространяется ШКНИИ "СантехНИИпроект" (105203, г.Москва, Нижняя Первомайская, 46) и ВНИИкондиционером (3I08I8, г.Харьков, Московский проспект, 257).

Государственный проектный, конструкторский и

©научно-исследовательский институт ОантехШШроект Главного управления проектирования Госстроя СССР (СантехНИИпроект), 1991

Таблица 2.3 Исходные данные для расчета ВН

Режим Температура воздуха начальная, °с Влагосодержание воздуха начальное, г/кг Температура воздуха конечная, °С Температура теплоносителя начиная, Тег.шера-тура теплоносителя конечная, t I t в.н.х d-в.н.х 38 t в.к.х + L ж.н.х 4- ^к.к.х 2 t в.н.п ^в.н.п 38 ^в.к.п ^ж.н.п ^ж.к.п

В табл. 2.3:

-    начальная температура воздуха перед ВН в холодный период года;

-    начальная температура воздуха перед ВН, соответствующая точке перелома графика теплосети по /8/;

t---,t ,t „ тт - соответственно начальные и

конечные температуры теплоносителя при температурах наружного воздуха t _BeHeX и t_{B НвП} по графику теплосети;

t_B._K.x “ конечная температура воздуха после ВН в холодный

период года по расчету при

конечная температура воздуха после ВН в переходный период по расчету при ^в.н.п*

^в.н.х ” влагосодержание воздуха, определяемое по L ~ d ~ диаграмме влажного воздуха в точке с координатами

^lb.h.x и ^lb.h.x; влагосодержание воздуха, определяемое по i~d диаграмме влажного воздуха в точке пересечения

const с левой границей климатической зоны данного j гйона строительства. Значение d_B(Hn допускается принимать равным I - 1,5 г/кг.

* Определяется при расчете ВН в установках кондиционирования юздуха и вентиляции с адиабатным охлаждением.

II

2.4.2. Для воздухонагревателей второго подогрева при подаче теплоносителя с переменными параметрами (по графику теплосети) максимальная поверхность нагрева требуется при минимальной температуре теплоносителя на подаче. В этом случае расчет выполняется при параметрах теплоносителя, соответствующих точке перелома температурного графика теплосети.

2.5. Опасность замерзания теплоносителя в трубках ВК первого подогрева проверяется по двум параметрам: скорости воды в трубках и температуре обратной воды.

Для защиты ВН от замораживания необходимо, чтобы во всех режимах (при отрицательных температурах наружного воздуха) скорость воды в трубках cJmuh ^в соответствии со СНиП 2.04.05-36 /9/ была выше 0,12 м/с, а температура обратной воды &k.*na выходе из ВН была выше некоторого значения (1(ЯС), гарантирующего положительную температуру теплоносителя внутри каждого из теплообменников ВН, составленного из группы базовых теплообменников. Последнее условие необходимо обеспечивать из-за появления опасных зон в теплообменниках, в которых температура теплоносителя может быть ниже температуры теплоносителя на выходе из ЗН.

2.5.1.    Опасность замерзания теплоносителя в ВН проверяется при начальной температуре воздуха t_8tu3= 0°С и У’ = 100? и при начальной температуре в холодный период года t _BeHe7e и У = 100?. При этих условиях 0* определяется по формуле (2Л)/пде t_BK рассчитывает ся при указанных те?.шературах наружного воздуха, б£ находится на выбранной кривой на номограмме при значении 0_В = 0_В.

2.5.2.    Минимальная скорость воды в трубках принятого ВН определяется по формуле    р

Цтин⁼ ■др“ &а’    (2.8)

где коэффициент ^ _fiCZH находится по таблицам 2.4 и 2.5 в зависимости от числа рядов трубок ВН и номера листа приложения 2, соответствующего принятому типоразмеру кондиционера и схеме обвязки по теплоносителю.

12

Таблица 2 Значения коэффициентов:    £    для    ВК

Тип Число Номео лис га тэялояен ия 2 ВН рядов ТОУбОК I 2 3 4 5 £ 6 I 0,672 0,672 1,344 1,344 1,760 1,760 1.5 0,454 0,454 0,908 0,908 1,211 1,211 2 0,335 0,336 0,672 0,672 0,880 0,880 j 2,5 0.296 0,255 0.672 0,454 0.580 0,516 1.344 0,908 0,779 0,674 1,760 1,211 1 1 ] 3 0.274 0,199 0.672 0,336 0.527 0,409 1,344 0,672 0.719 0,520 1,760 0,880 1 1 4 0,168 0,336 0,336 0,672 0,440 0, о 80 1 5 0.172 0.672 0.328 1.344 0.451 1.760 л 0,125 0,336 0,254 0,672 С, 327 0,880 к ал X 6 0,112 0,376 0,224 0,672 0,293 С,8СС X 7 8 9 10 II 12 о и о I 2,689 2,689 3,352 1,362 1,362 4,468 1 1.5 1,816 1,816 2,307 0,934 0,934 3,078 £4 ЧЭ 2 1,344 1,344 1,675 0,676 ~О;676 П27234 2,5 I.I60 2.689 1.485 0.602 1.362 1.976 со & 1.033 I.8I6 1,284 1,521 0,934 1,715 3 1.053 0.817 2.689 1.344 1.369 0,991 0.554 0,401 1.362 0,675 1,819 1,324 4 0,672 1,344 0,838 0,338 0.676 1,117 5 0.655 0.508 2.689 1,344 0.860 0,623 0,348 0,252 1.362 0,676 1,142 0,831 6 0,448 1,344 0,558 0,225 0,676 0,745

13

Продолжение таблицы 2 Л

Гип Число Номера листов ггоиложечия 2 ВН рядов ТОУбОК 13 14 15 16 17 18 I 0,558 0,558 1,117 1,117 1,759 1,759 1.5 0,384 0,384 0,769 0,769 1,211 1,211 2 0,279 0,279 0,558 0,558 0,880 0,880 2.5 0.250 0.558 0.491 I.II7 0.777 1.759 0.212 0.384 0,431 0,769 0,676 1,211 3 0.232 0.163 0.558 0,279 0.449 0,334 1,117 0,558 0.715 0,552 1.759 0,880 4 0.140 0,279 0,279 0,558 0,440 0,880 2 О Ч л 5 0.146 0.103 0,558 0.279 0.281 0.209 1,117 0.558 0.448 0.328 1.759 0,880 X л X 6 0,0931 0,279 0,136 0,558 0,293 0,880 19 20 21 22 с* I 2.334 2,334 3,518 4,468 о И О о 1.5 1,538 1,538 2,422 3,076 2 1,117 1,117 1,759 2,234 о 2,5 0.990 2.234 1.555 1.980 0.856 1,538 1,352 1,713 3 0,913 0.661 2,234 1,117 1.429 1,045 1,825 1,321 4 0,558 1,117 0,880 1,117 5 0.573 2.234 0.897 I.I47 0.415 1,117 0,656 0,830 6 0,372 1,117 0,586 0,745

Примечание. В таблице для ВН с числом рядов трубок п =2,5=1+1,5; п =3=1+2; п =5=1+2+2 значения (j мин над чертой соответствуют скорости теплоносителя в теплообменниках меныпей рядности, под чертой- в теплообменниках большей рядности; для ВН с числом рядов трубок п =2; п =4=2+2; п =6=2+2+2 значения ^ мин соответствуют каждому двухрядному теплообменнику.

2.5.3. Температура обратной воды на выходе из ВН определяется по формуле

tjK.K =^_х.ц - 0ж (t,™ -t*.H ).

Ik

2.5.4. .Иля ВН, составленных из двух л более групп теплообменников по ходу движения воздуха, с целью повышения надежности расчета и более обоснованной настройки датчика температуры воды в системе защиты от замерзания, целесообразно определять t _{х R}

на выходе из каждой группы теплообменников.

2.5.4.1. При параллельной обвязке по теплоносителю групп теплообменников (по ходу воздуха) температура на выходе из каждой группы теплообменников расчитывается:

из первой по ходу движения воздуха группы t _ж *(<) - по формуле (2.9), где 0i = 0*<«)    ;

из второй по ходу воздуха группы t*._K(2) - по формуле

^ж.к(2) * t*.H“9*(2) (<"9всо)^“9в(2)Х1ж.и”1ь.и);    (2.10)

из третьей по ходу движения воздуха группы формуле £_жкф=1*._н~в*.(з)    —11.и);

из четвертой по ходу движения воздуха группы по формуле

£ *.*(*)= t-ж .Н-0#(»О~0|(«)    0в(2))О“0В(1)У<-0| (4) У t* J4“t в н)    ,

где 0«до, В*(г)_у 0*ф> 0Ж(Л)    -    относительные    перепады    темпера

тур по теплоносителю соответственно в первой, второй, третьей или четвертой группе теплообменников;

0*(<), 0К2), бьс»), 8*W    -    относительные    перепады    темпера

тур по воздуху соответственно в первой, второй, третьей или четвертой группе теплообменников.

Относительные перепады температур вж(1) м 8»(0 в каждой группе теплообменников определяются по выбранной номограмме в точке пересечения кривой    9*(0 (бмо), соответствующей ВН с яаданныы

и числом рядов трубок рассматриваемой группы теплообменни

Jb&iL \/6i_

где Q*(i) и 0e(L)    -    соответственно    относительные    перепады

температур по воде и воздуху в рассматриваемой группе теплообменников;

15

бж(п) и б»(")    - соответственно относительные перепады темпе-

ратур по воде и воздуху в ВН;

6i , 6п - соответственно коэффициенты гидравлического сопротивления одной рассматриваемой группы теплообменников или ВН.

2.5.4.2. При последовательной обвязке по теплоносителю групп теплообменников (по ходу воздуха) температура теплоносителя на выходе из любой группы теплообменников 1_ж.к(£) находится по формуле (2.9), где 0£    =    8*(*-).    9_Ж(0    для    каждой группы теплообменников

принимается равным значению точки пересечения луча, проведенного из начала координат через расчетные точки по п. 4.2.4 с кривой 9* ( ©в ), соответствующей ВН с заданным значением Э| и суммарным числом рядов трубок групп теплообменников по ходу воздуха, включая тот, на выходе из которого определяется t*.*(<,)•

Например, если находится t*._K(2) на выходе из второй группы теплообменников по ходу воздуха, 9* (2) равно значению ординаты точки пересечения луча с кривой 9ж ( 9ь ), соответствующей ВН с заданны?.!    и    суммарному числу рядов трубок для первой и второй

группы теплообменников.

3. АЭРСЩШШШт и ШРАВЛИЧВСКИЕ ХАРАКТЕИ1СТИКИ ВОЗДООНАГСЕВАТЕЛЕЙ

3.1. Аэродинамические характеристики (потери давления по воздуху) воздухонагревателей А Ра представлены на графике приложения 3 в виде зависимостей APa(l(p) для ВН с разным числом трубок. Эти зависимости построены для ВН, компонуемых из групп базовых теплообменников по приложению I.

Указанные зависимости были получены с использованием формулы

АР1=Шр)^т ,    (3.1)

где Ь и гг) - коэффициенты, принимаемые для теплообменников различной рядности по табл.3.1; Up - массовая скорость воздуха во фронтальном сечении, вычисляемая по формуле

ir₀=li__,    (3.2)

,    ^UP    F<pp    ■    5600

здесь значение г<р_Р принимается по табл. 3.2 •

16

СОДЕРЕАНИЕ

Стр.

ВВЕДЕНИЕ .......................................... 4

1.    Условные обозначения............................... 6

2.    Методика расчета воздухонагревателей ............... 7

3.    Аэродинамические и гидравлические характеристики

воздухонагревателей ................................ 16

4.    Расчет воздухонагревателей ......................... 19

5.    Примеры расчета.................................... 22

Приложение I.

Характеристика номограмм приложения 2.............. 24

Приложение 2.

Теплотехнические и гидравлические характеристики воздухонагревателей кондиционеров КТЦЗ................ 31

Приложение 3.

Аэродинамические характеристики воздухонагревателей кондиционеров КТЦЗ................................. 53

Приложение 4.

Пример I. Расчет ВН первого подогрева .............. 54

Пример 2. Расчет ВН второго подогрева .............. 62

6.    Список литературы .................................. 65 ¹

ВВЕДЕНИЕ

В данном альбоме представлена методика и примеры расчета воздухонагревателей первого и второго подогрева, которыми в зависимости от базовых схем и их модификаций комплектуются центральные кондиционеры КТЦЗ Д/.

Воздухонагреватели предназначены для нагрева воздуха (без изменения его влагосодержания) в центральных кондиционерах КТЦЗ производительностью по воздуху от 10 до 250 тыс.м¹/^ и могут быть использованы в широком диапазоне начальных температур воздуха от минус 45°С до 180°С. Теплоносителем служит горячая или перегретая вода с температурой до 180°С и давлением до 1,2 Ша (12 кгс/см²).

Воздухонагреватели состоят из одной или нескольких последовательно расположенных по ходу движения воздуха групп теплообменников различной или одинаковой рядности. Каждая из групп в зависимости от воздухопроизводительности комплектуется из различного числа базовых теплообменников, заполняющих фронтальное сечение (приложение1).

Для воздухонагревателей, состоящих из нескольких групп теплообменников, расположенных по ходу воздуха, рекомендуется применять параллельную или последовательно-прямоточную схемы обвязки по теплоносителю, используя данные приложения I.

Базовые теплообменники из биметаллических трубок с алюминиевым накатным оребрением изготавливаются 18 типоразмеров Д/, отличающихся числом рядов трубок (I; 1,5 или 2 ряда) и размером фронтального сечения. Однорядные теплообменники содержат зигзагообразно расположенный и плотно установленный пучок оребренных биметаллических трубок. Двухрядные теплообменники содержат два таких пучка, расположенных коридорно по отношению друг к другу. Так называемый "полуторорядный" теплообменник имеет два ряда оребренных трубок с разряженной шахматной компоновкой.

Технические характеристики базовых теплообменников, включая подробное описание конструкции, габаритные и присоединительные размеры представлены в Д/.

В настоящих материалах приведена методика и примеры расчета воздухонагревателей центральных кондиционеров КТЦЗ, основанная на теоретических и экспериментальных работах, проведенных во ВНИИкон-диционере /2,3, 4/ с учетом результатов работ /5,6,7/.

Настоящие методические материалы являются обязательным руководством по выбору и расчету тепломассообменного оборудования центральных кондиционеров КТЦЗ при проектировании систем вентиляции и кондиционирования воздуха и предназначены для учебных, научно-исследовательских организаций, а также для широкого круга инженерно-технических работников, занимающихся исследованием, проектированием, наладкой, монтажом и эксплуатацией систем вентиляции и кондиционирования.

Для расчета и подбора воздухонагревателей центральных кондиционеров ВНИИкондиционером разрабатываются ЗОРТРАН-программы решения прямых и обратных задач для машин серии ЕС и ряда персональных ЭВМ. Указанные программы могут быть переданы заинтересованным организациям после заключения договора с ВНИИкондиционером на их передачу.

Кроме того, ВНИИкондиционером и ШКНИИ СантехНИИпроект по договорам выполняются все виды теплотехнических расчетов по выбору воздухонагревателей кондиционеров КТЦЗ.

В подготовке настоящих материалов принимали участие следующие организации и исполнители:

ВНИИкондиционер Минстройдормаша СССР - Б.И.Вялый, А.В.Степанов, Г.С.Куликов, В.Н.Бондаренко, Н.Ф.Коссовский;

Харьковский завод "Кондиционер" Минстройдормаша СССР - Н.И.За-гривый, О.П.Шмигуль;

ШКНИИ СантехНИИпроект Госстроя СССР - С.М.Оинкелыптейн, Т.И.Садовская, В.М.Рубчинский.

Замечания и предложения просил направлять по адресу:

105203, Москва, Нижняя Первомайская ул.,д.46, ШКНИИ СантехНИИпроект.

5

I. УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

1.1.    Методика расчета и примеры расчета воздухонагревателей(ВН) выполнены в единицах СИ и в системе МКГСС.

Значения в единицах МКГСС указаны в скобках.

1.2.    Принятые условные обозначения:

с - удельная теплоемкость среды, кДж/(кг*°С) [(ккал/(кг*°С)] ; d - влагосодержание воздуха, г/кг;

L - объемный расход воздуха, у?/ч;

G - массовый расход среды, кг/ч; t - температура среды, °С;

У - относительная влажность воздуха, %;

L - энтальпия воздуха, кДж/кг (ккал/кг);

0 - относительный перепад температур среды;

Р - теплопередащая поверхность, иг;

Р^р- фронтальная поверхность БН, м²; ir - длина трубок теплообменника, м;

Н - ширина базового теплообменника, м;

И - число рядов трубок в ВН;

(J- скорость воды в трубках ВН, м/с;

l/р- массовая скорость воздуха во фронтальном сечении ВН,кг/(м^*с);

К - коэффициент теплопередачи, Вт/(м^*°С)    (ккал/(м^^#0С*ч)    ;

Р - давление, кПа (мм.рт.ст.);

АР- потери давления, Па, кПа (кг/м², кгс/см²);

J - расходный коэффициент; а , S , т , г , <}- коэффициенты аппроксимации.

1.3.    Принятые индексы:

Б - барометрический; в - воздух; ж - жидкость; н - начальный; к - конечный; мин - минимальный; макс - максимальный; ном - номинальный; т - теплообменник; х - холодный; п - перелом; р - расчетный; ф - фактический; фр - фронтальный.

1.4.    Перевод применяемых физических величин из системы МКГСС

в СИ:

энтальпия I ккал/кг = 4,187 кДн/кг; теплоемкость I ккал/(кг?С) = 4,187 кДж/(кг^,0С); расход теплоты, холода (тепловой поток) I ккал/ч = 1,163 Вт; давление I кгс/м² = 9,81 Па.

6

2. МЕТОДИКА РАСЧЕТА В03ДУХ0НАГРЕВАТЕЯЙ1

2.1. В основу методики расчета воздухонагревателей (ВН) положено представление о процессах нагревания воздуха и охлаждения теплоносителя, описываемых безразмерными теплотехническими характеристиками, выраженными через относительные перепады температур по воздуху 6₅ и воде 0* в воздухонагревательной установке.

Относительные перепады температур по воздуху 0в и воде 0* соответствуют относительному нагреву воздуха и относительному охлаждению воды в ВН и определяются по форму лам:

где

2.2. Относительные перепады температур 0 s и 0ж зависят от величины теплопередающей поверхности ВН, массовых расходов воздуха и воды и схем обвязки базовых теплообменников по фронту и по ходу воздуха. Формулы для подсчета величин 0& и 0_Ж ВН воздухопро-изводительностью от 10 до 250 тыс. нР/ч₉ соответствующих данным приложения I, приведены в /2/.

Исходными для расчета значений 0s и 0* являются экспериментальные зависимости коэффициентов теплопередачи К от массовой скорости воздуха во фронтальном сечении 1/р и скорости теплоносителя в трубках U) , выраженные уравнением

к = a(Vpftu)^r .

7

Эти зависимости получены при испытании образцов теплообменников номер 08 (по ГОСТ 7201-80) и справедливы при значениях скорости теплоносителя в трубках (jJ = 0,3 * 1,5 м/с и массовой скорости воздуха во фронтальном сечении l/jp = 2+5 кг/(ьг^#с).

Значения коэффициентов аппроксимации а , q, , г , для теплообменников с различным числом рядов трубок приведены в табл.2.1.

.    _Л    Таблица^!

Значения коэффициентов аппроксикации Q , а , Г

Число рядов трубок	а		Г
I	28,0	0,448	0,129
1,5	25,3	0,447	0,087
2	25,5	0,485	0,127

2.3. Непосредственное использование выражения (2.6) для вычисления коэффициентов теплопередачи теплообменников других типоразмеров, а также ВН, составленных из групп базовых теплообменников, приводит к неточным результатам.

В настоящих материалах для вычисления теплотехнических характеристик ВН, состоящих как из одиночных базовых теплообменников, так и групп этих теплообменников с различи или схемами обвязки по теплоносителю, применена методика, изложенная в /2/ и справедливая в широком диапазоне изменения скоростей воды (0,1 ^ Ui < 2,0 м/с).

Эта методика использует понятие коэффициента теплопередачи на элементарном участке теплопередающей поверхности, определенного по среднелогарифмической разности температур с учетом формулы (2.6).

При этом расчетные зависимости для вычисления величин бв и 8* оказываются сложными и громоздкими для ручного счета. Для упрощения выбора ВН в приложении 2 представлены номограммы, построенные по указанным зависимостям для ВН каждого типоразмера кондиционера при различных вариантах обвязки по теплоносителю, позволяющие свести расчет к несложным графическим построениям. Приложение 2 состоит из 22 листов: на листах I+I2 приведены теплотехнические характеристики для ВН без обводного канала, а на листах 13+22 для ВН с обводным

каналом.

8

2.3.1.    Предлагаемые номограммы представляют теплотехнические характеристики в виде графиков зависимостей 0* ( 0₆) для ВН кондиционеров производительностью по воздуху от 10 до 250 тыс.м³/ч с числом рядов трубок по ходу воздуха от п = I до п = 6. В приложении I приведена характеристика номограмм приложения 2, по которой определяется номер листа, соответствующего заданным условиям -- принятому типоразмеру кондиционера, выбранным типу ВН и схеме обвязки по теплоносителю. Компоновка ВН соответствует базовым схемам кондиционеров и их модификациям по Д/.

2.3.2.    Графический материал номограмм приложения 2 расположен в одном квадранте координатной плоскости. На оси абсцисс отложены значения 0& , а на оси ординат - 0ж .На каждой номограмме нанесены кривые зависимостей 8» ( 9 в ) ВН с числом рядов трубок п по глубине от одного ряда ( n = I) до шести ( п = 6) для определенного типоразмера кондиционера. Требуемая рядность ВН обеспечивается установкой по ходу воздуха одно- полутора - или двухрядных теплообменников в различных сочетаниях.

Номограммы построены для ВН, составленных из одно, полутора -и двухрядных теплообменников в следующей последовательности: n = I; п = 1,5; п = 2; п = 2,5 = I + 1,5; п = 3 = I + 2; п = 4 = 2+ ♦ 2; п = 5 = 1+ 2 + 2; п = 6 = 2 + 2+2. Порядок слагаемых указывает расположение по ходу воздуха теплообменников соответствующей рядности. Условные обозначения кривых б* ( бв ) на номограммах приложения 2 приведены в табл.2.2.

Таблица 2.2

Обозначение кривых 8*( 9В ) на номограммах

Число рядов трубок ВН Обозначения кривых 0*( 8в ) по ходу воздуха I А 2 В 3 4 5 6 Общее I 1,5 2 2,5 3 4 5 6 Последовательно в каждом из устанавливаемых теплообменников I 1,5 2 1+1,5 1+2 2+2 1+2+2 2+2+2

9

2.3.3.    Кривые 6ж ( 0в ) построены при значениях скоростей теплоносителя в трубках от 0,1 до 2 м/с: верхние концы кривых соот-вествуют меньшим значениям скорости, нижние концы кривых - большим значениям скорости. На некоторых номограммах для более четкого изображения кривых в верхнем поле номограммы проведена отсечка

верхней их части по8* = 0,95. Все точки этих кривых, попавшие в поле графика, соответствуют значениям 6*3 > 0,1 м/с.

Номограммы позволяют проводить подбор ВН при расходах воздуха Gb » равных и отличающихся от номинальной производительности кондиционеров 0 в # так как графики зависимостей 9* ( 6 в .) построены при относительных расходах G& , равных 0,64; 0,8; 1,0; 1,25. Величина G& определяется по формуле

ёв=    (2.7)

Зависимости 0ж ( 9 в ), соответствующие промежуточным величинам расходов воздуха, находятся путем линейной интерполяции между соседними кривыми.

2.3.4.    При подборе ВН необходимо на выбранной номограмме определить положение точки с координатами, равными расчетным значения?;!

0в и . Кривые, расположенные слева от расчетной точки, соответствуют ВН с поверхностью нагрева, не обеспечивающей требуемую теплопроизводительность.

2.4.    Для обеспечения требуемой теплепроизводительности во всем диапазоне условий эксплуатации ВН, выбор его должен производиться для режима, требующего максимальной поверхности нагрева.

2.4.1. Для ВН первого подогрева, в зависимости от конкретных условий, максимальная поверхность нагрева требуется либо в режиме I при минимальной расчетной температуре наружного воздуха в холодный период года, либо в режиме 2 при те;лпературе наружного воздуха, соответствующей точке перелома температурного отопительного графика тепловой сети ТЭЦ [8] или котельной (далее график теплосети).

Дать заранее однозначную рекомендацию по выбору одного из этих режимов в качестве расчетного не представляется возможным. Поэтому следует производить расчет для обоих указанных режимов. Исходные данные для подбора ВК первого подогрева приведены в табл.2.3.

10

1