Госстрой СССР

Государственный проектный, конструкторский и научно-исследовательский институт

САIITSXH ИИПРОЕКТ

Руководящий материал по центральным кондиционерам ЧАСТЬ П

МЕТОДИЧЕСКИЕ МАТЕРИАЛЫ ПО РАСЧЕТУ И ВЫБОРУ ОБОРУДОВАНА! ЦЕНТРАЛЬНЫХ КОНДИЦИОНЕРОВ КТЦЗ

АЗ - 977 Альбой I

МЕТОДИКА РАСЧЕТА КАМЕР ОРОШЕНИЯ

Москва 1989

Государственный проектно-конструкторский и научно-исследовательский институт СантехНЙИпроект Главного управления организации проектирования Госстроя СССР (СантехНЙИпроект), 1989

Методика базируется на экспериментальных и теоретических исследованиях, проведенных во ВНШкондиционере

[г]-Ы.

Настоящие методические материалы являются обяза-тельныгл руководством по выбору и расчету тепломассооб-менного оборудования центральных кондиционеров КТЦЗ при проектировании систем вентиляции и кондиционирования воздуха и предназначены для учебных, научно-исследовательских организаций, а такие для широкого крута инженерно-технических работников, занимающихся исследованием, проектированием, наладкой, монтьмом и эксплуатацией систем вентиляции и кондиционирования.

Для расчета и подбора всех видов гепломассообмен-ного оборудования центральных кондиционеров КТЦЗ разрабатываются фортран-программы для машин серии ЕС и ряда персональных ЭВМ. Указанные программы могут быть переданы заинтересованным организациям после заключения договоров с ВНИИкондиционером на их передачу.

ВНИИкондиционер и ГПКВШ СантехШИпроект по договорам выполняют также все виды расчетов по выбору тепло-массообменного оборудования центральных кондиционеров КТЦЗ.

В подготовке настоящих материалов принимали участие следующие организации и исполнители:

ВНИИкондиционер Минстройдормаша СССР - Б.И.Вялый, А.В.Степанов, Г.С.Куликов,И.Ф.Юхно, И.В.Соин, Н.Ф.Кос-совский;

харьковский завод "Кондиционер" Минстройдормаша СССР - Н.И.Загривый, О.П.Шмигуль;

ГПКЙИИ СантехНИИпроект Госстроя СССР - С.М.Фин-кельштейн, Т.И.Садовская, В.М.Рубчинский, И. Л.Нейман.

Замечания и предложения просим направлять по адресу: 105203, Москва, Нижняя Первомайская ул., д.46, ГПКЙИИ СантехНИИпроект . ¹

I. УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

1.1.    Методика расчета и примеры расчета камер орошения выполнены в единицах СИ и в системе Ш<ТСС,

Значения в единицах системы МКГСС указаны в скобках.

1.2.    Принятые условные обозначения:

С - удельная теплоемкость среды, кДж(кг?С)£ккал/(кг?(| d - влагосодержание воздуха, г/кг;

L, - объемный расход воздуха, м³/*;

(У - массовый расход среды, кг/ч; й - расход теплоты, холода (тепловой поток)*, кВт (ккал/ч); t - температура среды, °С;

У - относительная влажность воздуха, %;

I - энтальпия воздуха, кДж/кг (ккал/кг);

1_{В нас}- энтальпия насыщенного воздуха при начальной температуре жидкости,кДж/кг (ккал/кг);

V - середина диапазона аппроксимации кривой насыще-_ ния У¹ = 100$, кДц/кг (ккал/кг);

Al_c - приведенный энтальпийный напор, кДж/кг(ккал/кг);

Е_п - приведенный коэффициент энтальпийной эффектив-ности;

£_а - коэффициент адиабатной эффективности;

об - корректирующий коэффициент, кг/кДж (кг/ккал);

J3 - корректирующий коэффициент, кг/кДк (кг/ккал);

4 - коэффициент аппроксимации, кг.°С/кДж(кг?С/ккал) ;

\/^С- коэффициенты аппроксимации;

- коэффициент орошения;

п - количество форсунок, шт.;

др - потери давления, кПа (кгс/см^);

9 - относительный перепад температур(температурный

критерий);

£ - расходный коэффициент, т/ч.

х и расчетах расход теплоты принимается со знаком расход холода - со знаком ^п-^я. ²

1.3.    Принятые индексы:

б - водонагреватель (бойлер); Б - барометрический;

В - воздух; ж - жидкость; к - конечный; мин - минимальный; н - начальный; нас - насыщенный; ном - номинальный; м - мокрый; п - помещение; пр - предельный; р - расчетный, росы точка; с - середина; ф - форсунка; фр - фронтальный; х - холод.

1.4.    Перевод применяемых физических величин из системы МГКСС в СИ:

энтальпия I ккал/кг = 4,187 кДж/кг;

теплоемкость I ккал/(кг?С) = 4,187 кДж/(кг?С);

расход теплоты, холода (тепловой поток) I ккал/ч=

= 1,163 Вт;

давление I кгс/м^ =9,81 Па.

1.5.    Соотношение применяемых физических величин с единицами СИ:

тепловой поток I кВт = 3,6 * 1СГ³ ГДк/ч;

расход теплоты, холода I кДк = I кВт.с.

2. МЕТОДИКА РАСЧЕТА КАМЕР ОРОШЕНИЯ

2.1. Эффективность тепломассообмена в контактных аппаратах зависит от конструктивных характеристик камер орошения, температурных и гидродинамических условий обработки воздуха.

Для расчета камер орошения и блоков тепломассообмена (далее камеры орошения) при адиабатных и политропных процессах обработки воздуха в диапазоне температур разбрызгиваемой воды 2°С — tft H 30°С    разработана

методика (далее методика I), основными расчетными уравнениями которой являются:

II

М = Е„ М„ ;    (2.1)

^Е_А^_н-^_и)^и-^)Л1_} (2.2)

~ 'bg.K ~ 1&.ц ;    ^2.3)

М-Ъл-Ьел;    (2.4)

^&io° (‘•б.нас ~h.H К^А1кнас-¹^*Я^._тГ¹с'Ы^г-5') ■

2.I.I. Уравнения (2.1) и (2.2) представляют собой теплотехнические характеристики камер орошения, ^:так как устанавливают взаимосвязь между начальными и конечны?,ш состояниями воздуха и воды при политропных релимах обработки.

Изгленение энтальпии обрабатываемого воздуха в контактных аппаратах описывается уравнением (2.1). Как видно из этого выражения, конечное значение энтальпии определяется величинами приведенного коэффициента энтальпийной эффективности Е_п и приведенного энтальпийного напора Al₀ . Величина Е„ представляет собой отношение изменения энтальпии обрабаты-ваемого воздуха Л1    к начальному энтальпийному

напору (Ai₀ = ^s.Mac~    ^ПР^{И линейной ап}"

проксимации кривом насыщенного воздуха f - 100%,

, Нелинейность кривой насыщения и количественное влияние ее на величину изменения энталыши обрабатываемого воздуха учитывается формой и структурой уравнения для приведенного энтальпийного напора ,Al₀.

Изгленение температуры воздуха по сухому термометру в контактных аппаратах описывается уравнением (2.2).

Первое слагаемое уравнения определяется величиной коэффициента адиабатной эффективности Ед и начальным температурнкгл напором ( АЬ_Н=    ) и ха

рактеризует протекание процессов тепломассопереноса при постоянной температуре поверхности контакта, равной первоначальной тешературе воды Ьж.н •

В идеально протекающем адиабатном процессе(Л£ = 0) величина В_АЛЬ_Н представляет собой изменение темпе- ³

ратуры воздуха в контактном аппарате. В политропном процессе, наряду с изменением термодинамических параметров воздуха, происходит изменение температуры воды (температуры поверхности контакта), что приводит к снижению темпа изменения температуры обрабатываемого воздуха. Именно это обстоятельство учитывается вторым слагаемым уравнения (2.2), величина которого зависит от величины энтальпийного напора ЛТ₀ , конструктивных характеристик камеры орошения и гидре-динамических условий обработки воздуха. Корректирующее значение второго слагаемого оказывается тем больше, чем в большей мере изменяется температура воды в контактном пространстве.

2.1.2. Зависимости (2.1), (2.2) справедливы в широком диапазоне начальных температур воды (2°С^ t_{a н} ^ 30°С), воздуха по мокрому термометру (-5°С^

^ м.в.н ^s 30°С) и в интервалах коэффициентов орошения 1,6 Для БТМЗ,^рЙ^2,5 для ОКФ-3 и для ОКС-3.

Для указанного интервала температур значения корректирующих коэффициентов    J3,    4    ,    а    также

величина 1_С в формулах (2.5), (2.2) приведены в табл. 2.1. ⁴

Таблица 2.1 Коэффициенты di, J*, €} Lc

Коэффициент Единица Числовое измерения значение кг/кДк 0,000716 кг/ккал 0,003 кг/кДж -0,00351 кг/ккал -0,0147 i кгЯс/кДж 0,33 кг?С/ккал 1,38 / кДк/кг 54 ис ккал/кг 12,9

2.1.3. Величины коэффициентов ЕдИ Ед в формулах (2.1),(2.2), характеризующие эффективность обработки воздуха в камерах орошения, зависят лишь от конструктивных характеристик камер орошения и гидродинамических условий обработки воздуха. Между указанными коэффициентами существует функциональная взаимосвязь, которая в общем виде для камер орошения может быть представлена уравнением

Ей - ..JrJXfltei^zAA--(2.6)

где i> =(1+2^5) jT+C [- ^CI-E_a)] -°'^S58J_>(2.7)

С достаточной для инженерных расчетов точностью величина Ед может быть определена по аппроксимирующей зависимости

Е_А = I - ехр (-0,15 - Aj Ji ^ ).    (2.8)

Коэффициенты аппроксимации    С,    входящие в

зависимости (2.0”), (2.7) и (2.8), для различных камер орошения кондиционеров КТЦЗ приведены в табл.2.2. ⁵

Коэффициенты Ар cHjj с    Таблица    2.2

Производительность Тип Испол Коэффициент по воздуху, тыс.м /ч обору дования нение Ах С

Двухрядные камеры орошения ОКФ-З

10; 20 ОКФ-3 2 0,503 1,91 0,387 20 ОКФ-3 I 63-160; 250 ОЩР-З 2 0,611 1,96 0,387 10; 63-160; 250 ОКФ-З I 0,655 2,02 0,387 31,5; 40; 200 ОКФ-3 2 31,5; 40; 200 ОКФ-3 I 0,716 2,07 0,387

Однорядные прямоточные камеры орошения ОКФ-3 (второй по ходу воздуха стояк отключен)

10; 20 ОКФ-З 1,2 0,619 2,44 0,387 30-80 ОКФ-3 1,2 1,09 2,44 0,387 120-250 ОКФ-З 1,2 1,44 2,44 0,387 Однорядные противоточные камеры орошения (первый по ходу воздуха стояк отключен) ОКФ-З 10 ОКФ-З I 2,18 1,8 0,387 20;31,5;40;200 ОКФ-З I 1,6 1,8 0,387 63:80:125:160:250 ОКФ-З I 1.47 1,8 0.387 10-250 ОКФ-З 2 1.25 1.77 0.387

Блоки тепломассообмена

10-250 БШ.1-3| БШ.2-3 1,25 1,77 0,387 К ямеш опошения 0KG 31,5-80 0KCI-3 I 0,525 2,29 0,177 31,5-80 0KCI-3 2 0.426 2.29 0.177 31,5-80 0КС2-3 I 0,406 2,19 0,177 31,5-80 0КС2-3 2 0,329 2,19 0,177

2.2. Для расчета камер орошения при адиабатных и политропных процессах обработки воздуха в более широко:.! интервале температур разбрызгиваемой воды (2°С ^ t_mH — 50°С) и температур воздуха по мокрому термометру (-27^х    — 30°С)    разработана    методика II.

Согласно этой методике, процесс тепловлажностной обработки рассматривается как результат смешения необработанной и идеально обработанной частей воздушного потока. Из такого представления вытекают предложенные в работе [I] зависимости, полученные Е.В.Баркаловым из понятия об

"идеальном процессе"

~ Ч-н -    -

Ч ~ и.» _р Ьв*- 1$,н    „

одесь    t/g    ;    Ь^пр    у    ц^р    ~ ^темпеР^атУР^а» энтальпия и

влагосодержалие предельной» состояния воздуха, графическое изображение которого на I-d -диаграмме, представляющее точку пересечения луча процесса обработки воздуха в камере с кривой насыщения ( Т =100$), показано на

рисунке.

³⁵ -27°С - минимально допустимая температура холодного воздуха по мокрому термометру при испарительном нагреве (обработке его теплой водой) в камерах орошения ОКС-3. Указанная температура определена по результатам исследований ВШШкондиционера, показывающих, что при ^ -26°С в камерах орошения 0KG-3 практически не образуются иней и лед.

В калерах орошения 0КФ-3 процесс испарительного нагрева гложет происходить в тех случаях, когда температура воздуха на входе в камеру орошения выше 0°С. ⁶

Рисунок к п.2.2.

Из этого же представления следует, что коэффициент Е¹ не зависит от начальных параметров теплообгленивающих-ся сред и, следовательно, эн должен быть равен адиабатному коэффициенту эффективности Ед.

Вводя дополнительно также не зависящий от начальных параметров температурный критерий 0 (правомерность этого обстоятельства доказана в работах [2] ,[ З] , получим основную систему уравнений глетодики П для расчета камер орошения:

" h.H ~ Е_А(1_В “

Чк~Ь.н ~ Еа № ~ Ь&н)>

Ьв^Р~ _н~ 9 (£ж.к ~ Ьж.н).

0 определяется зависимостью

где коэффициенты Е_п и Ед - характеризуются зависимостями (2.6)-(2.8), коэффициент 6 принимается по табл.2.1. ⁷

Методики I и П расчета хорошо согласуются друг с другом в диапазоне применимости первой из них (2°С ж.н. ^ 30°С; -5°С ~ ^ м.йн 30°С), что позволяет в этом диапазоне проводить расчеты камер орошения по любой из них, исходя из соображений простоты процедуры вычислений.

2.3. Приведенные зависимости (2.1), (2.2), (2.10)--(2.12) справедливы для всех разновидностей адиабатных и политропных процессов обработки воздуха в камерах орошения, включая испарительный нагрев и процессы с переменным, регулируемым вручную или автоматически расходом разбрызгиваемой воды.

Процессы с переменным расходом воды в ряде работ называются "процессами с неполным увлажнением или недо-увлажнением", "управляемыми процессами". Сущность процессов с переменным расходом воды в камерах орошения состоит в том, что при изменении расхода разбрызгиваемой воды достигается переменная поверхность теплообмена между водой и обрабатываемым воздухом. Указанное позволяет в одной и той же установке обеспечивать различные заданные параметры воздуха после камеры орошения. Применение процессов с переменным расходом воды позволяет отказаться от байпаса камер, а также в ряде случаев (если не требуется поддержание постоянной относительной влажности) от воздухонагревателя П подогрева.

Процессы обработки воздуха в камерах орошения схематически показаны в табл. 2.3. ⁸

Госстрой СССР

осударственный проектный, конструкторский и научно-исследовательский институт

СА НТЕХНЙИПРОЕКТ

Руководящий материал по центральным кондиционерам ЧА СТЬ П

МЕТОДИЧЕСКИЕ МАТЕРИАЛЫ ПО РАСЧЕТУ И ВЫБОРУ ОБОРУДОВАНИЯ ЦЕНТРАЛЬНЫХ КОНДИЦИОНЕРОВ КТЦЗ

АЗ - 977 Альбом I

МЕТОДИКА РАСЧЕТА КАМЕР ОРОШЕНИЯ

Москва 1989

Таблица 2.3 Процессы обработки воздуха

Процесс обработки воздуха Начальная температура распыляемой воды t ж.н Номев г Прямая задача гоимет Обрат ная задача Политроп-ный с понижением энтальпии Охлаждение и осушение, ^ <Ув.к<с/в.н tк» рм £ж.Н -<tр.В.Н 1 1,2,3 6,7 Охлаждение « при постоянном влагосо- tw 1 Т ЙЯЙ!н, *Ж-Н d в.к=йв.н £ Ж.Н^^р.В.Н 4 Охлаждение tanV^wi и увлажне- dwtBj<>r' ние, *ж.н tB.K -cfB.H, Ым ЯВ.К»Л.Н £ж.н-«£м.в.н Адиабатный без изменения энтальпии] Охлаждение и увлажне-ние, * tB.K^CB.H, о(в.к>о(в.н ^ж.н= £м.в.н 8,9 10 Политроп-ный с повышением энтальпии Охлаждением увлажнение, t B.K-* tB.H, £/В.К>^В.Н lMAH £ a.H>t м.в.н 13 14 Увлажнение при постоян- t*.K/ ной темпера- Vtxx ^ tB.H. £/ о(в.к>с*в.н £ж.н> £в»н 5 Нагрев и £ак >* of в.к>о^в.н йам/7 6ж.Н> tB.H II 12

Руководящий материал по центральным кондиционерам .КТЦЗ предназначен для проектирования систем вентиляции и кондиционирования воздуха, выбора кондиционера и может использоваться в работе проектных, учебных, научно-исследовательских, планирующих , сбытовых, монтажных и наладочных организаций.

Материал состоит из двух частей:

Часть I. Технические характеристики и конструктивные особенности оборудования центральных кондиционеров и кон-диционеров-теплоутилизаторов КТЦЗ.

Часть II. Методические материалы по расчету и выбору оборудования центральных кондиционеров КТЦЗ.

В разработке части I принимали участие Харьковский завод "Кондиционер”, ВНИИкондиционер, ЦНИИпромзданий, ЦНИИЭП инженерного оборудования, ШИ Проектпромвентиляция.

Часть II разработана ВНИИкондиционером, ГОКНИК Сантех-НИИпроект и заводом "Кондиционер". Часть И выпускается в виде трех альбомов.

Альбом I. Методика расчета камер орошения.

Альбом 2. Методика расчета воздухонагревателей.

Альбом 3. Методика расчета воздухоохладителей.

Часть II распространяется ГГ1КШ-Щ СантехНИИпроект (105203, Москва, Нижняя Первомайская, 46) и ВНИИкондиционер (3I08I8, Харьков, Московский проспект, 257).

Часть I распространяется Харьковским заводом "Кондиционер" ( 310044, Харьков, Московский проспект,257).

2

СОДЕРЖАНИЕ

Стр.

Введение .................................. 7

1.    Условные обозначения...................

2.    Методика расчета    камер орошения........ II

3.    Гидравлические характеристики камер

орошения............................... 24

4.    Расчет камер орошения

4.1.    Расчет камеры орошения при политропном

режиме обработки воздуха (2°С    —    30°С;

-    5°С=£ t _{м в н} ^ 30°С). Прямая задача. Расчет

выполняется по методике И...................... 25

4.2.    Расчет камеры орошения при политропном режиме обработки воздуха (2°С-Ь_Ж н ^30°С;-5°С

=s t в н ~ 30°с;. Обратная задача. Расчет выполняется по методике I ........................ 26

4.3.    Расчет камеры орошения при адиабатном режиме обработки воздуха (2°С^ t _ж^_н — 30°С;

-    5°С t _{м в н} 30°С). Прямая задача. Расчет

выполняется по методике I ...................... 28

4.4.    Расчет камеры орошения при адиабатном режиме обработки воздуха (2°C^t_{s н} — 30°С;

-    5°С s -t _MeBeH — 30°С). Обратная задача.

Расчет выполняется по методике I ............... 28

4.5.    Расчет камеры орошения при политропном

режиме обработки холодного воздуха теплой водой (испарительный нагрев) (2°С ^    —    50°С;

-    27°С ^ t м.в н ~ 30°С). Прямая задача.

Расчет выполняется по методике И ............. 29

3

Рисунок 2.4. Зависимость £_п^| ) и Е) для однорядных прямоточных камер орошения ОКФ-3 (исполнение I и 2)...................... 38

Рисунок 2.5. Зависимость E_nljA) и    )    для

однорядных противоточных камер орошения ОКФ-3

(исполнение I)................. 39

Рисунок 2.6. Зависимость ) и S) для блоков тепломассообмена БШ2.1-3 и БТМ2.2-3 ........ 40

Рисунок 2.7. Зависимость Е_П1М) и Е^(уИ ) для

камер орошения ОКС-3 (исполнение I и 2).............41

Рисунок 3.1. Зависимость Л 5л ( Gfc ) для двухрядных камер орошения ОКФ-3 ...................... 42

Рисунок 3.2. Зависимость Л 5л ( (Нк ) Для однорядных пря1лоточных камер орошения ОКФ-3 и блока тепломассообмена БТМ-3............. 43

Рисунок 3.3. Зависимость Л 5л () для однорядных противоточных камер орошения ОКФ-3 ............44

Рисунок 3.4. Зависимость Л 5л (    ^{№    кше}Р

орошения ОКС-3 ............. 45

Рисунок 4.1. Зависимость О, (    )    для    встроенного водонагревателя камер орошения 0КС2-3 ........ 46

4

Рисунок 4.2. Зависимость А Р^ (    )    для встроенного водонагревателя камер орошения 0КС2-3 ...........47

Приложение 2................... 48

Пример I. Политропный режим обработки воздуха. Прямая задача. Расчет по методике II (раздел 4.1) в СИ» «48

Пример 2. Политропный режим обработки воздуха. Прямая задача. Расчет по методике Н(раздел 4.1) вс) теме МКГСС...... • .................................

Пример 3. Политропный режим обработки воздуха. Прямая задача. Расчет по методике II (разделы 4.1,    4.7)

в системе МКГСС ............ 50

Пример 4. Политропный режим обработки воздуха. Прямая задача. Расчет по методике II (раздел 4.1) в системе 1ЛКГСС................. 52

Пример о. Политропный режим обработки воздуха. Прямая задача. Расчет по методике II (раздел 4.1) в системе МКГСС ................. 53

Пример 6. Политропный режим обработки воздуха. Обратная задача. Расчет по методике I (раздел 4.2) в системе МКГСС ........................................54

Пример 7. Политропный режим обработки воздуха. Обратная задача. Расчет по методике I (разделы 4.2, 4.7) в системе МКГСС ..................... 56

Пример 8. Адиабатный режим обработки воздуха.

Прямая задача. Расчет по методике I (раздел 4.3) в СИ.57

Пример 9. Адиабатный режим обработки воздуха с переменным расходом разбрызгиваемой воды. Прямая задача. Расчет по методике I (раздел 4.3) в системе МКГСС.... 58

Пример 10. Адиабатный режим обработки воздуха. Обратная задача. Расчет по методике I (раздел 4.4) в системе МКГСС......... ⁶⁰

5

Пример II. ПолитропныЗ резким обработки холодного воздуха теплой водой (испарительный нагрев). Прямая задача. Расчет по методике П(разделы 4.5, 4.7) в системе МКГСС....... .................................61

Пример 12. Политропный режим обработки холодного воздуха теплой водой (испарительный нагрев). Обратная задача. Расчет по методике II(раздел 4.6) в СИ.........63

Пример 13. Охлаждение воды в камере орошения (политропный режим обработки воздуха). Обратная задача. Расчет по методике I (раздел 4.2) в СИ ...............65

Пример 14. Охлаждение воды в камере орошения (политропный резким-обработки воздуха). Обратная задача. Расчет по методике I    (раздел 4.2) в СИ ...............68

Список литературы.....................................70

6

ВВЕДЕНИЕ

В данном альбоме представлена методика и примеры расчета контактных аппаратов - камер орошения ОКФ-3, ОКС-3 и оросительной системы блока тепломассообмена ЕГМ-3, которыми в зависимости от базовых схем комплектуются кондиционеры КТЦЗ [10] .

Катлеры орошения ОКФ-3. Камеры оснащены эксцентри-ситетными широкофакельными форсунками ЭШО 7/10 (диаметр входного отверстия 7 глм, соплового отгорстия - 10 мм) с равномерным распределением воды по окружности распыла (разработка ЦНИИЭП инженерного оборудования). Камеры, оросительная система которых состоит из двух рядов стояков, изготавливаются в двух исполнениях. В камере орошения исполнения I первый ряд по ходу воздуха имеет большую плотность установки форсут.ок, второй - меньшую.

В камере исполнения 2 форсунки устанавливаются с одинаковой плотностью в каждом ряду, равной плотности форсунок первого ряда камеры орошения исполнения I.

Конструкция камер позволяет предусматривать подачу воды в один или два ряда стояков:

в первый по ходу воздуха ряд (далее - однорядные прямоточные камеры ОКФ);

во второй по ходу воздуха ряд (далее - однорядные противоточные камеры ОКФ);

в два ряда (далее - двухрядные камеры ОКФ).

Катлеры орошения ОКФ-3 могут быть использованы для реализации как адиабатных, так и политропных процессов обработки воздуха.

Камеры орошения ОКС. Камеры имеют оросительную систему, состоящую из горизонтального коллектора с высокорасходными форсунками УЦ14-10/15 (размер входного сечения 10 х 15 мм, диаметр соплового

7

отверстия 14 мм), расположенного в верхней части камеры и двух ярусов сеток, улучшающих теплотехнические характеристики камер за счет вторичного дробления капель орошаемой воды. Камеры изготавливаются в двух исполнениях, отличающихся друг от друга плотностью установки форсунок (камеры исполнения I имоют меньшую плотность, исполнения 2 - большую), и двух модификациях - 0KGI-3 и 0КС2-3. Камера 0КС2-3 отличается от 0KGI-3 наличием в ее конструкции встроенного, орошаемого рециркуляционной водой водонагревателя (водожидкостного теплообменника)'. Камеры 0KG могут быть применены для реализации как адиабатных, так и политропных процессов обработки воздуха, функциональные возможности камер орошения ОКС существенно расширены. В частности, они могут использоваться для осуществления испарительного нагрева воздуха (нагрев и увлажнение теплой водой воздуха с отрицательной температурой), так как конструкция камеры без входного сепаратора исключает образование наледи в таком режиме обработки воздуха. Указанное позволяет шире использовать вторичные энергоресурсы для нагрева воздуха в системах вентиляции и кондиционирования.

Блоки тепломассообмена БШ. Клоки изготавливаются в двух вариантах: БТТЛ2.1-3 - с насосом и обвязкой оросительной системы; Ш!,12.2-3 - без насоса и обвязки оросительной системы. Блоки тепломассообмена включают теплообменники, используемые для реализации политропных процессов, и оросительную систему - для адиабатных процессов. Оросительная система состоит из одного ряда стояков с широкофакельными форсунками ЭШФ 7/10. Количество установленных форсунок соответствует количеству форсунок одного ряда камеры орошения ОКФ-3 исполнения 2.

Приведенная методика расчета камер орошения и блока тепломассообмена позволяет рассчитать любые разновидности адиабатных и политропных процессов обработки воздуха.

8

1

2

3

4

5

6

7

8