Товары в корзине: 0 шт Оформить заказ
Стр. 1 

3 страницы

Купить бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку "Купить" и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО "ЦНТИ Нормоконтроль"

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

  • Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
  • Курьерская доставка (7 дней)
  • Самовывоз из московского офиса
  • Почта РФ

 Скачать PDF

 
Дата введения01.07.1966
Добавлен в базу01.09.2013
Актуализация01.01.2021
ОпубликованБСТ №8, 1967 год
Дополняет:СНиП II-В.1-62
Стр. 1
стр. 1
Стр. 2
стр. 2
Стр. 3
стр. 3

6'CT    е- 10-IB.

Поправки к главе СНиП II-B.1-62

Согласно сообщению Управления технического нормирования и стандартизации Госстроя СССР в главу СНиП П-В Л *62 «Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования» внесены поправки.

Эти поправки являются дополнительными к ранее опубликованным в «Сборнике изменений, поправок и дополнении* внесенных в Строительные нормы и правила (СНиП)» (по состоянию на 1 июля 1966 г.), Строй-издат, 1966 г.

При этом следует иметь в виду, что принятые з последних поправках классы стержневой арматуры соответствуют ГОСТ 5781-61, а обозначения марок стали

арматуры:    углеродистой — классов А-I и А-II—

ГОСТ 380-60* и низколегированной — классов A-II, A-III и А-IV—ГОСТ 5058-65. Кроме того, в поправках отмечается, что применение арматуры, не нашедшей отражения в главе СНиП II-B.1-62, а именно, горячекатаной стержневой класса A-II марки Ст.5пс, мартеновская и конверторная определяется Указаниями СН 327—65, а стержневой термически упрочненной классов Ат-IV, Дг-V и Ат-VI Указаниями СН 250—65.

К п. 1.22 «ж» (стр. 6). Ссылка на ГОСТ 8829-58 заменяется на ГОСТ 8829-66 «Изделия железобетонные сборные Методы испытаний и оценки прочности, жесткости и трещиностопкости»

К п. 2.6 (стр. 8). В пп. 2 «а» и 2 «е» табл. 1 показатели излагаются в следующей редакции:

Кубиковая прочность] бетона при его обжатии* R о кг[см%,

не ниже

JSs пункта

Проектная марка бетона, не ниже

2 „а*

к

, 300**

200* *

2 „е“

300**

200**

К п. 2,6 (стр. 9). В сноске ** к табл. 1 вторая фраза излагается в следующей редакции:

«При проектировании конструкций, предусмотренных в п. 2 «г» табл. 1, при опытном обосновании допускается снижение проектной марки бетона на одну ст>' пень; в этом случае величина Rq должна составлять не менее 70% от проектной марки».

К п. 2.14 (стр. II). Абзац а) исключается.

Абзац б) переименовывается в а), в котором Л1’ рая фраза излагается в следующей редакции:

допускается применение горячекат**' ной арматурной стали классов А-IV и A-III и арматур* ных прядей, а при соответствующем экспериментальна* обосновании — упрочненных вытяжкой арматурных ста* леи классов А-Шв и А-И в»;


1 оВ «■ » •

,я в следующей редакции:

не должны применяться: горячекатаная ... натурная сталь класса A-1V марок 80С и 20ХГ2СТ, ..[•ячменные вытяжкой арматурные стали классов А-Шв . \-Пв, а также горячекатаная арматурная сталь клас-

Г" 1

Д-I марок Ст.Зкп мартеновская и конверторная, < ,.3пс мартеновская и конверторная, ВМСт.Зкп, ■*\\Ст.Зпс, ВКСт.Зкп, ВКСт.Зпс; в сварных каркасах и

/

стках не должны также применяться горячекатаное -рматурные стали класса А-II марки Ст.бсп марте нов-^ая и конверторная и класса А-Ш марки 35ГС».

Конец второго абзаца этого же п. 2.18, начиная со , лоп «..кроме того», излагается в следующей редакции:

(88)»

« . .кроме того, не должны применяться : ирячекатаные, арматурные стали: класса A-III марк-i ".'ГС, класса A-II марки СтБсп мартеновская и кон-i.i-рторная и класса А-I марки Ст.Зсп мартеновская и конверторная, а в сварных каркасах и сетках — также , галь класса А-Ш марки 25Г2С».

К п. 2.19 (стр. 12). Конец абзаца, начиная со слов

сталь класса А-I марок», излагается в следующей Редакции:

«... сталь класса А-I марок ВМСт.Зсп, ВМСт.Зпс, li К Ст.Зсп и ВКСт.Зпс».

Там же, в конце примечания слова «... сталь марки ВКСт.Зпс» заменяются на «... сталь марок ВМСт Зпс и ВКСт.Зпс».

К п. 4.16 (стр, 21). Дополняется второе примечание ‘ Ядующего содержания:

«2. При расчете элементов на нагрузки, действующие jj стадии транспортирования и монтажа, допускаемая пшрина раскрытия трещин может приниматься за 30% более указанной в настоящем пункте».

К п. 4.20 (стр, 22). Конец абзаца, начиная со слов

в соответствии с указаниями», излагается в еле-

«г

дующей редакции:

«... в соответствии с указаниями п.п 9.1—9.9 на-

т*

стоящих норм, а также других нормативных документов».

li


К п. 5,6 (стр. 26). В первом и втором абзацах соответственно величины «0,65 и «0,/э    » заменяются на

«0,7/?!;» и <'0,8 /?»».

oM же абзаце «б» третья фраза: «не допускается ш-пие в таких конструкциях горячекатаной арма-стали класса A-IV (марки 30ХГ2С)» — исклю

чи

К п. 5.12 (стр. 27). Третий абзац: «При этом значение ? должно приниматься не менее 0,4» — исключается.

в) переименовывается в б).

^ п 2.17 (стр. 12). Первые (сверху) четыре строки из-Ч!Т,'Я в следующей редакции:

A-IV марок 80С и 20ХГСТ, упрочненная вытяж-*,мматурная сталь классов А-Шв и А-Ив, а также •ккатаная арматурная сталь класса А-1 марок - Зкп, ВКСт.Зкп и Ст.Зкп мартеновская и конвертор-

^ Ы ^я. >

Р

Конец второго абзаца этого же п. 2.17 излагается в -л-ютей редакции:

а также горячекатаная арматурная сталь клас-

ж

VI марок Ст, Зсп мартеновская и конверторная и

ь *

. зпе мартеновская и конверторная.

К п. 2.18 (стр. 12). В первом абзаце фраза, начиная

. не должна применяться», нзла-

К п. 7.3 (стр. 35). Дополняется второе примечание следующего содержания:

«2. Допускается не вводить предусмотренный настоящим пунктом коэффициент 0,8 при значениях

—ё—< 0,45, если при этом арматура «А» выполняет-

оо

ся из любого вида арматурных сталей из числа предусмотренных п. 2.7 настоящих норм, кроме стали класса А-1».

К п. 7.5 (стр. 36). Примечание 2 к таблице 19 излагается в следующей редакции:

«2. Расчетные длины двухветвевых колонн принимаются по «Инструкции по проектированию железобетонных конструкций».

К п. 7.42 (стр. 50). Рис. 20 заменяется следующим рисунком,

по f.f

Ш

/

\

4)t+b,Xh>

в котором размер S, определяемый по формуле (88),

уточняется

«S = 2 h\ “I-

К п. 7.50 (стр. 54). После обозначения Ny формулы (109) дополняется абзац следующего содержания:, «Значения Nx и Ny определяются из формул 2-го случая внецентренного сжатия по п 7.47 «б». Учет длительного действия нагрузки при косом внецентренном сжатии производится по «Инструкции по проектированию железобетонных конструкций».

К п. 7.64 (стр. 60 и 61). Пункт излагается в следующей редакции:

«7.64. Анкера, приваренные в тавр нормально к плоским элементам стальных закладных деталей, выполняемых в соответствии с указаниями пп. 12.55 и 12.56, при действии изгибающего момента, нормальной и сдвигающей сил, следует рассчитывать с учетом совместного действия этих силовых факторов.

Отогнутые анкера, приваренные внахлестку к стальным закладным деталям, выполняемым также в соответствии с указаниями пп. 12.55 и 12.56, допускается рассчитывать с учетом принципа независимости действия сил, причем анкера, приваренные внахлестку, рассчитываются только на сдвигающие усилия, а анкера, приваренные в тавр, — только на изгибающие моменты и нормальные силы Количество, сечение н длину анкеров следует определять по «Инструкции по проектированию железобетонных конструкций».

Конструкция закладных детален с приваренными к ним элементами передающими нагрузку на закладные


детали, должны обладать достаточной жесткостью для обеспечения равномерного распределения усилий между растянутыми анкерами и равномерной передачи сжимаю*

щих усилий на бетон.

Толщина пластинок закладных деталей при анкерах, приваренных в тавр, должна удовлетворять условию (144), а также технологическим требованиям по сварке.

оп > 0,25 d ,    (144)

где d — диаметр анкеров;

/?а — расчетное сопротивление анкеров растяжению

в кг/см2*;

R— расчетное сопротивление стали пластинок на срез, которое может приниматься равным

1300 кг/см2.

К п. 8.10 (стр. 65), В конце первого абзаца исключаются слова; «а также в местах резкого изменения ширины сечения».

Далее, в этом же пункте пояснение обозначения [<Уу

после формулы (161) излагается в следующей редакции: «<7 »—сжимающее напряжение в бетоне, действующее в направлении, перпендикулярном к продольной оси элемента, и вызванное влиянием предварительного напряжения поперечной арматуры (хомутов или отгибов), а также местных сжимающих напряжении, возникающих вблизи опор или грузов. Абсолютное значение 0у от предварительного напряжения поперечной арматуры (хомутов или отгибов) определяется по формуле (162). К п. 9.8 (стр. 71). В конце первого абзаца после слов следует увеличивать на 15%» дополняется следующая фраза: «Допускается не увеличивать расчетные значения кривизн для предварительно напряженных элементов таврового сечения с полкой в сжатой зоне».

Далее в этом же пункте конец второго абзаца после слов «..следует вводить коэффициент 0,8» заканчивается следующей фразой:

«..за исключением случаев, когда деформации пустотных настилов определяются с учетом отсутствия

трещин на приопорных участках».

К п, 9.10 (стр. 71). Пункт 9.10 исключается полностью.

К п, 12.2 (стр. 75). В 13 строке снизу вместо слов «в подпункте «г»» должно быть «подпункте «в» ».

К п* 12.7 (стр. 76). Дополняется второе примечание

следующего содержания:

«2. В многопустотных панелях расстояния между продольными стержнями допускается увеличивать до

400 ли*».

К п. 12.17 (стр. 79). Дополняются два примечания

следующего содержания:

«I. В многопустотных панелях расстояния между стержнями, доводимыми до опоры, допускается увеличивать до 400 мм,

2. При армировании неразрезных плит сварными рулонными сетками допускается вблизи промежуточных •опор все нижние стержни отгибать в верхнюю зону» К п 12.19 (стр. 79). Дополняются два примечания

»след^ющего содержания:

«1. Ненапрягаемые стержни периодического профиля we стали классов Л'Ш и А-Нв допускается заводить за

грань опоры на длину 5а, меньшую значения /», ум, за иного в табл. 26,

2 Ненапрягаемые продольные стержни в элементах конструкций из бетона проектных марок 400 и выше допускается заводить за грань опоры на длину на 5* меньшую значений lHt указанных для бетона проектных марок 200 и выше »

К п 12.43 (стр. 83). В п 2 табл. 26 должно быть

1

Условия работы стыка

Наименьшая длина перепуска 1 нахлестки / при бетоне проектной

марки

150

200 и выше

б**

50 а

*15 a

К п. 12.56 (стр 85 и 86). Пункт 12.56 излагается в следующей редакции:

«12.56. Стальные закладные детали с анкерами дол ж* ны, как правило, состоять из отдельных пластинок (уголков или фасонной стали) с приваренным к ним торцом под слоем флюса анкерными стержнями преимуществен* но периодического профиля; число анкерных стержней рекомендуется,. как правило, принимать не менее четырех (рис, 46); постановка двух анкерных стержней допускастся при условии, если сдвигающая сила действует перпендикулярно к плоскости, в которой расположены эти стержни, и при отсутствии изгибающего момента

Если сжимающее усилие на уровне крайнего ряда сжатых анкеров меньше или равно 0,3 сдвигающей силы, то следует:

а) приваривать к закладной детали упорные пластинки (или коротыши из арматурных стержней) шириной или диаметром не менее 10 мм, располагая их между анкерами в пределах защитного слоя бетона, либо б) применять закладные детали, имеющие кроме анкеров, приваренных в тавр, также и отогнутые анкеры, приваренные внахлестку под углом к сдвигающей силе и полностью воспринимающие сдвигающую силу; при наличии изгибающего момента или растягивающей силы, действующих на закладную деталь, рекомендуется в зоне отогнутых анкеров устанавливать хомуты с шагом не более 100 мм.

При наличии растягивающих усилий во всех анкера^ и при одновременном действии сдвигающей силы следует предусматривать специальные мероприятия для восприятия сдвигающей силы.

Число анкерных стержней, приваренных внахлестку, принимается не менее двух, а расположение их должно быть симметричным по отношению к плоскости сдвигающей силы. Угол наклона этих анкеров к направлений сдвигающей силы должен быть не больше 25 и не мень* ше 15°. Постановка только одних анкеров, приваренные внахлестку, т. е. при отсутствии анкеров, приваренны> в тавр к пластине, не разрешается.

Соединение анкерных стержней с плоскими эпементэ-ми проката следует производить в соответствии с тре' бованиями нормативных документов по сварке.

Длину анкерных стержней и расстояния между а11' керами от оси анкеров до граней железобетонной конст*


мИи следует принимать согласно «Иш’тр\кции по ,.кт,ировашпо железобетонных конструкции*

^ п. 12.57 (стр. 86). Первый абзац излагается в слегшем редакции*

«12.57. Концевые части стыкуемых сжатых элемен-(например, концы сборных колонн) должны проек-шаться с усилением сжатой зоны сечения вблизи стыло сравнению с прочностью, требуемой по расчету на

действующие в этом сечении усилия, в соответствии с ^Инструкцией по проектированию железобетонных конструкций». В сухих стыках при усилении сжатой зоны у концов элемента сварными сетками должны соблюдаться требования п. 7.13».

Далее во втором абзаце этого же пункта вместо слов <г... торцы стык\емых элементов ...» должно быть* «,.. концы стыкуемых элементов».