ЛИСТ УЧЕТА ЦИРКУЛЯРНЫХ ПИСЕМ, ИЗМЕНЯЮЩИХ / дополняющих НОРМАТИВНЫЙ ДОКУМЕНТ

_Правила    классификации    и    постройки    морских    судов,    2018_

_НД № 2-020101-104_

_Часть IV Остойчивость_

(номер и название нормативного документа)

11/05

РОССИЙСКИЙ МОРСКОЙ РЕГИСТР СУДОХОДСТВА

ЦИРКУЛЯРНОЕ ПИСЬМО №314-08-1112ц    от    26.03    .2018

Касательно:

внедрения положений Резолюции ИМО MSC.415(97) в Правила классификации и постройки морских судов, 2018, НД № 2-020101-104

Объект(ы) наблюдения;

буксиры, эскортные буксиры, суда для обслуживания якорей, плавучие краны и крановые суда

Дата ввода в действие:    Действует    до:    Действие    продлено    до:    -

с момента опубликования    31.12.2018

Отменяет/ изменяет/ дополняет циркулярное письмо № -    от    -

Количество страниц:    1+18

Приложение (я):

текст изменений к части IV «Остойчивость» и части XVII словесные характеристики, определяющие ко^ётруктивн судна»

Генеральный директор Текст ЦП:

Настоящим информируем, что в связи с принятием Резолюции ИМО MSC.415(97) «Поправки в Часть В Международного кодекса по остойчивости неповрежденного судна, 2008» в Правила классификации и постройки морских судов вносятся изменения, приведенные в приложении к настоящему циркулярному письму.

Данные изменения будут внесены в Правила при их переиздании.

Необходимо выполнить следующее:

1.    Ознакомить инспекторский состав подразделений PC и заинтересованные организации в регионе деятельности с содержанием настоящего циркулярного письма.

2.    Применять положения настоящего циркулярного письма в практической деятельности Регистра.

Перечень измененных и дополненных пункгов/глав/разделов (для указания в Листе учета ЦП (форма 8.3.36)):

часть IV: пункты 3.7.1.3, 3.7.3.5, 4.1.1.5 и приложение 3 часть XVII: пункт 2.2.2.1.6

Исполнитель:    Одегов В.С.    Отдел    314

Система «Тезис» № 18-48423

02/2018

надстройки на верхней палубе, а также двери всех сходов в помещения, расположенные ниже верхней палубы);

0с ~ угол крена, град, соответствующий второму пересечения диаграммы статической остойчивости и кривой плеч кренящего момента.

2.3.3    Для судов, задействованных в портовых, рейдовых и морских буксировках, угол крена, соответствующий первому пересечению диаграммы статической остойчивости и кривой плеч кренящего момента, возникающего от рывка буксирного троса, рассчитанного в соответствии с 2.1.2, должен быть не более, чем угол заливания .

2.3.4    Для эскортных буксиров при учете плеча максимального кренящего момента, определенного в соответствии с 2.2, должны выполняться следующие критерии:

.1 Л > 1,25*8;

.2 С> 1.40-D;

.3 0_е< 15°,

где А - площадь под диаграммой статической остойчивости, от угла 0_е до угла 20° (см. рис. 2.3.4-1);

В - площадь под кривой кренящего момента от угла 0_е до угла 20° (см. рис. 2.3.4-

1);

С - площадь под диаграммой статической остойчивости, от угла 0 до крена Во (см. рис. 2.3.4-2);

D - площадь под кривой кренящего момента, от угла 0 до угла 0d (см. рис. 2.3.4-2);

0_е - угол крена, град, соответствующий первому пересечению диаграммы статической остойчивости и кривой кренящего момента;

Bd - угол крена, град, соответствующий второму пересечению диаграммы статической остойчивости и кривой кренящего момента или углу заливания, смотря по тому, который из них меньше.

2.4    Остойчивость буксиров, предназначенных для проведения портовых, рейдовых, морских буксировок и эскортных операций должна быть проверена в следующих случаях загрузки в дополнение к указанным в 1.4.8.2:

.1 максимальная осадка, при которой может проводиться буксировка или эскортирование, со 100 % запасов;

.2 минимальная осадка, при которой может проводиться буксировка или эскортирование, с 10 % запасов;

.3 промежуточное состояние с 50 % запасов.

2.5    Для судов, предназначенных для проведения портовых, рейдовых, морских буксировок, эскортных операций, обслуживания якорей, плавучих кранов/крановых судов в рассматриваемых случаях загрузки должны быть учтены: вес груза, цепей, запасных тросов и тросов на лебедках.

3 ПЛАВУЧИЕ КРАНЫ/КРАНОВЫЕ СУДА

3.1    Область применения.

3.1.1    Требования настоящей главы применяются к судам, осуществляющим грузоподъемные операции, включающим в том числе поднятие собственных конструкций судна или поднятие грузов, при котором максимальный кренящий момент от подъема превышает рассчитанный по формуле:

M_L = 0,67 • Д • СМ • ф

где Ml - величина кренящего момента, тм, вызванного нагрузкой на грузоподъемном устройстве;

GM - исправленная метацентрическая высота, м, с учетом нагрузки на грузоподъемном устройстве;

f - наименьший надводный борт, м, измеренный от верхней кромки открытой палубы до ватерлинии;

В - ширина судна, м;

Л - водоизмещение судна, включая поднимаемый груз, т.

Положения настоящей главы также применяются к судам, осуществляющим грузоподъемные операции, вызывающее возрастание аппликаты центра тяжести судна, связанное с подъемом груза, превышающее 1 %.

Расчеты должны проводиться для наиболее неблагоприятного случая загрузки, при котором возможно использование грузоподъемного оборудования.

3.1.2    Для целей настоящего раздела, закрытая акватория означает акваторию, на которой воздействие погодных условий на грузоподъемные операции незначительно. В другом случае акватория должна пониматься открытой. В общем случае, к закрытой акватории относятся пространства спокойной воды, например, эстуарии, рейды, заливы, лагуны, где открытые участки (участки пространства без

преград, на которых ветер может перемещаться вдоль воды в прямом направлении) не превышают 6 миль.

3.2 Нагрузка и аппликата центра тяжести для различных видов грузоподъемных операций.

3.2.1 В расчетах остойчивости при грузоподъемных операциях, в которых используются грузоподъемные устройства, такие как кран, стрела, тренога, кран с А-образной рамой или аналогичные:

.1 величина вертикальной нагрузки Pl должна приниматься равной максимально допустимой статической нагрузке, соответствующей рассматриваемому вылету грузоподъемного устройства;

.2 поперечное расстояние у является поперечным расстоянием между точкой приложения вертикальной нагрузки к грузоподъемному устройству и диаметральной плоскостью судна в положении без крена;

.3 аппликата центра тяжести груза KGioad принимается как вертикальное расстояние между точкой приложения вертикальной нагрузки к грузоподъемному устройству до основной плоскости судна в положении без крена;

.4 изменение положения центра тяжести грузоподъемного устройства должно учитываться в расчетах.

3.2.2    В расчетах остойчивости при грузоподъемных операциях, в которых не используются грузоподъемные устройства, такие как кран, стрела, тренога, кран с А-образной рамой или аналогичные, а происходит подъем частично или полностью затопленных объектов через роллер или другие точки усиления на уровне палубы:

.1 величина вертикальной нагрузки, Pl, должна приниматься равной максимально допустимой нагрузке на тормоз лебедки;

.2 поперечное расстояние у является поперечным расстоянием между точкой приложения вертикальной нагрузки к грузоподъемному устройству и диаметральной плоскостью судна в положении без крена;

.3 аппликата центра тяжести груза KGtoad принимается как вертикальное расстояние между точкой приложения вертикальной нагрузки к грузоподъемному устройству до основной плоскости судна в положении без крена.

3.3 Критерии остойчивости.

3.3.1    Критерии остойчивости, приведенные в настоящей главе, а также критерии, приведенные в 3.4-3.5 и 3.7, смотря по тому, какие применимы, должны быть выполнены во всех случаях загрузки, в которых допускается проведение грузоподъемных операций, при наиболее неблагоприятном, с точки зрения остойчивости, положении грузоподъемного устройства и поднимаемого груза. Для целей настоящей главы и главы 3.4 водоизмещение и координаты центра тяжести судна рассчитываются с учетом массы и положения центра тяжести грузоподъемного устройства и груза.

3.3.2    Остойчивость судов при проведении грузоподъемных операций, указанных в 3.1.1, в дополнение к критериям, указанным в разд. 2, и другим применимым критериям, должна соответствовать следующим критериям остойчивости:

.1 статический угол крена не должен превышать допустимый угол крена, на котором обеспечивается надежная работа грузоподъемного устройства;

.2 при проведении грузоподъемной операции в закрытой акватории наименьшее расстояние между водой и верхней непрерывной палубой с учетом крена и дифферента в любом месте по длине судна должно быть более 0,5 м;

.3 при проведении грузоподъемной операции в открытой акватории, наименьшее расстояние между водой и верхней непрерывной палубой с учетом крена и дифферента в любом месте по длине судна должно быть не менее 1 м или максимальной значительной высоты волны (0,75-Лз%), м, при которой допускается проведение операции, смотря по тому, что больше.

3.4 Грузоподъемные операции, проводимые с эксплуатационными и погодными ограничениями.

3.4.1 Для проверки остойчивости судна при проведении грузоподъемных операций, проводимых с определенными ограничениями, указанными в 3.4.1.1, вместо критериев, приведенных в 3.3, могут использоваться критерии остойчивости, указанные в 3.4.1.2:

.1 ограничения погодных условий должны включать по крайней мере следующее:

максимально допустимая высоты волны 3-процентной обеспеченности hz%\ максимальная скорость ветра (установившаяся скорость в течении 1 минуты на высоте 10 метров над уровнем моря);

эксплуатационные ограничения должны включать по крайней мере следующее:

максимальное время нахождения груза в поднятом состоянии;

ограничение скорости судна;

ограничение по движению судов.

.2 остойчивость судна должна быть проверена при наиболее неблагоприятном, с точки зрения остойчивости, положении грузоподъемного устройства и поднимаемого груза, на соответствие следующим критериям:

.1 кромка наиболее высокой непрерывной палубы не должна погружаться в воду;

.2 A_rl > 1,40 ■ A_hl

где Arl - площадь под диаграммой статической остойчивости, построенной с учетом кренящего момента от подъема груза, действия противокреновой системы, в случае ее наличия, от угла статического крена 0i до угла заливания или угла заката 0/? или второго пересечения диаграммы статической остойчивости и кривой плеч ветрового кренящего момента, смотря по тому, который из них меньше (см. рис. 3.4.1.2);

Ahl - площадь под кривой плеч ветрового кренящего момента, возникающего от действия ветра со скоростью, определенной в 3.4.1.1, приложенного к судну и поднятому грузу (см. 3.4.1.2).

.3 площадь под диаграммой статической остойчивости от угла статического крена 01 до угла заливания 0f или 20°, смотря по тому, который из них меньше, не должна быть менее 0,03 мрад.

3.5 Обрыв груза.

3.5.1 Остойчивость судна, осуществляющего грузоподъемную операцию, должна быть достаточной, чтобы противостоять обрыву груза при наиболее неблагоприятном, с точки зрения остойчивости, положении грузоподъемного устройства и поднимаемого груза. Для подтверждения достаточной остойчивости, площадь на стороне судна, противоположной стороне с которой происходит подъем (площадь 2) должна быть больше, чем остаточная площадь на стороне судна, с которой происходит подъем (площадь 1), как указано на рис. 3.5.1, на величину, указанную ниже:

площадь 2 > 1,40 ■ площадь 1, для грузоподъемных операций, проводимых на открытой акватории;

площадь 2 > 1,00 ■ площадь 1, для грузоподъемных операций, проводимых на закрытой акватории,

где GZi - диаграмма статической остойчивости (GZ) для состояния загрузки до обрыва груза, построенная с учетом кренящего момента от подъема груза, действия противокреновой системы, в случае ее наличия;

GZ2 - диаграмма статической остойчивости (GZ) для состояния загрузки после обрыва груза, построенная с учетом кренящего момента, вызванного противокреновой системой, в случае ее наличия;

0е2~ статический угол крена после обрыва груза, град.;

0f - угол заливания, град, или угол, соответствующий второму пресечению диаграммы статической остойчивости и кривой плеч кренящего момента, град, смотря по тому, который из них меньше.

Диаграмма статической остойчивости должна быть построена с учетом изменения положения центра тяжести судна в зависимости от угла крена.

3.6 Альтернативный метод расчета остойчивости.

3.6.1    Критерии, приведенные в 3.6, могут применяться к судам, осуществляющим грузоподъемные операции, указанные в 3.1.1, вместо критериев, приведенных в 3.3 - 3.5. Для целей этой главы и главы 3.7 поднятый груз, вызывающий накренение судна, принимается в виде кренящего момента/кренящего плеча, который учитывается на диаграмме статической остойчивости судна.

3.6.2    Кренящий момент, вызванный подъемом груза, и его плечо рассчитываются по формулам:

НМ_в = P_L-y ■ cosQ HL_e = НМ_в ч- Д

где НМе - кренящий момент, тм, от поднятия груза при крене 0;

Pl - вертикальная нагрузка, т, от поднимаемого груза, как определено в 3.2.1.1; у - поперечное расстояние, м, как определено в 3.2.1.2;

0 - угол крена, град;

HLq - плечо кренящего момента, м, вызванного подъемом груза при крене 0 Д - водоизмещение судна с учетом поднимаемого груза, т.

3.6.3 Для применения критерия, указанного в 3.7, учитывающего обрыв груза, на судне, где используется противокреновая система, кренящие плечи, рассчитываются по формуле:

(P_L ■ у — CBM) ■ cos9 ^CHLl =-д-

CBM ■ cosd

где CBM - кренящий момент, тм, вызванный действием противокреновой системы

CHL1 - комбинированное плечо кренящего момента, м, вызванного подъемом груза и действием противокреновой системы, при водоизмещении включающем поднимаемый груз;

CBHL2 - плечо кренящего момента, м, вызванного действием противокреновой системы, при водоизмещении без поднимаемого груза.

3.7 Альтернативные критерии остойчивости.

3.7.1 Остойчивость судна при проведении грузоподъемных операций, указанных в 3.1.1, должна соответствовать критериям, приведенным в этой главе. В другое время остойчивость судна должна соответствовать критериям, указанным в разд. 2, и другим применимым критериям.

.1 площадь между диаграммой статической остойчивости и кривой плеч кренящего момента от первого пересечения диаграммы статической остойчивости и кривой плеч кренящего момента 0_е до угла 40° или угла, которому соответствует максимальное плечо диаграммы статической остойчивости, измеренное между диаграммой и кривой, должна быть не менее чем:

0,080 мрад, если грузоподъемные операции проводятся на открытой акватории; 0,053 мрад, если грузоподъемные операции проводятся на закрытой акватории; .2 статический угол крена должен быть не более, чем:

.1 10°;

.2 угол входа в воду кромки верхней непрерывной палубой;

.3 допустимый угол крена/дифферента, на котором обеспечивается надежная работа кранового устройства;

3.7.2 Остойчивость судна, осуществляющего грузоподъемную операцию, должна быть достаточной, чтобы противостоять обрыву груза при наиболее неблагоприятном, с точки зрения остойчивости, положении грузоподъемного устройства и поднимаемого груза. Для подтверждения достаточной остойчивости, площадь на стороне судна, противоположной стороне с которой происходит подъем (площадь 2) на рис. 3.7.2 должна быть больше, чем площадь на стороне судна, с которой происходит подъем (площадь 1), как указано на рис. 3.7.2, на величину, указанную ниже:

площадь 2 - площадь 1 > К,

где К = 0,037 мрад, для грузоподъемных операций, проводящихся на открытой акватории;

К = 0,0 мрад, для грузоподъемных операций, проводящихся на закрытой акватории;

GZ(1) - диаграмма плеч восстанавливающего момента при водоизмещении, соответствующем судну без нагрузки на грузоподъемном устройстве;

GZ(2) - диаграмма плеч восстанавливающего момента при водоизмещении, соответствующем судну с нагрузкой на грузоподъемном устройстве;

Площадь 2 - площадь между кривыми GZ(1) и CBHL2 до угла заливания и угла второго пересечения GZ(2) и CBHL2, смотря по тому, который из них меньше;

Площадь 1 - площадь между кривыми GZ(1) и CBHL2 до угла первого пересечения диаграммы статической остойчивости и кривой плеч кренящего момента 0_е

Рис. 3.7.2

3.8    Модельные испытания или прямые расчеты.

3.8.1 Модельные испытания или прямые расчеты, проводимые по методике, одобренной Регистром, подтверждающие, что остойчивость судна достаточна для того, чтобы противостоять обрыву груза, могут быть использованы как альтернативный способ подтверждения соответствия требованиям 3.5 и 3.7.2 при выполнении следующих условий:

.1 учтены влияние ветра и волнения;

.2 максимальная амплитуда динамической качки судна после обрыва груза не приводит к погружению отверстий, считающихся открытыми;

3.9    Остойчивость судов, осуществляющих грузоподъемные операции, должна быть проверена в случаях загрузки, показывающих практические границы эксплуатации. Случаи использования противокреновых систем, при их наличии, также должны быть рассмотрены. Остойчивость судна должна соответствовать требованиям в случае обрыва груза.

3.10    Критерии, указанные в 3.3 - 3.5 и 3.7, смотря по тому, что применимо, должны выполняться во всех случаях загрузки, при которых может происходить подъем груза, с учетом самого неблагоприятного, сточки зрения остойчивости, положения грузоподъемного устройства. В каждом рассматриваемом случае загрузки должны

быть учтены масса и координаты центра тяжести поднимаемого груза, устройства для его подъема и балласта противокреновой системы, если она используется. В качестве наиболее неблагоприятного положения может быть принято положение, при котором поперечный и вертикальный кренящие моменты максимальные. Также остойчивость должна быть проверена для других возможных случаев положения грузоподъемной стрелы и балласта противокреновой системы.»

ЧАСТЬ XVII. ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ЗНАКИ СИМВОЛА КЛАССА И СЛОВЕСНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ, ОПРЕДЕЛЯЮЩИЕ КОНСТРУКТИВНЫЕ ИЛИ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫЕ ОСОБЕННОСТИ СУДНА

2 ТЕХНИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ К ЭСКОРТНЫМ БУКСИРАМ

Вводится новый пункт 2.2.2.1.6 следующего содержания:

«2.2.2.1.6 Для подтверждения достаточной остойчивости эскортных буксиров проверка может быть выполнена в соответствии с требованиями, приведенными в разд. 1 приложения 3 части IV «Остойчивость».».

ПРАВИЛА КЛАССИФИКАЦИИ И ПОСТРОЙКИ МОРСКИХ СУДОВ, 2018,

НД-2-020101-104

ЧАСТЬ IV. ОСТОЙЧИВОСТЬ

3 ДОПОЛНИТЕЛЬНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ К ОСТОЙЧИВОСТИ

Вводится новый пункт 3.7.1.3 следующего содержания:

«3.7.1.3 Для подтверждения достаточной остойчивости буксиров, предназначенных для портовых, рейдовых или морских буксировок, проверка может быть выполнена в соответствии с требованиями, приведенными в разд. 2 приложения 3 настоящей части.».

Вводится новый пункт 3.7.3.5 следующего содержания:

«3.7.3.5 Для подтверждения достаточной остойчивости судов для обслуживания якорей проверка может быть выполнена в соответствии с требованиями, приведенными в разд. 1 приложения 3 настоящей части.».

4 ТРЕБОВАНИЯ К ОСТОЙЧИВОСТИ ПЛАВУЧИХ КРАНОВ, КРАНОВЫХ СУДОВ, ТРАНСПОРТНЫХ ПОНТОНОВ, ДОКОВ И СТОЕЧНЫХ СУДОВ

Вводится новый пункт 4.1.1.5 следующего содержания:

«4.1.1.5 Для подтверждения достаточной остойчивости судов, на которые распространяется действие настоящей главы, проверка может быть выполнена в соответствии с требованиями, приведенными в разд. 1 приложения 3 настоящей части.».

Часть дополняется новым Приложением 3 следующего содержания:

Российский морской регистр судоходства

Правила классификации и постройки морских судов Часть IV Остойчивость

Ответственный за выпуск А. В. Зухарь Главный редактор Mt Р. Маркуишпа Редактор С. В. Шуличенко Компьютерная верстка С. С. Лазарева

Подписано в печать 03.10.17. Формат 60 х 84/8. Гарнитура Тайме. Тираж 150. Заказ № 2017-15

ФАУ «Российский морской регистр судоходства» 191186, Санкт-Петербург, Дворцовая набережная, 8 www.rs-class.org/ru/

«ПРИЛОЖЕНИЕ 3

ТРЕБОВАНИЯ РЕЗОЛЮЦИИ ИМО MSC.415 (97) К ОСТОЙЧИВОСТИ СУДОВ ДЛЯ ОБСЛУЖИВАНИЯ ЯКОРЕЙ, БУКСИРОВ, ЭСКОРТНЫХ БУКСИРОВ,

ПЛАВУЧИХ КРАНОВ И КРАНОВЫХ СУДОВ

До вступления в силу резолюции ИМО MSC.415(97) требования настоящего Приложения могут использоваться для проверки остойчивости судов для обслуживания якорей, буксиров, эскортных буксиров, плавучих кранов и крановых судов.

1 СУДА ДЛЯ ОБСЛУЖИВАНИЯ ЯКОРЕЙ

1.1    Плечо кренящего момента.

1.1.1    Плечо кренящего момента Н1_ф, м, вызванного натяжением троса, рассчитывается по формуле:

HL_V = (M_AH/A₂)cose где М_АН = F_p(h • sina • cosp + у ■ sinp);

F_v = F_p- sinp;

F_p - допустимое натяжение троса, тм, которое может быть приложено к судну во время работы, когда трос проведен через буксирные тумбы. Б любом случае, F_p не должно приниматься больше Fd\

Fd - максимальное допустимое натяжение, тм, - максимальное тяговое усилие лебедки или максимальная удерживающая сила тормоза лебедки, смотря по тому что больше;

(3 - угол, град, измеренный в вертикальной плоскости, между ватерлинией и линией действия силы натяжения троса, определяемый при угле крена, соответствующем максимальному кренящему моменту, рассчитываемый по формуле

arctg(y/(h • sina:)). Должен приниматься не менее, чем arccos(l,5B_p/(F_p ■ cosa))\

В_р - максимальное постоянное тяговое усилие, тм;

h - вертикальное расстояние, м, от точки приложения движущей силы судна до: верхней точки буксирной тумбы или

точки на линии между верхней точкой схода троса с лебедки и верхним краем кормы или любого объекта, ограничивающего движение буксирного троса в поперечном направлении;

a - угол, град, измеренный в горизонтальной плоскости, между диаметральной плоскостью и линией действия силы натяжения троса, приложенной к судну без крена;

у - поперечное расстояние, м, от диаметральной плоскости до точки на борту судна, где приложена сила натяжения троса, рассчитываемое по формуле

y₀ + х ■ tana. Принимается не более, чем В/2;

уо- поперечное расстояние, м, между диаметральной плоскостью и внутренней стороной буксирной тумбы или любого объекта, ограничивающего движение троса в поперечном направлении;

х - продольное расстояние, м, между кормой и буксирной тумбой или любым объектом, ограничивающим движение троса в поперечном направлении.

В - ширина судна, м;

А2 - водоизмещение судна, т, с учетом вертикальной силы (F_v), приложенной в диаметральной плоскости к кормовой оконечности судна;

Рис. 1.1.1 Схема расположения углов а и {3 и расстояний h, х и у. Вектором Ft обозначено направление действия силы натяжения троса

1.2 Допустимое натяжение троса.

1.2.1    Значение допустимого натяжение троса, принимаемое в расчете, не должно превышать значения, определенного в соответствии с 1.2.2.

1.2.2    Допустимое натяжение троса, изменяется в зависимости от угла а, определенного согласно 1.1, и может быть определено, исходя из расчетов остойчивости, с учетом выполнения следующих условий:

.1 плечо кренящего момента вычисляется в соответствии с 1.1 для каждого угла а;

.2 выполняются все критерии остойчивости, указанные в 1.3;

.3 угол а принимается не менее 5°, кроме случая, указанного в 1.2.3;

.4 значения угла а должны быть рассчитаны с шагом, не превышающем 5°, кроме случая, когда допустимое натяжение троса не превышает значений, вычисленных для более неблагоприятных значений угла а;

1.2.3    Для операций по извлечению застрявшего якоря, в ходе которой судно находится над якорем на малом ходу или без хода, угол а может быть принят менее 5°.

1.3    Критерии остойчивости.

1.3.1    Остойчивость судна при проведении операций по обслуживанию якорей должна соответствовать критериям, приведенным в этой главе. В другое время остойчивость судна должна соответствовать критериям, указанным в разд. 2, и другим применимым критериям.

1.3.2    Площадь между диаграммой статической остойчивости и кривой плеч кренящего момента, вычисленной в соответствии с 1.1.1, от угла их первого пересечения до угла второго пересечения или угла заливания, смотря по тому, который из них меньше, должна быть не менее 0,070 мрад.

1.3.3    Максимальное плечо, измеренное между диаграммой статической остойчивости и кривой плеч кренящего момента, вычисленной в соответствии с 1.1.1, должно быть не менее 0,2 м.

1.3.4    Угол первого пересечения диаграммы статической остойчивости и кривой плеч кренящего момента, вычисленной в соответствии с 1.1.1, должен быть не более чем:

.1 угол, соответствующий плечу диаграммы статической остойчивости, равному половине максимального плеча диаграммы статической остойчивости;

.2 угол входа кромки палубы в воду;

.3 15°, смотря по тому, который из них меньше.

1.3.5    Величина надводного борта в корме, измеренная в диаметральной плоскости, должна быть не менее величины 0.005L во всех случаях загрузки с учетом вертикальной силы (как указано в определении водоизмещения Дг в 1.1.1). В случае участия в операции по извлечению застрявшего якоря, как указано в 1.2.3 меньший надводный борт может быть принят при условии, что соответствующие предосторожности указаны в плане операции.

1.4    Остойчивость судов для обслуживания якорей должна быть проверена в следующих случаях загрузки в дополнение к указанным в 1.4.8.2:

.1 случай загрузки с максимальной осадкой, при которой возможны операции по обслуживанию якорей, с 67 % запасов;

.2 случай загрузки с минимальной осадкой, при которой возможны операции по обслуживанию якорей, с 10 % запасов.

1.5    Остойчивость судов для обслуживания якорей должна быть проверена для всех буксирных тумб, при соответствующем максимальной натяжении троса, и других элементов конструкции, ограничивающих движение троса.

1.6    Остойчивость судов для обслуживания якорей в случаях загрузки, указанных в 1.4, при условии приложения проектной силы тяги Fd к ближайшим к диаметральной плоскости буксирным тумбам, критерии остойчивости, указанные в 1.2.2, должны выполняться, как минимум для значения а, равного 5°.

1.7    Прибор контроля остойчивости.

1.7.1 Прибор контроля остойчивости может использоваться для определения допустимого натяжения троса и проверки соответствия применимым критериям остойчивости. Два типа приборов контроля остойчивости могут использоваться на борту судна:

.1 программное обеспечение, предназначенное для определения допустимого натяжения троса на основании кривой допустимых значений;

.2 программное обеспечение, осуществляющее расчеты остойчивости для определения соответствия с применимыми критериями для заданного случая загрузки (до приложения силы натяжения троса), заданного натяжения и заданного положения троса (определенного углами а и р).

2 БУКСИРЫ И ЭСКОРТНЫЕ БУКСИРЫ

2.1    Плечо кренящего момента.

2.1.1    Плечо кренящего момента, возникающего при буксировке, м, вычисляется с учетом следующего:

.1 поперечный кренящий момент возникает под действием силы тяги движителя, рулевого устройства и противостоящей силой тяги буксирной линии.

.2 кренящее плечо НЦ, м, изменяющееся в зависимости от кренящего угла а, рассчитывается по формуле:

ВР ■ С_т ■ (7i ■ coscp — г ■ sin(p)

HL =---

^v    9    '    Л

где BP - максимальное постоянное тяговое усилие, кН;

Ст= 0,5, для судов без винторулевых колонок;

0,9/(1+1/1_), для судов с винторулевыми колонками, установленным в одной точке по длине судна. Ст должен приниматься не менее 0,7 для судов с винторулевыми

колонками, предназначенными для буксировки кормой, или тракторных буксиров, предназначенными для буксировки носом, и не менее, чем 0,5 для судов с винторулевыми колонками, предназначенными для буксировки носом, или тракторных буксиров, предназначенным для буксировки кормой.

Для судов с другим расположением движителей и буксирных устройств, коэффициент Ст должен определяться по методике одобренной Регистром.

Л - водоизмещение, т;

/ - продольное расстояние, м, между точкой приложения силы тяги буксирного троса и вертикальной осью движителя;

h - вертикальное расстояние, м, между точкой приложения силы тяги буксирного троса и горизонтальной осью движителя;

д- ускорение свободного падения, м/с², равное 9,81;

г - расстояние, измеренное в поперечной плоскости, м, между диаметральной плоскостью и точкой приложения силы тяги буксирного троса;

L- длина судна, м.

В качестве точки приложения силы тяги буксирного троса в расчете может приниматься буксирный гак, скоба, направляющая или другое устройство, предназначенное для крепления или ограничения движения буксирного троса.

2.1.2 Плечо кренящего момента, возникающего от рывка буксирного троса, м, рассчитывается по формуле:

0d - угол входа в воду кромки палубы, град, вычисляемый по формуле 9₀ =

Сз - расстояние от центра площади проекции подводной части корпуса судна на диаметральную плоскость А_р до ватерлинии, отнесенное к осадке, изменяющееся в зависимости от угла крена, м;

у - плотность воды, т/м³;

V~ поперечная скорость, м/с, равная 2,57 (5 узлов);

А_р - поперечная площадь проекции подводной части корпуса судна на диаметральную плоскость, м²;

г “ расстояние, измеренное в поперечной плоскости, м, между диаметральной плоскостью и точкой приложения силы тяги буксирного троса;

Ls - расстояние, измеренное в продольной плоскости, м, между кормовым перпендикуляром и точкой приложения силы тяги буксирного троса;

d - осадка судна, м.

В качестве точки приложения силы тяги буксирного троса в расчете может приниматься буксирный гак, скоба, направляющая или другое устройство, предназначенное для крепления или ограничения движения буксирного троса.

2.2 Кренящее плечо при эскортных операциях.

2.2.1    Расчет параметров остойчивости судна при эскортных операциях проводится для состояния судна в положении равновесия, определяемого совместным действием гидродинамических сил, действующих на корпус и выступающие части, силой, возникающей при работе движителя и силой тяги буксирного троса, как показано на рис. 2.2.1.

2.2.2    На стадии проектирования удерживающая сила, тормозящая сила, угол крена и кренящее плечо может определяться по результатам модельных испытаний либо расчетным методом. По завершении постройки судна значения максимальной удерживающей силы и максимально возможного угла крена буксира уточняются на основании результатов натурных испытаний или численного моделирования по одобренной Регистром методике.

2.2.3    Для каждого случая загрузки определение положения равновесия должно производиться для всего применимого спектра скоростей эскортирования эскортируемого судна относительно воды (типовой спектр скоростей эскортирования составляет 6-10 узлов).

2.2.4    Для каждой возможной комбинации загрузки судна и скорости эскортирования, остойчивость судна должна быть проверена с учетом максимального кренящего момента.

2.2.5    При расчетах остойчивости кренящий момент должен приниматься постоянным.

части Рис. 2.2.1

2.3 Критерии остойчивости.

2.3.1    Остойчивость судов при проведении портовых, рейдовых морских буксировок и эскортных операций должна соответствовать критериям, приведенным в этой главе в дополнение к критериям, указанным в разд. 2, и другим применимым критериям.

2.3.2    Для судов, задействованных в портовых, рейдовых и морских буксировках, площадь А между диаграммой статической остойчивости и кривой плеч кренящего момента, возникающего при буксировке, вычисленного в соответствии с 2.1.1, от угла крена 0_е до угла их второго пересечения 0_С или угла заливания 0f, смотря по тому, который из них меньше, должна быть больше площади В между кривой плеч кренящего момента и диаграммой статической остойчивости, от угла крена 0=0 до угла 0_е.

0_е - угол крена, град, соответствующий первому пересечению диаграммы статической остойчивости и кривой плеч кренящего момента;

0^-угол заливания, град. В расчете остойчивости должны учитываться отверстия, имеющие закрытия, непроницаемые при воздействии моря, но которые могут быть открыты при эксплуатации (двери, ведущие в машинные и котельные шахты и в