Изменение № 2 к СП 20.13330.2016 ОКС 91.040.01

Изменение № 2 к СП 20.13330.2016 «СНиП 2.01.07—85* Нагрузки и воздействия»

Утверждено и введено в действие Приказом Министерства строительства и жилищно-коммунального хозяйства Российской Федерации (Минстрой России) от 28 января 2019 г. № 49/пр

Дата введения — 2019—07—29

Содержание

Подраздел 8.3. Наименование. Изложить в новой редакции:

«8.3 Сосредоточенные нагрузки..........................................................................................................».

Приложение Б. Наименование. Изложить в новой редакции:

«Приложение Б Схемы снеговых нагрузок    и коэффициенты формы ц............................................».

Дополнить наименованиями приложений Ж, И, К в следующей редакции:

«Приложение Ж Основные требования к проведению модельных испытаний зданий и сооружений в аэродинамических трубах.............................................................................................................................

Приложение И Общая методика проведения модельных испытаний зданий и сооружений в аэродинамических трубах ........................................................................................................................................

Приложение К Нормативные значения веса снегового покрова для городов Российской Федерации ...............................................................................................................................................................».

Введение

Дополнить четвертым абзацем в следующей редакции:

«Свод правил разработан авторским коллективом АО «НИЦ «Строительство» — ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко (канд. техн. наук НА. Попов, канд. техн. наук И.В. Лебедева, д-р техн. наук И.И. Ведя-ков) при участии РААСН (д-р техн. наук В.И. Травуш), ЗАО «Научно-исследовательский центр СтаДиО» (д-р техн. наук А.М. Белостоцкий, д-р техн. наук П.А. Акимов, канд. техн. наук И.Н. Афанасьева) и ФГБУ «Главная геофизическая обсерватория им. А.И. Воейкова» (д-р геогр. наук Н.В. Кобышева).».

2 Нормативные ссылки

Дополнить нормативной ссылкой в следующей редакции:

«СП 296.1325800.2017 Здания и сооружения. Особые воздействия».

4 Общие положения

Пункт 4.2. Перечисление а). Изложить в новой редакции:

«а) при расчете по предельным состояниям 1-й группы — в соответствии с 7.2—7 4. 8.1.4, 8.2.7, 8.3.5. 8.4.5. 9 8.10.12. разделом 11.12.5 и 13.8;».

6 Сочетания нагрузок

Пункт 6 6. Перечисление б). Заменить слова: «приведенных в 8.2.4 и 8 2.5;» на «приведенных в 6.7 и 6.8;».

Дополнить раздел пунктами 6.7 и 6.8 в следующей редакции:

«6.7 При расчете балок, ригелей, плит, стен, колонн и фундаментов, воспринимающих нагрузки от одного перекрытия, нормативные значения нагрузок, указанные в таблице 8.3. допускается снижать в зависимости от грузовой площади А. м². с которой передаются нагрузки на рассчитываемый элемент, умножением на коэффициент ф₁ или ф₂. равный:

а) для позиций 1.2. 12. а (при А > А, = 9 м²)

Ф,=0.4 + -^£=;    (6.6)

у]МА,

Карты районирования территории Российской Федерации по климатическим характеристикам

Примечание к карте 1. Изложить в новой редакции:

«Примечания

1    Для горных районов при высоте местности над уровнем моря Л £ 500 м нормативное значение веса снегового покрова принимается равным б^для соответствующего снегового района: при h > 500 м определяется по формуле SJh) = S_g * k_h(h - 500). кН/м², где k_h определяется по таблице Е. 1 или по данным органа гидрометеорологии

2    В расчетах на особые сочетания нагрузок согласно СП 296 1325800 устанавливают следующие значения дополнительного коэффициента надежности при определении экстремальной снеговой нагрузки г Краснодар — у_а = 1.5. г Лабинск — у_а = 1,5; г Крымск — у_а = 1,25. г Кропоткин, г. Белореченск и г Майкоп — у_а =1.2»

Таблица Е.1. Изложить в новой редакции:

«Таблица Е 1 —Высотный коэффициент k_h для пунктов, расположенных в горных районах, обозначенных на карте 1 приложения Е. а также в местах со сложным изменением рельефа и высотой над уровнем моря более 500 м

Территориальный район РФ	Снеговой район	*/>
Республика Дагестан	II	0,001
Краснодарский край
Адлерский район	VII	0,0075
Остальные районы	II	0.005
Республика Адыгея	VII	0,0075
Ставропольский край	II	0.001
Эвенкийский автономный округ	VI	0.001
Красноярский край
Кемеровская область, Кузнецкий Алатау, Горная Шория	VI, VII	0,0068
Саянский хр., Куртушибинский хр	IV	0.0063
Северо-Енисейский район	VI	0.0028
Республика Бурятия
хр Хамар-Дабам	IV	0.002
Байкальский хр	IV	0.0046
Республика Якутия, Алданское нагорье	III	0.002
Примечание — Значения высотного коэффициента kh для остальных горных районов, а также мест
со сложным изменением рельефа и высотой над уровнем моря более 500 м необходимо устанавливать на
основе данных организаций по гидрометеорологии

».

Дополнить свод правил приложениями Ж, И. К в следующей редакции:

«Приложение Ж

Основные требования к проведению модельных испытаний зданий и сооружений

в аэродинамических трубах

Ж1 Целью проведения модельных испытаний зданий и сооружений в аэродинамических трубах является определение одного или нескольких из следующих параметров, необходимых для нормирования ветровых воздействий

а)    аэродинамические коэффициенты внутреннего (c_t) и внешнего (с_е) давлений,

б)    аэродинамические коэффициенты лобового сопротивления (с_х). поперечной силы (с_у) и крутящего момен

та «W:

в)    пиковые (положительные (с^) и отрицательные (с^) значения аэродинамических коэффициентов,

г)    числа Струхаля Sr,

д)    плотность вероятности функции порывов ветра g(t), которая используется при оценке комфортности пешеходных зон.

е)    динамическая реакция сооружений или ее спектральные характеристики (энергетический спектр, авто-и взаимные корреляционные функции) при действии основного типа ветровой нагрузки, а также реакция, связанная с появлением аэродинамически неустойчивых колебаний (галопирование, различные виды флаттера) или с резонансным вихревым возбуждением

Ж 2 При проведении модельных испытаний должны быть установлены основные закономерности снегопе-реноса по покрытиям сооружений, на основе которых определяются коэффициенты формы ц. используемые при нормировании снеговых нагрузок

Ж.З При проведении модельных аэродинамических испытаний должны быть выполнены определенные условия (критерии) подобия, которые обеспечивают получение наиболее достоверной информации о действующих на здание ветровых нагрузках Основными и наиболее существенными критериями являются следующие

-    геометрическое подобие, включая степень шероховатости внешних поверхностей моделей;

-    подобие структуры потока в аэродинамической трубе реальным ветровым режимам в месте строительства Примечание — В тех случаях, когда модельные испытания проводятся в аэродинамических трубах с

гладким полом или приземный слой атмосферы моделируется за счет применения турбулизирующих решеток, использование полученных результатов для проектирования сооружений должно быть дополнительно обосновано;

-    подобие по числу Рейнольдса Re или выполнение более слабого требования о необходимости реализации автомодельного режима обтекания модели эквивалентного режиму обтекания сооружения.

-    подобие основных динамических характеристик модели и здания (при экспериментальном определении динамической реакции сооружения)

Ж 4 При изготовлении моделей линейный масштаб моделирования выбирается таким образом, чтобы площадь S_m ее миделева сечения, перпендикулярного направлению потока, удовлетворяла условию

y = £a2.sy_npWo.08.    (Ж    1)

где S_e — площадь рабочей части аэродинамической трубы в месте установки модели;

V — степень заполнения рабочей части; ч»_пр — предельное значение ц». зависящее от типа аэродинамической установки

В тех случаях, когда условие (Ж 1) не выполняется, результаты эксперимента нуждаются в корректировке Ее методика, а также значение у_пр для каждой аэродинамической установки определяются экспериментально Ж.5 Во избежание искажений результатов испытаний скорость потока в рабочей части аэродинамической трубы не должна превышать 60 м/с

Ж 6 Перед проведением экспериментальных исследований необходимо измерить скорость и уровень турбулентных пульсаций скорости потока (степень турбулентности) по высоте пограничного слоя на всей области размещения модели в рабочей части аэродинамической трубы

Ж 7 Аэродинамическая установка, используемое оборудование, приборы и инструменты должны быть аттестованы в соответствии с требованиями по их эксплуатации и использованию

Ж 8 При определении пиковых аэродинамических коэффициентов с^ и с^. интервал сглаживания экспериментальных данных должен соответствовать 1—3-секундному давлению ветра для реального сооружения

Ж 9 При оформлении результатов модельных аэродинамических испытаний в отчетных документах должны быть приведены следующие данные:

а)    линейный масштаб моделирования;

б)    состояние поверхности модели (гладкая, с искусственно нанесенной шероховатостью и др ) и ее соответствие поверхности реального сооружения;

в)    место расположения модели в рабочей части аэродинамической трубы и степень заполнения ее поперечного сечения.

г)    схема дренирования модели (при измерении средних и пиковых значений аэродинамических коэффициентов),

д)    основные характеристики набегающего потока, в том числе:

-    способ моделирования приземного слоя атмосферы (генераторы вихрей и расположение элементов шероховатости на нижней стенке аэродинамической трубы, используемых для турбулизации потока),

-    распределение средней скорости и интенсивности турбулентности потока по высоте сечения трубы в месте расположения модели с оценкой параметров их степенной или логарифмической аппроксимации

Примечание — При использовании турбулизирующих решеток для моделирования приземного слоя атмосферы, кроме того, необходимо указать интегральные масштабы турбулентности и энергетический спектр набегающего потока;

е)    числа Рейнольдса, при которых проводились испытания, и обоснование реализации автомодельного режима обтекания модели, соответствующего режиму обтекания реального сооружения.

ж)    скорость или давление потока, по отношению к которым нормировались аэродинамические коэффициенты давления, сил и моментов, а также числа Струхаля и энергетические спектры (при проведении соответствующих экспериментальных исследований).

Примечание — Для аэродинамических коэффициентов сил и моментов необходимо дополнительно указать оси, в направлении которых эти коэффициенты определялись, а также площади сечений, использованных при их определении.

и)    границы достоверности диапазона частот (при измерении энергетических спектров, пиковых аэродинамических коэффициентов, динамической реакции модели и других подобных явлений) с учетом собственных частот приемной и регистрирующей аппаратуры.

к)    числа Струхаля Sf и основные безразмерные частоты срыва вихрей (при исследовании явлений срыва вихрей с боковых поверхностей сооружений).

Общая методика проведения модельных испытаний зданий и сооружений в аэродинамических трубах

Критерии подобия, указанные в приложении Ж, должны выполняться при проведении всех модельных испытаний зданий и сооружений в аэродинамических трубах

Примечание — При решении некоторых специальных задач строительной аэродинамики, кроме того, может потребоваться выполнение других критериев подобия по числам Ричардсона (Ri), Россби (Ro), Фруда (Яг) и др.

И.1 Геометрическое подобие

Следствием геометрического подобия модели и сооружения является равенство безразмерных координат соответствующих точек моделей и сооружения

ггз).    (и.1)

v'    >

где xj ¹ и X) — координаты точек модели и сооружения соответственно в направлении /-й координатной оси

</=1.2.3*

/> ’и l_t — соответствующие линейные размеры модели и сооружения соответственно в направлении /- й координатной оси (/=1. 2. 3)

Линейный масштаб М, моделирования определяется соотношениями

/, ' /₂ /₃ ’

При изготовлении модели линейный масштаб моделирования М/ выбирается таким образом, чтобы степень заполнения v поперечного сечения аэродинамической трубы удовлетворяла условию (Ж 1).

В тех случаях, когда это условие не выполняется, результаты эксперимента нуждаются в корректировке Ее методика для каждой аэродинамической установки определяется экспериментально.

При модельных испытаниях зданий и сооружений    ~ 10^-2—10"³, для элементов решетчатых конструкций

принимают порядка единицы

И.2 Подобие по параметру шероховатости

Подобие по параметру шероховатости А — частный случай геометрического подобия элементов шероховатости

Учитывая, что в большинстве случаев М, — величина порядка 10^-2—10^-3. при изготовлении моделей точно удовлетворить этому равенству, как правило, не удается Для оценки влияния этого параметра на аэродинамические коэффициенты при проведении испытаний шероховатость модели обычно искусственно увеличивается Для использования результатов продувок подобных моделей для назначения ветровых нагрузок, действующих на проектируемые сооружения, как правило, необходимы дополнительные обоснования

И.З Моделирование по числу Рейнольдса

Число Рейнольдса Re определяется соотношением

Ro = ^.    (ИЗ)

v

где V_Q — характерная средняя скорость ветра или потока в аэродинамической трубе (V_Q‘);

/_у — размер сооружения или модели в направлении, перпендикулярном направлению скорости v * 1.45 10^-5 м²/с — кинематическая вязкость воздуха.

Так как v имеет примерно одно и то же значение для потоков в аэродинамических трубах и в естественных условиях, а

4=Vo^lV0-X    (И.4)

то отношение чисел Рейнольдса, соответствующих модели и натурному сооружению, пропорционально линейному масштабу М, моделирования

Ro('bRo»M_r    (И.5)

Учитывая, что при модельных испытаниях реальных сооружений М, «1, то даже приближенно выполнить моделирование по числу Re не удается, обычно при проведении испытаний пользуются более слабым требованием числа Рейнольдса сооружения Re и его модели Re^{ должны находиться в одной и той же области автомодельного режима обтекания

С практической точки зрения основной особенностью зоны автомодельности является то. что в ней аэродинамические коэффициенты слабо зависят от числа Рейнольдса Это обстоятельство позволяет с достаточной степенью надежности использовать результаты модельных испытаний при назначении ветровых нагрузок, действующих на реальные сооружения

Границы области автомодельности зависят от степени шероховатости Л поверхности модели, ее относительных размеров и свойств набегающего потока

Для сооружений с острыми кромками (поперечное сечение которых имеет угловые точки) нижняя граница зоны автомодельности Re, ^ 10²—10³; и при аэродинамических испытаниях их моделей можно считать, что условие автомодельности всегда выполняется

Для сооружений с гладкой формой поперечного сечения нижняя граница зоны автомодельности, соответствующей его эакриэисному обтеканию, и числа Рейнольдса Re^'\ реализованные при его модельных испытаниях, часто имеют близкие значения порядка 10⁵—10⁶

Выполнение условия автомодельности обтекания модели при проведении каждого эксперимента должно устанавливаться непосредственно на основе анализа полученных результатов

Примечание — Выполнение условий геометрического подобия модели (сучетом степени шероховатости ее поверхности) и автомодельности ее обтекания в аэродинамической трубе обеспечивает выполнение критерия подобия по числу Струхаля при проведении экспериментальных исследований

И 4 Для моделирования структуры погранслоя атмосферы при проведении модельных испытаний рекомендуется использовать аэродинамические трубы метеорологического или геофизического типа, длина рабочей части которых превышает шесть высот их поперечного сечения и имеющих прямоугольную форму

Учитывая, что образование приземного слоя атмосферы при сильных ветрах и в трубах с длинной рабочей частью происходит единообразно, за счет взаимодействия потоков с соответствующими подстилающими поверхностями, в обоих этих случаях их структура — профиль средней составляющей скорости и энергетические спектры пульсационной составляющей — оказываются подобными

Основным параметром, характеризующим свойства реальных ветровых режимов и потоков, реализуемых в аэродинамических трубах с длинной рабочей частью, является параметр шероховатости z₀ подстилающей поверхности

За счет использования различных элементов шероховатости (турбулизаторов) и различных способов их размещения на полу аэродинамической трубы значение ¹ при испытаниях может изменяться в достаточно широких пределах Кроме того, z{, * изменяется вдоль рабочей части трубы Эти два обстоятельства позволяют выбрать условия испытаний, соответствующие реальным условиям

Для использования результатов модельных испытаний в трубах с длинной рабочей частью вполне достаточно знать параметр шероховатости z^: детальное описание энергетического спектра скорости потока при этом необязательно в силу его подобия спектру продольной составляющей скорости ветра

Примечание — Иногда при испытаниях в трубах с короткой рабочей частью для турбулизации потока на выходе из сопла устанавливаются турбулизирующие решетки Поскольку турбулентная структура подобных потоков существенно отличается от структуры погранслоя атмосферы, то для практического использования результаты. полученные при экспериментах с «решетчатой» турбулентностью, нуждаются в дополнительных обоснованиях,

И 5 Энергетические спектры скорости потока или давления, определяемые по результатам модельных испытаний в аэродинамических трубах, могут быть использованы на практике только для частот    1₂\    здесь    f,    и    f₂    яв

ляются соответственно нижней и верхней границами достоверного частотного диапазона и зависят от длины ДГ< записи пульсаций давлений при эксперименте и интервала выборки (квантования) Дт< данных при статистической обработке этих записей На практике допускается принять

1 иуЬТЫ	(И 6а)
f2= м‘ .	(И 66)
г 5М лт<-->

где М, и М_у определены в И 1 и И 3 соответственно.

Окончание таблицы К. 1

J!L Город, населенный пункт Город, населенный пункт Л? “ Город, населенный пункт Московская область Рязанская область Республика Тыва 1 Дмитров 1.45 1 | Рязань 1,55 1 Кызыл 0.50 2 Клин 1.85 Самарская область Тульская область 3 Коломна 1.45 1 Новокуйбышевск 1,60 1 Новомосковск 1,45 4 Москва 1.45 2 Самара 1,60 2 Тула 1.50 5 Сергиев Посад 1,60 3 Сызрань 1,55 Тюм енская область 6 Серпухов 1.50 4 Тольятти 1,65 1 Тобольск 1.55 Мурманская область Саратовская область 2 Тюмень 1,60 1 Мурманск 3,20 1 Саратов 1,40 Ханты-Мансийский автономный округ — Югра Нижегородская область 2 Энгельс 1,40 1 Арзамас 1,60 Республика Саха (Якутия) 3 Нефтеюганск 1,80 2 Нижний Новгород 2,10 1 Якутск 0,70 4 Нижневартовск 2,30 3 Саров 1,65 Сахалинская область 5 Сургут 1,80 Новгородская область 1 Южно-Сахалинск 3,85 6 Ханты-Мансийск 1,95 1 Великий Новгород 1,55 Све рдловская область Яма окру ло-Ненецкий автоном г ный Новосибирская область 1 Екатеринбург 1,35 1 Бердск 1,60 2 Каменск-Уральский 1.25 7 Новый Уренгой 2,55 2 Новосибирск 1,60 3 Нижний Тагил 1,50 Удмуртская Республика Омская область 4 Первоуральск 1,40 1 Воткинск 2.35 1 Омск 1,35 5 Серов 1,55 2 Глазов 1.70 Оренбургская область Республика Северная Осетия — з Ижевск 2.15 1 Бузулук 1,30 Дпоииа А Сарапул 1,80 Л Оренбург 1,25 Владикавказ 0,65 2 Улы чновская область 3 Орск 1,20 Смоленская область Орл овская область Смоленск 1,60 1 Ульяновск 1,40 1 Олел 1.40 Ставропольский край 2 Димитровград 2,05 Пензенская область 1 Ессентуки 0,65 Хабаровский край 1 Кузнецк 1,80 2 Кисловодск 0,65 1 Комсомольск-на- Амуре 1.25 Пенза 1,45 з Невинномысск 0,75 2 V о Хабаровск 1.10 4 Пятигорск 0,45 £ 11ермскии край Чел ябинская область 1 Березники 2,45 5 Ставрополь 0,95 ? Пермь 1,95 Тамбовская область 1 Златоуст 1,85 3 Соликамск 2,60 1 Мичуринск 1,50 2 Копейск 1,20 4 Чайковский 1,85 2 Тамбов 1,40 3 Магнитогорск 1.30 Республика Татарстан 4 Миасс 1.Ю Челябинск 1,20 1 Уссурийск 0,70 \ 1 о I оръ 1 dn) 5 1 1,85 Псковская область МПЬМО! ЬсЦСК чеченская неспуолика 1 Великие Луки 1,10 2 Бугульма 2,55 1 Грозный 0,45 2 1,30 3 Казань 2,30 Чувашская Республика — Псков А Набережные Челны 2,25 Ростовская область Н чуоашил С 2,10 1 Новочебоксарск 1,95 1 Волгодонск 0,85 Э мижнвкзмск — Чебоксары 1,95 2 Новочеркасск 0,85 Тве >скэя оолэстъ 2 1 Тверь 1,60 3 Новошахтинск 0,80 ярославская ооласть 1 Рыбинск 2,00 4 Ростов-на-Дону 0 85 б Таганрог 0,85 1 Северск 2.15 2 Ярославль 1,80 6 Шахты 0,80 2 Томск 2.15

».

УДК 69:006    ОКС 91.040.01

Ключевые слова: нагрузка: воздействие: сочетание нагрузок; постоянная, длительная, кратковременная. особая нагрузка; прогиб; перемещение

Технический редактор И Е. Черепкова Корректор Е Р Ароян Компьютерная верстка Ю В Поповой

Сдано в набор 19 03 2019 Подписано в печать 03 04 2019. Формат 60 * 84 Vg    Гарнитура Ариал,

Уел печ л 2.33 Уч-иэдл.2.10

Подготовлено на основе электронной версии, предоставленной разработчиком изменения

ИД «Юриспруденция». 115419. Москва, ул. Орджоникидзе. 11 www junsizdat ru y-book@mail ru

Создано в единичном исполнении ФГУП «СТАНДАРТИНФОРМ» для комплектования Федерального информационного фонда стандартов. 117418 Москва. Накимовский пр-т. д. 31. к. 2. www gostmfo.ru info@gostmfo ги

10 Снеговые нагрузки

Пункт 10.1. Предпоследний абзац. Изложить в новой редакции:

«ц — коэффициент формы, учитывающий переход от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие, принимаемый в соответствии с 10.4:»

Пункт 10.2. Изложить в новой редакции:

«10.2 Нормативное значение веса снегового покрова S_g на 1 г.»² горизонтальной поверхности земли для отдельных населенных пунктов Российской Федерации принимают в соответствии с приложением К.

Для остальной территории Российской Федерации нормативное значение веса снегового покрова S_g на 1 м² горизонтальной поверхности земли следует принимать в зависимости от снегового района по данным таблицы 10.1.

Таблица 10.1

Снеговые районы (принимаются по карте 1 приложения Е) 1 II III IV V VI VII VIII Sv кН/м2 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3,5 4.0

Значения S_g, указанные в таблице 10.1. допускается уточнять в установленном порядке на основе данных организаций по гидрометеорологии для места строительства. В этом случае значение S_g следует вычислять по формуле S_g = S_g50/1.4, где S_g50 — превышаемый в среднем один раз в 50 лет ежегодный максимум веса снегового покрова, определяемый на основе данных многолетних маршрутных снегосъемок о запасах воды в снеговом покрове на защищенных от прямого воздействия ветра участках местности.

Нормативное значение веса снегового покрова необходимо определять по формуле, приведенной в примечании 1 к карте 1 приложения Е. с учетом высотного коэффициента, принимаемого по таблице Е.1, или устанавливать на основе данных организаций по гидрометеорологии в следующих случаях:

-    для пунктов, расположенных в горных и малоизученных районах, обозначенных на карте 1 приложения Е;

-    в местах со сложным изменением рельефа и высотой над уровнем моря более 500 м ».

Пункт 10.4. Первый абзац. Изложить в новой редакции:

«10.4 Схемы распределения снеговой нагрузки и значения коэффициента формы ц для покрытий следует принимать в соответствии с приложением Б ».

Пункт 10.4 Второй абзац. Изложить в новой редакции:

«Для зданий и сооружений, имеющих габаритные размеры покрытия, превышающие 100 м в обоих направлениях, за исключением покрытий, указанных на схемах Б.1 и Б.5 приложения Б. а также во всех случаях, не предусмотренных приложением Б (при иных формах покрытий, при необходимости учета различных направлений переноса снега по покрытию, близко расположенных зданий и сооружений окружающей застройки и т. л.), схемы распределения снеговой нагрузки по покрытиям и значения коэффициента ц устанавливаются в рекомендациях, разработанных на основе результатов модельных испытаний в аэродинамических трубах (см. приложения Ж и И) с учетом 4.7 или имеющихся данных.

Значения коэффициента формы ц необходимо устанавливать с учетом наиболее неблагоприятных направлений снегопереноса, средней температуры воздуха в зимний период, влажности, закономерностей изменения плотности и структуры снегоотложений во времени для места строительства ».

Пункт 10.7. Изложить в новой редакции:

«10.7 Для пологих (с уклонами до 12 % или с 1US 0.05) покрытий однопролетных и многопролетных зданий, проектируемых на местности типов А или В и имеющих характерный размер в плане 1_С не более 100 м (см. схемы Б.1. Б.2, Б.5 и Б.6 приложения Б), а также для покрытий высотных зданий допускается учитывать коэффициент сноса снега, принимаемый по формуле (10.2), но не менее 0.5:

с_в = (1.4 - 0.4>//с)(0.8 + 0.002/_с).    (10.2)

где к — принимается по таблице 11.2 для типов местности А или В (см. 11.1.6);

/_с= 2Ь-—_/--характерный размер покрытия, принимаемый не более 100 м;

b — наименьший размер покрытия в плане;

/ — наибольший размер покрытия в плане.

Для покрытий с уклонами от 12 до 20 % однопролетных и многопролетных зданий без фонарей, проектируемых на местности типов А или В (см. схемы Б.1 и Б.5 приложения Б) с_в - 0.85 ».

Пункт 10.11. Дополнить абзацем в следующей редакции:

«Пониженное нормативное значение следует учитывать при расчете прогибов покрытий или их участков, оборудованных системами снеготаяния, а также в других случаях, установленных в нормах проектирования строительных конструкций.».

Дополнить раздел пунктом 10.13 в следующей редакции:

«10.13 Горизонтальные и вертикальные нагрузки от сползания снега, действующие на нижележащие конструкции покрытия, выступающие над кровпей эпементы ограждающих конструкций, фасадных систем, инженерное оборудование и снегозадерживающие устройства, устанавпиваются в рекомендациях. разрабатываемых в соответствии с заданием на проектирование с учетом 4.7. В необходимых случаях следует учитывать динамическое действие нагрузок от сползания снега ».

11 Воздействия ветра

Пункт 11.1.2. Первый абзац и формула (11.1). Изложить в новой редакции:

«11.1.2 Во всех случаях нормативное значение основной ветровой нагрузки w следует определять как сумму средней w_m и пульсационной w_g составляющих

w=w_m + w_g.    (11.1)».

Пункт 11.1.6. Примечания. Дополнить примечанием 3 в следующей редакции:

«3 Для высот г_е S 5 м коэффициент Л(г_в). а также коэффициент £(z_e) пульсации давления ветра (см. 11.1.8) определяются по таблицам 112 и 11 4 соответственно »

Формула (11.4). Изложить в новой редакции и дополнить примечанием в следующей редакции:

«A(z_e) = lc₁₀(z/ 10)** при 10 < z_e < 300 м.    (11.4)

Примечание — Для высот z_e < 10 м коэффициент k(z₀) определяется по таблице 112»

Пункт 11.1.7. Третий абзац. Изложить в новой редакции:

«Для сооружений повышенного уровня ответственности, которые указаны в [1, статья 48.1, часть 2) или в примечании 2, а также во всех случаях, не предусмотренных В.1 (иные формы сооружений, учет при надлежащем обосновании других направлений ветрового потока или составляющих общего сопротивления тела по другим направлениям, необходимость учета влияния близстоящих зданий и сооружений. рельефа местности и аналогичные случаи), аэродинамические коэффициенты устанавливаются в рекомендациях, разработанных с учетом 4 7 на основе результатов:

1)    физического (экспериментального) моделирования — испытаний в аэродинамических трубах (см. приложения Ж и И);

2)    математического (численного) моделирования ветровой аэродинамики на основе численных схем решения трехмерных уравнений движения жидкости и газа с адекватными моделями турбулентности, реализованных в современных верифицированных лицензионных программных комплексах вычислительной гидрогазодинамики.».

Примечания. Дополнить примечанием 4 в следующей редакции:

«4 Для зданий и сплошностенчатых сооружений аэродинамические коэффициенты полного давления с_р определяются как алгебраическая сумма коэффициентов внешнего с₀ и внутреннего с, давлений ».

Пункт 11.1.8. Первый абзац. Изложить в новой редакции:

«11.1.8. Нормативное значение пульсационной составляющей основной ветровой нагрузки w_g на эквивалентной высоте z_e необходимо определять следующим образом:»

Перечисление а). Формула (11.5). Изложить в новой редакции:

«w_g = w_mC(z,)v.    (11.5)».

Формула (11.6). Изложить в новой редакции и дополнить примечанием 8 следующей редакции: «£(**) = CiotV¹⁰)"*' ^ПР^{И 10} - ^ze- ^{300 м}-    (И.6)

Примечание — Для высот z_e < 10 м коэффициент £ (z_e) определяется по таблице 114».

Формула (11.7). Изложить в новой редакции:

^awg = ^wm№_e)V.

Пункт 11.1.11. Таблица 11.7. Изложить в новой редакции: «Таблица 11.7

Основная координатная плоскость, параллельно которой расположена расчетная поверхность	р	X
zoy	Ь	h
ZOX	0,4а	h
хоу	Ь	а

Пункт 11.2 Первый абзац. Изложить в новой редакции:

«Для элементов ограждения и узлов их креплений (в частности, навесных фасадных систем и светопрозрачных конструкций фасадов и покрытий) необходимо учитывать пиковые положительные w₊ и отрицательные w_ воздействия ветровой нагрузки, нормативные значения которых определяются по формуле

w._H = w₀/c(z_e)(1 + C(z_e))c_p ♦(-)''♦(-)•    (11.10)».

Пункт 11.2. Последний абзац (перед примечанием). Изложить в новой редакции:

«Аэродинамические коэффициенты с_р. и с_р_ определяются на основе результатов модельных испытаний сооружений в аэродинамических трубах, численного моделирования или с учетом данных, опубликованных в технической литературе. Для отдельно стоящих прямоугольных в плане зданий значения этих коэффициентов приведены в В.1.17.».

14 Прочие нагрузки

Изложить в новой редакции:

а14 Прочие нагрузки

Нагрузки и воздействия, не включенные в настоящий свод правил (специальные технологические нагрузки, вибрационные нагрузки от всех видов транспорта, влажностные и усадочные воздействия, нагрузки от отложения производственной пыли, от вулканического пепла, леска в пустынных районах), устанавливаются в иных нормах проектирования строительных конструкций, задании на проектирование или в рекомендациях, разработанных в рамках научно-технического сопровождения».

Приложение Б

Наименование. Изложить в новой редакции:

«Приложение Б Схемы снеговых нагрузок и коэффициенты формы ц»

Подраздел Б.2. Первый абзац. Изложить в новой редакции:

«Для зданий со сводчатыми и близкими к ним по очертанию покрытиями (см. рисунок Б.2) следует принимать

= cos(1,5м); ]^2~2 sin(3<<).    (Б.1)

где а — уклон покрытия, град; при этом значения ц, вычисляются в каждой точке покрытия.

Для сводчатых поверхностей кругового очертания значения pj вычисляются в точках с уклоном и = 30°. и = 60° и в крайнем сечении покрытия (точки А, В и С на рисунке Б.2). Промежуточные значения ^ определяются линейной интерполяцией. Для сводчатых покрытий некругового очертания значения р₂ вычисляются по формуле (Б.1) в каждой точке. При « 2 60° р₁ = 0 и pj = 0 ».

Последний абзац. Заменить слова: «при (1 < 15° схему Б.2.1» на «при (1 < 15° схему Б.2 — рисунок Б.2.».

Подраздел Б.5. Первый абзац. Первое предложение. Изложить в новой редакции:

«Для двух- и многопролетных зданий с двускатными покрытиями (см. рисунок Б.8) вариант 1 следует учитывать во всех случаях, вариант 2 —для двухпролетных зданий при и > 15°, вариант 3 — для многопролетных зданий при « > 15°. Для двух- и многопролетных зданий при а > 30° следует учитывать также схему варианта 2 на рисунке Б.9.».

Рисунок Б 8. Изложить в новой редакции:

М *0.6 j М -0.6 Вариант 2 ШШТ ТТЛ! 1 0.5/ / 0.5/ 1

М-1.4

м-1.4 М- 1.4
Вариант 3	TPrtRthT о №L o,s/ -4- 0Т5/ -I- 0.5/ Ю.25И
Рисунок Б 8

Подраздел Б.8. Перечисление б). Дополнить предложением в следующей редакции:

«Длину 1'₂ участка переноса по нижнему покрытию, не имеющему парапетов, следует принимать не более утроенной его ширины ».

Подраздел Б.11. Первый абзац. Заменить слова: «Для зданий» на «а) Для зданий».

Дополнить абзац третьим предложением в следующей редакции:

«При максимальном уклоне а < 30° принимается r^dJ2.».

Дополнить подраздел Б.11 перечислением б) в следующей редакции:

«б) Для покрытий в виде сочетания двух сферических поверхностей различной кривизны на круглом плане следует учитывать снеговые нагрузки, как показано на рисунке Б.14а.

Для варианта 1 на участке А—В шириной /,*», = cos(1.5a,); на участке В—В шириной /₂ц, = cosO.Sctj). При s V и /, < с//8 следует учитывать только вариант 1.

Для вариантов 2 и 3 коэффициент вычисляется по схеме 2 на рисунке Б. 14. При этом г, принимается, как показано на рисунке Б.14а. Коэффициент ц₃ вычисляется по схеме 2 на рисунке Б.14 для центральной части покрытия при л, = /,/2. а г отсчитывается от центра проекции сферы.

При 7° < и^< 15° следует учитывать варианты 1 и 2; при 15° <    <    30°    следует    учитывать варианты 1

и 3. При uj > 30° следует учитывать схемы по перечислению а) Б.11 без учета изменения геометрии поверхности.

Рисунок Б 15а

Для покрытий, рассматриваемых в перечислении б), должно соблюдаться условие > (Xj »

Приложение В Ветровые нагрузки

Подраздел В.1. Пункт В. 1.2. Первый абзац. Дополнить предложением в следующей редакции: «Для стен с отрицательным уклоном при 45° < О < 90° (см. рисунок В.З) аэродинамические коэффициенты определяются так же. как и для вертикальных стен.»

Рисунок В.З Дополнить новым графическим материалом в правой части рисунка:

Пункт В. 1.4. Изложить в новой редакции:

«В.1.4 Круглые в плане сооружения с купольными и коническими покрытиями

а)    Для купольных покрытий значения коэффициентов с_е в точках Л и С. а также в сечении В—В приведены на рисунке В.6. а. Для промежуточных сечений коэффициенты с_в определяются линейной интерполяцией.

б)    Для конических покрытий значения аэродинамических коэффициентов внешнего давления с_е при 15° < а < 30^е определяются (см. рисунок В.6. б) следующим образом:

-    для участка А коэффициент с_е ■ -1,5;

-    для участка В коэффициент с_е - -1.0:

-    для участка С коэффициент с_е = -1.1;

-    для участка D коэффициент с_е = -2.0;

-    для участка Е коэффициент с₉ = -0.7;

-    для купольных и конических покрытий при определении эквивалентной высоты z_c в соответствии с 11.1.5 и коэффициента v в соответствии с 11.1.11 h = h_y + 0.7f.

Линейная

	Величина t равняете* нокченьшему hi Л/5 или <Д10
Рисунок В 6

Пункт В.1.5. Наименование. Изложить в новой редакции:

«В.1.5 Здания с продольными фонарями и здания переменной высоты».

Пункт В.1.13. Рисунок В.19. Изложить в новой редакции:

«

Подраздел В.2. Пункт В 2.3. Изложить в новой редакции:

«В.2.3 При расчете сооружения на резонансное вихревое возбуждение наряду с воздействием (см. В.2.1) необходимо учитывать также действие ветровой нагрузки, параллельной средней скорости ветра. Средняя w_mcr и пульсационная ^^составляющие этого воздействия определяются по формулам:

^wm.cr ⁼ (VW² wg.cr = (V^max)² wg•    <^B    10>

где V_m9x — расчетная скорость ветра на высоте на которой происходит резонансное вихревое возбуждение. определяемое по формуле (11.13): w_m и w_g — расчетные значения средней и пульсационной составляющих ветровой нагрузки, определяемые в соответствии с указаниями 11.1.».

Подраздел В.З. Первый абзац. Изложить в новой редакции:

«При оценке комфортности пребывания людей в зданиях (динамическая комфортность) расчетные значения ветровой нагрузки w_c принимаются равными

w_c = 0.7w_g,    (В.    11)

где w_g—нормативное значение пульсационной составляющей основной ветровой нагрузки (см. 11.1.8).».